JPH0810482A - ミシンの中釜駆動装置 - Google Patents
ミシンの中釜駆動装置Info
- Publication number
- JPH0810482A JPH0810482A JP6148163A JP14816394A JPH0810482A JP H0810482 A JPH0810482 A JP H0810482A JP 6148163 A JP6148163 A JP 6148163A JP 14816394 A JP14816394 A JP 14816394A JP H0810482 A JPH0810482 A JP H0810482A
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- JP
- Japan
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- sewing machine
- hook
- curve
- shuttle
- case
- Prior art date
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- Pending
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D05—SEWING; EMBROIDERING; TUFTING
- D05B—SEWING
- D05B57/00—Loop takers, e.g. loopers
- D05B57/30—Driving-gear for loop takers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Sewing Machines And Sewing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＤＰＳ釜を使用するミシンの中釜駆動装置で
あって、ＤＢＳ釜を使用するミシンと同様に、騒音・振
動の面で優れ、糸わたり不良のない良好な縫いが行える
理想的な糸取り曲線が得られるようにする。 【構成】 ＤＰＳ釜１０による糸取り曲線が、理想特性
（標準的ミシンのＤＢＳ釜による糸取り曲線）にほぼ近
似する特性曲線となるように、針棒の上死点位置を基準
として、標準的ミシンとの対比において、出力軸７をそ
の軸線を基準に左右を反転させた位置関係にて変換手段
と接続するとともに、針棒および天秤を連結する釣合す
い２１の主軸１に対する取付位置を所定角度ずらして構
成する。具体的には、変換手段の大振子４の位置を、標
準的ミシンの場合を基準として左右に反転させる。そし
て、主軸１に対して釣合すい２１を、標準的ミシンの場
合を基準として回転が遅れる方向に約７°程度ずらして
取り付ける。
あって、ＤＢＳ釜を使用するミシンと同様に、騒音・振
動の面で優れ、糸わたり不良のない良好な縫いが行える
理想的な糸取り曲線が得られるようにする。 【構成】 ＤＰＳ釜１０による糸取り曲線が、理想特性
（標準的ミシンのＤＢＳ釜による糸取り曲線）にほぼ近
似する特性曲線となるように、針棒の上死点位置を基準
として、標準的ミシンとの対比において、出力軸７をそ
の軸線を基準に左右を反転させた位置関係にて変換手段
と接続するとともに、針棒および天秤を連結する釣合す
い２１の主軸１に対する取付位置を所定角度ずらして構
成する。具体的には、変換手段の大振子４の位置を、標
準的ミシンの場合を基準として左右に反転させる。そし
て、主軸１に対して釣合すい２１を、標準的ミシンの場
合を基準として回転が遅れる方向に約７°程度ずらして
取り付ける。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ミシンの中釜駆動装置
に関し、詳細には、中釜として所謂ＤＰタイプの半回転
釜を用いるミシンにおける中釜駆動装置に関するもので
ある。
に関し、詳細には、中釜として所謂ＤＰタイプの半回転
釜を用いるミシンにおける中釜駆動装置に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】ミシンの中釜として全回転釜と半回転釜
があり、そのうち半回転釜としては、上糸ループとボビ
ンとの間に針がある半回転釜、即ち、ボビンの下糸導出
点と中釜剣先との間に針落ち位置がある半回転釜（以
下、ＤＢＳ釜と呼ぶ）と、上糸ループが針とボビンとの
間にある半回転釜、即ち、針落ち位置とボビンの下糸導
出点との間に中釜剣先を配した半回転釜（以下、ＤＰＳ
釜と呼ぶ）がある。
があり、そのうち半回転釜としては、上糸ループとボビ
ンとの間に針がある半回転釜、即ち、ボビンの下糸導出
点と中釜剣先との間に針落ち位置がある半回転釜（以
下、ＤＢＳ釜と呼ぶ）と、上糸ループが針とボビンとの
間にある半回転釜、即ち、針落ち位置とボビンの下糸導
出点との間に中釜剣先を配した半回転釜（以下、ＤＰＳ
釜と呼ぶ）がある。
【０００３】先ず、ＤＢＳ釜を有するミシンは、正送り
する（作業者から見て右から左へ送る）時にはパーフェ
クトステッチが形成され、逆送り（左から右へ送る）時
にはヒッチステッチが形成されるため、一般本縫いに広
く使われている。即ち、一般本縫いでは、通常の直線縫
いは、その縫い品質からパーフェクトステッチである必
要があり、縫い始めや縫い終わりは糸がほつれては困る
ため、ヒッチステッチで止め縫いを行いたい。そこで、
ＤＢＳ釜が採用されている。なお、このＤＢＳ釜を有す
るミシンは、八方縫いには不向きである。
する（作業者から見て右から左へ送る）時にはパーフェ
クトステッチが形成され、逆送り（左から右へ送る）時
にはヒッチステッチが形成されるため、一般本縫いに広
く使われている。即ち、一般本縫いでは、通常の直線縫
いは、その縫い品質からパーフェクトステッチである必
要があり、縫い始めや縫い終わりは糸がほつれては困る
ため、ヒッチステッチで止め縫いを行いたい。そこで、
ＤＢＳ釜が採用されている。なお、このＤＢＳ釜を有す
るミシンは、八方縫いには不向きである。
【０００４】また、ＤＰＳ釜を有するミシンも公知であ
り（例えば、特許第９９３５３号公報参照）、正・逆両
送りでパーフェクトステッチが形成されるため、八方縫
いに適しているが、今のところ普及するには至っていな
い。なお、このＤＰＳ釜は、布厚の変化への対応性が良
く、厚物、太番手の糸の使用に適するものである。
り（例えば、特許第９９３５３号公報参照）、正・逆両
送りでパーフェクトステッチが形成されるため、八方縫
いに適しているが、今のところ普及するには至っていな
い。なお、このＤＰＳ釜は、布厚の変化への対応性が良
く、厚物、太番手の糸の使用に適するものである。
【０００５】図５は一般的なミシンの天秤および針棒の
駆動装置の構成を示すもので、１は主軸（上軸）、２は
クランク部、２１は釣合すい、２２は天秤、２３は針棒
クランク、２４は針棒クランクロッド、２５は針棒、１
１３は針である。また、図６は図５に続き釜駆動装置の
構成を示すもので、３はクランクロッド、４は大振子、
４ａは大振子軸、５，６は歯車、７は下軸、８は大釜、
１０９はドライバー、１１１は中釜（ＤＢＳ釜）、１１
は中釜押え、１００はボビンケース、１０３はボビンで
ある。
駆動装置の構成を示すもので、１は主軸（上軸）、２は
クランク部、２１は釣合すい、２２は天秤、２３は針棒
クランク、２４は針棒クランクロッド、２５は針棒、１
１３は針である。また、図６は図５に続き釜駆動装置の
構成を示すもので、３はクランクロッド、４は大振子、
４ａは大振子軸、５，６は歯車、７は下軸、８は大釜、
１０９はドライバー、１１１は中釜（ＤＢＳ釜）、１１
は中釜押え、１００はボビンケース、１０３はボビンで
ある。
【０００６】図７は一般的な半回転釜に用いる従来のボ
ビンケース１００を示したもので、図示のように、ボビ
ンケース１００は、回転止め用の角（つの）１０１を備
えており、この角１０１には糸通し穴１０２が開けられ
ている。この角１０１の糸通し穴１０２には、ボビンケ
ース１００内に収容したボビン１０３から繰り出される
下糸１０４が通して導出されている。
ビンケース１００を示したもので、図示のように、ボビ
ンケース１００は、回転止め用の角（つの）１０１を備
えており、この角１０１には糸通し穴１０２が開けられ
ている。この角１０１の糸通し穴１０２には、ボビンケ
ース１００内に収容したボビン１０３から繰り出される
下糸１０４が通して導出されている。
【０００７】ここで、ボビンケースのミシンへの組込位
置に関しては、作業者が挿抜する都合上、手前側向きに
構成される。そして、中釜の回転方向については、基本
的にミシンの縫い糸はＺ撚りであるので、針側上糸の撚
りを加撚にする方向に中釜の回転方向を決める必要があ
り、即ち、ＤＢＳ釜の場合は、作業者側から見て時計廻
り方向に回転方向を決定し、また、ＤＰＳ釜の場合に
は、反時計廻り方向に回転方向を決定する。
置に関しては、作業者が挿抜する都合上、手前側向きに
構成される。そして、中釜の回転方向については、基本
的にミシンの縫い糸はＺ撚りであるので、針側上糸の撚
りを加撚にする方向に中釜の回転方向を決める必要があ
り、即ち、ＤＢＳ釜の場合は、作業者側から見て時計廻
り方向に回転方向を決定し、また、ＤＰＳ釜の場合に
は、反時計廻り方向に回転方向を決定する。
【０００８】さらに、前記ＤＢＳ釜１１１を使用した一
般的なミシンにおいては、図３および図４に示すよう
に、前記天秤２２による糸引き上げ曲線Ａと、中釜（Ｄ
ＢＳ釜１１１）の糸取り曲線Ｂとがそれぞれ設定されて
おり、これが最も理想的な特性とされている。即ち、天
秤２２による糸引き上げ曲線Ａに対して、中釜（ＤＢＳ
釜１１１）の糸取り曲線Ｂとすることで、騒音・振動の
面で優れ、糸わたり不良のない良好な縫いが行えること
が経験的にも広く知られている。
般的なミシンにおいては、図３および図４に示すよう
に、前記天秤２２による糸引き上げ曲線Ａと、中釜（Ｄ
ＢＳ釜１１１）の糸取り曲線Ｂとがそれぞれ設定されて
おり、これが最も理想的な特性とされている。即ち、天
秤２２による糸引き上げ曲線Ａに対して、中釜（ＤＢＳ
釜１１１）の糸取り曲線Ｂとすることで、騒音・振動の
面で優れ、糸わたり不良のない良好な縫いが行えること
が経験的にも広く知られている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】次に、ＤＢＳ釜使用の
場合とＤＰＳ釜使用の場合とを比較検討する。図８はＤ
ＢＳ釜使用の場合とＤＰＳ釜使用の場合を比較したもの
で、図８（ａ）において、１１１はＤＢＳ釜、１１２は
その中釜剣先、１１３は針、１１４は上糸、Ｒは上糸ル
ープであり、図８（ｂ）において、１１５はＤＰＳ釜、
１１６はその中釜剣先である。
場合とＤＰＳ釜使用の場合とを比較検討する。図８はＤ
ＢＳ釜使用の場合とＤＰＳ釜使用の場合を比較したもの
で、図８（ａ）において、１１１はＤＢＳ釜、１１２は
その中釜剣先、１１３は針、１１４は上糸、Ｒは上糸ル
ープであり、図８（ｂ）において、１１５はＤＰＳ釜、
１１６はその中釜剣先である。
【００１０】両者の針落ち点と下糸導出点との間の距離
に関しては、図８（ａ）に示したように、ＤＢＳ釜１１
１を使用した場合の針落ち点と下糸導出点との間の距離
に対して、図８（ｂ）に示したように、ＤＰＳ釜１１
５を使用した場合の針落ち点と下糸導出点との間の距離
が長くなってしまうことに問題がある。つまり、基本
構成から、ＤＰＳ釜１１５では、下糸導出点と針落ち点
との距離が、ＤＢＳ釜１１１を使用した場合の針落ち
点と下糸導出点との間の距離との比較において、中釜
のレースの幅＋α（プラスアルファ）分だけ横方向にシ
フト（オフセット）せざるを得ない。
に関しては、図８（ａ）に示したように、ＤＢＳ釜１１
１を使用した場合の針落ち点と下糸導出点との間の距離
に対して、図８（ｂ）に示したように、ＤＰＳ釜１１
５を使用した場合の針落ち点と下糸導出点との間の距離
が長くなってしまうことに問題がある。つまり、基本
構成から、ＤＰＳ釜１１５では、下糸導出点と針落ち点
との距離が、ＤＢＳ釜１１１を使用した場合の針落ち
点と下糸導出点との間の距離との比較において、中釜
のレースの幅＋α（プラスアルファ）分だけ横方向にシ
フト（オフセット）せざるを得ない。
【００１１】そして、前述のように、ＤＢＳ釜１１１の
場合は、作業者側から見て時計廻り方向の回転方向であ
るのに対し、ＤＰＳ釜１１５の場合には、反時計廻り方
向の回転方向となることから、騒音、振動、縫いの面か
らも中釜駆動装置の構成に一考を要する。即ち、ＤＢＳ
釜１１１の場合とＤＰＳ釜１１５の場合は、回転方向が
逆方向となるため、回転伝達部材を全て対称となる逆の
構成とすると、部品を全て新しく構成しなければなら
ず、コストが大幅に高くなってしまう問題が生じる。従
って、ＤＰＳ釜１１５を使用するミシンにおいても、Ｄ
ＢＳ釜１１１を使用するミシンに使用される回転伝達部
材をできる限り利用して、コストを抑える必要がある。
場合は、作業者側から見て時計廻り方向の回転方向であ
るのに対し、ＤＰＳ釜１１５の場合には、反時計廻り方
向の回転方向となることから、騒音、振動、縫いの面か
らも中釜駆動装置の構成に一考を要する。即ち、ＤＢＳ
釜１１１の場合とＤＰＳ釜１１５の場合は、回転方向が
逆方向となるため、回転伝達部材を全て対称となる逆の
構成とすると、部品を全て新しく構成しなければなら
ず、コストが大幅に高くなってしまう問題が生じる。従
って、ＤＰＳ釜１１５を使用するミシンにおいても、Ｄ
ＢＳ釜１１１を使用するミシンに使用される回転伝達部
材をできる限り利用して、コストを抑える必要がある。
【００１２】このため、ＤＰＳ釜１１５の場合に、前記
針棒２５の上死点位置を基準として、単純に前記大振子
４をＤＢＳ釜１１１の場合と左右逆の関係に設定した左
右単純反転位相として中釜駆動装置を構成することが考
えられる。しかし、このような左右単純反転位相の中釜
駆動装置とした場合においては、図３および図４の特性
図において、中釜（ＤＰＳ釜１１５）の糸取り曲線Ｄと
なり、これは理想特性Ｂに比較して、主軸（上軸１）の
回転角が２１０°近辺から３３０°近辺の範囲で大きく
下回ってしまう。
針棒２５の上死点位置を基準として、単純に前記大振子
４をＤＢＳ釜１１１の場合と左右逆の関係に設定した左
右単純反転位相として中釜駆動装置を構成することが考
えられる。しかし、このような左右単純反転位相の中釜
駆動装置とした場合においては、図３および図４の特性
図において、中釜（ＤＰＳ釜１１５）の糸取り曲線Ｄと
なり、これは理想特性Ｂに比較して、主軸（上軸１）の
回転角が２１０°近辺から３３０°近辺の範囲で大きく
下回ってしまう。
【００１３】即ち、この糸取り特性が下回った部分にお
いては、ＤＰＳ釜１１５の剣先１１６による上糸１１４
のループＲの糸取りを進めて行く際に、前記ドライバー
１０９の加速度が標準より大きく増すことから、騒音・
振動が出、また、糸わたり不良が発生して、縫いに目飛
び等の支障を来してしまうことになる。従って、ＤＰＳ
釜１１５の場合に、前述のような左右単純反転位相の中
釜駆動装置も採用することはできない。
いては、ＤＰＳ釜１１５の剣先１１６による上糸１１４
のループＲの糸取りを進めて行く際に、前記ドライバー
１０９の加速度が標準より大きく増すことから、騒音・
振動が出、また、糸わたり不良が発生して、縫いに目飛
び等の支障を来してしまうことになる。従って、ＤＰＳ
釜１１５の場合に、前述のような左右単純反転位相の中
釜駆動装置も採用することはできない。
【００１４】また、ＤＰＳ釜１１５の場合に、前記針棒
２５の上死点位置を基準として、前記主軸（上軸１）の
前記クランク部２をＤＢＳ釜１１１の場合と上下逆の関
係に設定した１８０°反転位相として中釜駆動装置を構
成することも考えられる。しかし、このような１８０°
反転位相の中釜駆動装置とした場合、図３および図４の
特性図において、中釜（ＤＰＳ釜１１５）の糸取り曲線
Ｃとなり、これは糸取り曲線Ｄよりも理想曲線Ｂに近づ
くが、この糸取り曲線Ｃにおいても、理想特性Ｂに比較
して、主軸（上軸１）の回転角が２１０°近辺から３３
０°近辺の範囲で下回ってしまう。
２５の上死点位置を基準として、前記主軸（上軸１）の
前記クランク部２をＤＢＳ釜１１１の場合と上下逆の関
係に設定した１８０°反転位相として中釜駆動装置を構
成することも考えられる。しかし、このような１８０°
反転位相の中釜駆動装置とした場合、図３および図４の
特性図において、中釜（ＤＰＳ釜１１５）の糸取り曲線
Ｃとなり、これは糸取り曲線Ｄよりも理想曲線Ｂに近づ
くが、この糸取り曲線Ｃにおいても、理想特性Ｂに比較
して、主軸（上軸１）の回転角が２１０°近辺から３３
０°近辺の範囲で下回ってしまう。
【００１５】即ち、前記大振子４をＤＢＳ釜１１１の場
合と左右逆に設定した場合と同様に、この糸取り特性が
下回った部分において、ＤＰＳ釜１１５の剣先１１６に
よる上糸１１４のループＲの糸取りを進めて行く際に、
前記ドライバー１０９の加速度が標準より増すことか
ら、騒音・振動が出、また、糸わたり不良が発生して、
縫いに目飛び等の支障を来してしまうこともある。従っ
て、ＤＰＳ釜１１５の場合に、前述のような１８０°反
転位相の中釜駆動装置を採用することはできない。
合と左右逆に設定した場合と同様に、この糸取り特性が
下回った部分において、ＤＰＳ釜１１５の剣先１１６に
よる上糸１１４のループＲの糸取りを進めて行く際に、
前記ドライバー１０９の加速度が標準より増すことか
ら、騒音・振動が出、また、糸わたり不良が発生して、
縫いに目飛び等の支障を来してしまうこともある。従っ
て、ＤＰＳ釜１１５の場合に、前述のような１８０°反
転位相の中釜駆動装置を採用することはできない。
【００１６】そこで、本発明の目的は、ＤＰＳ釜を使用
するミシンとして、ＤＢＳ釜を使用するミシンと同様
に、騒音・振動の面で優れ、糸わたり不良のない良好な
縫いが行える理想的な糸取り曲線が得られるようにした
中釜駆動装置を提供することにある。
するミシンとして、ＤＢＳ釜を使用するミシンと同様
に、騒音・振動の面で優れ、糸わたり不良のない良好な
縫いが行える理想的な糸取り曲線が得られるようにした
中釜駆動装置を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】以上の課題を解決すべく
本発明は、ＤＰＳ釜を備え、主軸からの回転を、その回
転運動を揺動運動に変換する変換手段を介して、前記Ｄ
ＰＳ釜を駆動するドライバーを備えた出力軸に伝達する
ようにしたミシンの中釜駆動装置であって、前記ＤＰＳ
釜による糸取り曲線が、標準的ミシンのＤＢＳ釜による
糸取り曲線を理想特性とし、その理想特性にほぼ近似す
る特性曲線となるように、針棒の上死点位置を基準とし
て、前記標準的ミシンとの対比において、前記出力軸を
その軸線を基準に左右を反転させた位置関係にて前記変
換手段と接続するとともに、前記針棒および天秤を連結
する釣合すいの前記主軸に対する取付位置を所定角度ず
らして構成したことを特徴としている。
本発明は、ＤＰＳ釜を備え、主軸からの回転を、その回
転運動を揺動運動に変換する変換手段を介して、前記Ｄ
ＰＳ釜を駆動するドライバーを備えた出力軸に伝達する
ようにしたミシンの中釜駆動装置であって、前記ＤＰＳ
釜による糸取り曲線が、標準的ミシンのＤＢＳ釜による
糸取り曲線を理想特性とし、その理想特性にほぼ近似す
る特性曲線となるように、針棒の上死点位置を基準とし
て、前記標準的ミシンとの対比において、前記出力軸を
その軸線を基準に左右を反転させた位置関係にて前記変
換手段と接続するとともに、前記針棒および天秤を連結
する釣合すいの前記主軸に対する取付位置を所定角度ず
らして構成したことを特徴としている。
【００１８】なお、請求項１記載のミシンの中釜駆動装
置において、例えば、前記変換手段は大振子を有するも
ので、この大振子の位置を、前記標準的ミシンの場合を
基準として左右に反転させた構成を特徴としている。
置において、例えば、前記変換手段は大振子を有するも
ので、この大振子の位置を、前記標準的ミシンの場合を
基準として左右に反転させた構成を特徴としている。
【００１９】また、請求項１または２記載のミシンの中
釜駆動装置において、例えば、前記主軸に対して前記釣
合すいを、前記標準的ミシンの場合を基準として回転が
遅れる方向に約７°程度ずらして取り付けた構成を特徴
としている。
釜駆動装置において、例えば、前記主軸に対して前記釣
合すいを、前記標準的ミシンの場合を基準として回転が
遅れる方向に約７°程度ずらして取り付けた構成を特徴
としている。
【００２０】
【作用】本発明によれば、ＤＰＳ釜を使用するミシンの
場合、針棒の上死点位置を基準として、ＤＢＳ釜を使用
した標準的ミシンとの対比において、出力軸をその軸線
を基準に左右を反転させた位置関係をもって、主軸の回
転運動を揺動運動に変換する変換手段と接続し、且つ釣
合すいを主軸に対して所定角度ずらして取り付けること
によって、ＤＰＳ釜による糸取り曲線が、標準的ミシン
のＤＢＳ釜による糸取り曲線の理想特性にほぼ近似する
特性曲線となる。従って、ＤＰＳ釜を使用するミシンに
おいても、ＤＢＳ釜を使用するミシンに使用されると同
じ回転伝達部材をできる限り利用して、コストを抑えな
がら、ＤＢＳ釜を使用するミシンと同様に、騒音・振動
の面で優れ、糸わたり不良のない良好な縫いが行えるよ
うになる。
場合、針棒の上死点位置を基準として、ＤＢＳ釜を使用
した標準的ミシンとの対比において、出力軸をその軸線
を基準に左右を反転させた位置関係をもって、主軸の回
転運動を揺動運動に変換する変換手段と接続し、且つ釣
合すいを主軸に対して所定角度ずらして取り付けること
によって、ＤＰＳ釜による糸取り曲線が、標準的ミシン
のＤＢＳ釜による糸取り曲線の理想特性にほぼ近似する
特性曲線となる。従って、ＤＰＳ釜を使用するミシンに
おいても、ＤＢＳ釜を使用するミシンに使用されると同
じ回転伝達部材をできる限り利用して、コストを抑えな
がら、ＤＢＳ釜を使用するミシンと同様に、騒音・振動
の面で優れ、糸わたり不良のない良好な縫いが行えるよ
うになる。
【００２１】なお、ＤＰＳ釜を使用するミシンの場合
に、前記変換手段の大振子の位置を、ＤＢＳ釜を使用し
た標準的ミシンの場合を基準として左右に反転させるこ
とで、ＤＢＳ釜を使用するミシンに使用されると同じ大
振子およびクランクロッドを使用しながら、これらの位
置関係を変えるだけの簡単な構成によって、理想的な糸
取り曲線が得られるようになる。
に、前記変換手段の大振子の位置を、ＤＢＳ釜を使用し
た標準的ミシンの場合を基準として左右に反転させるこ
とで、ＤＢＳ釜を使用するミシンに使用されると同じ大
振子およびクランクロッドを使用しながら、これらの位
置関係を変えるだけの簡単な構成によって、理想的な糸
取り曲線が得られるようになる。
【００２２】また、ＤＰＳ釜を使用するミシンの場合
に、主軸に対して釣合すいを、ＤＢＳ釜を使用した標準
的ミシンの場合を基準として回転が遅れる方向に約７°
程度ずらして取り付けることで、ＤＢＳ釜を使用するミ
シンに使用されると同じ釣合すい、針棒クランクおよび
針棒クランクロッドを使用しながら、その釣合すいの位
置関係を変えるだけの簡単な構成によって、理想的な糸
取り曲線が得られるようになる。
に、主軸に対して釣合すいを、ＤＢＳ釜を使用した標準
的ミシンの場合を基準として回転が遅れる方向に約７°
程度ずらして取り付けることで、ＤＢＳ釜を使用するミ
シンに使用されると同じ釣合すい、針棒クランクおよび
針棒クランクロッドを使用しながら、その釣合すいの位
置関係を変えるだけの簡単な構成によって、理想的な糸
取り曲線が得られるようになる。
【００２３】
【実施例】以下に、本発明に係るミシンの中釜駆動装置
の実施例を図１乃至図４に基づいて説明する。先ず、図
１は本発明を適用した一例としてのミシンの釜駆動装置
等の構成を示す分解斜視図であり、１は主軸（上軸）、
２はクランク部、３はクランクロッド、４は大振子、
５，６は歯車、７は出力軸（下軸）、８は大釜、９はド
ライバー、１０は中釜（ＤＰＳ釜）、１１は中釜押え、
１２はボビン、１３はボビンケース、１４は角、２１は
釣合すい、２１ａは止めねじ、３１は針板、３２は糸切
り装置である。
の実施例を図１乃至図４に基づいて説明する。先ず、図
１は本発明を適用した一例としてのミシンの釜駆動装置
等の構成を示す分解斜視図であり、１は主軸（上軸）、
２はクランク部、３はクランクロッド、４は大振子、
５，６は歯車、７は出力軸（下軸）、８は大釜、９はド
ライバー、１０は中釜（ＤＰＳ釜）、１１は中釜押え、
１２はボビン、１３はボビンケース、１４は角、２１は
釣合すい、２１ａは止めねじ、３１は針板、３２は糸切
り装置である。
【００２４】図示しないが、モータによる駆動力がベル
トを介して入力されるプーリを図示右端部側に備えたミ
シンの主軸である上軸１にクランク部２が設けられてお
り、このクランク部２にクランクロッド３の上端部が連
結されて、このクランクロッド３の下端部は大振子４の
偏心位置に連結されている。この大振子４に設けた歯車
５に噛み合う歯車６が、出力軸である下軸７に設けら
れ、この下軸７の図示左端部側において、ミシン本体側
に固定の大釜８が配置されている。こうして、上軸１の
全回転運動を下軸７の揺動運動に変換するクランク機構
（クランク部２、クランクロッド３、大振子４）による
変換手段が構成されている。
トを介して入力されるプーリを図示右端部側に備えたミ
シンの主軸である上軸１にクランク部２が設けられてお
り、このクランク部２にクランクロッド３の上端部が連
結されて、このクランクロッド３の下端部は大振子４の
偏心位置に連結されている。この大振子４に設けた歯車
５に噛み合う歯車６が、出力軸である下軸７に設けら
れ、この下軸７の図示左端部側において、ミシン本体側
に固定の大釜８が配置されている。こうして、上軸１の
全回転運動を下軸７の揺動運動に変換するクランク機構
（クランク部２、クランクロッド３、大振子４）による
変換手段が構成されている。
【００２５】この大釜８内には、下軸７の図示左端部に
一体に連結したドライバー９が回転自在に収容されると
ともに、このドライバー９によって駆動される中釜であ
るＤＰＳ釜１０が回転自在に収容されている。このＤＰ
Ｓ釜１０は、その外周のレース１０ａの面で大釜８内周
のレース８ａ内に摺動自在に組み込まれており、レース
１０ａの延長上に剣先１０ｂが設けられている。このＤ
ＰＳ釜１０のドライバー９による回転方向は、反時計廻
り方向である。
一体に連結したドライバー９が回転自在に収容されると
ともに、このドライバー９によって駆動される中釜であ
るＤＰＳ釜１０が回転自在に収容されている。このＤＰ
Ｓ釜１０は、その外周のレース１０ａの面で大釜８内周
のレース８ａ内に摺動自在に組み込まれており、レース
１０ａの延長上に剣先１０ｂが設けられている。このＤ
ＰＳ釜１０のドライバー９による回転方向は、反時計廻
り方向である。
【００２６】そして、大釜８の開口部には、中釜押え１
１が取り付けて固定され、この中釜押え１１の開口部か
ら大釜８内に、ボビン１２を収容したボビンケース１３
が装填される。このボビンケース１３は、外周側に突出
する回転止め用の角１４を備えており、また、中釜押え
１１には、角１４が係合可能な係合溝１１ａが形成され
ている。
１が取り付けて固定され、この中釜押え１１の開口部か
ら大釜８内に、ボビン１２を収容したボビンケース１３
が装填される。このボビンケース１３は、外周側に突出
する回転止め用の角１４を備えており、また、中釜押え
１１には、角１４が係合可能な係合溝１１ａが形成され
ている。
【００２７】図２に示すように、ボビンケース１３は、
従来よりも外周側への突出量が短い角１４を備えてお
り、しかも、この角１４は、従来のような糸通し穴を有
していないものとなっている。従って、ボビン１２に巻
かれた下糸１５は、角１４を経由せずにボビンケース１
３の外周に導出されたままである。詳細には、角１４の
具体的な長さをドライバー９の位置関係から設定してい
る。即ち、前記上軸１の回転角度が、針棒上死点を基準
（０°）として、５°〜３５°の範囲におけるドライバ
ー９の上面よりも、ボビンケース１３の角１４の上端が
下側となるように形成したものとしている。
従来よりも外周側への突出量が短い角１４を備えてお
り、しかも、この角１４は、従来のような糸通し穴を有
していないものとなっている。従って、ボビン１２に巻
かれた下糸１５は、角１４を経由せずにボビンケース１
３の外周に導出されたままである。詳細には、角１４の
具体的な長さをドライバー９の位置関係から設定してい
る。即ち、前記上軸１の回転角度が、針棒上死点を基準
（０°）として、５°〜３５°の範囲におけるドライバ
ー９の上面よりも、ボビンケース１３の角１４の上端が
下側となるように形成したものとしている。
【００２８】なお、前記上軸１の図示左端部には釣合す
い２１が止めねじ２１ａで取り付けることにより一体に
結合して備えられ、この釣合すい２１から先には、図５
に示されるように、天秤２２、針棒クランク２３、針棒
クランクロッド２４、針棒２５、針１１３が連結されて
いる。また、前記大釜８の上方には、針板３１が配置さ
れ、その間には、糸切り装置３２等が配設されている。
い２１が止めねじ２１ａで取り付けることにより一体に
結合して備えられ、この釣合すい２１から先には、図５
に示されるように、天秤２２、針棒クランク２３、針棒
クランクロッド２４、針棒２５、針１１３が連結されて
いる。また、前記大釜８の上方には、針板３１が配置さ
れ、その間には、糸切り装置３２等が配設されている。
【００２９】以上のミシンによれば、先ず、モータの駆
動力がベルトを介してプーリに入力されて上軸１が全回
転し、釣合すい２１、天秤２２、針棒クランク２３、針
棒クランクロッド２４、針棒２５を介して針１１３の駆
動が行われると同時に、上軸１の全回転運動が、クラン
ク部２からクランクロッド３を介して大振子４の揺動運
動に変換される。さらに、この大振子４の揺動運動は、
歯車５から歯車６に伝達されて下軸７の半回転運動とな
る。従って、下軸７と一体のドライバー９により駆動さ
れるＤＰＳ釜１０は、反時計廻り方向への半回転運動を
行う。
動力がベルトを介してプーリに入力されて上軸１が全回
転し、釣合すい２１、天秤２２、針棒クランク２３、針
棒クランクロッド２４、針棒２５を介して針１１３の駆
動が行われると同時に、上軸１の全回転運動が、クラン
ク部２からクランクロッド３を介して大振子４の揺動運
動に変換される。さらに、この大振子４の揺動運動は、
歯車５から歯車６に伝達されて下軸７の半回転運動とな
る。従って、下軸７と一体のドライバー９により駆動さ
れるＤＰＳ釜１０は、反時計廻り方向への半回転運動を
行う。
【００３０】このようにしてＤＰＳ釜１０を使用するミ
シンにおいて、特に、本発明では、前記針棒２５の上死
点位置を基準として、図１に示したように、図６との対
比からも明らかな通り、クランクロッド３および大振子
４の位置関係を、前記ＤＢＳ釜１１１を使用した場合と
は逆に左右に反転させた状態として組み付けているとと
もに、釣合すい２１を上軸１に対し回転が遅れる方向に
７°ずらした角度位置で止めねじ２１ａにより組み付け
ている。以上の構成による中釜駆動装置によれば、ＤＰ
Ｓ釜１０を使用したミシンでありながら、図３および図
４の特性図に示した通り、ＤＰＳ釜１０による糸取り曲
線として理想特性Ｂにほぼ近似した特性曲線を得ること
ができた。即ち、ＤＢＳ釜１１１による糸取り曲線Ｂと
ほぼ近似する理想的な特性を得ることができた。
シンにおいて、特に、本発明では、前記針棒２５の上死
点位置を基準として、図１に示したように、図６との対
比からも明らかな通り、クランクロッド３および大振子
４の位置関係を、前記ＤＢＳ釜１１１を使用した場合と
は逆に左右に反転させた状態として組み付けているとと
もに、釣合すい２１を上軸１に対し回転が遅れる方向に
７°ずらした角度位置で止めねじ２１ａにより組み付け
ている。以上の構成による中釜駆動装置によれば、ＤＰ
Ｓ釜１０を使用したミシンでありながら、図３および図
４の特性図に示した通り、ＤＰＳ釜１０による糸取り曲
線として理想特性Ｂにほぼ近似した特性曲線を得ること
ができた。即ち、ＤＢＳ釜１１１による糸取り曲線Ｂと
ほぼ近似する理想的な特性を得ることができた。
【００３１】従って、ＤＰＳ釜１０を使用したミシンに
おいても、ＤＢＳ釜１１１を使用したミシンに使用され
たと同じ回転伝達部材、即ち、主軸１、クランク部２、
歯車５，６および下軸７、さらに、天秤２２、針棒クラ
ンク２３、針棒クランクロッド２４は勿論、特に、クラ
ンクロッド３および大振子４と、釣合すい２１を何れも
そのまま利用できることから、新たな部品を必要とせず
に、コストを抑えることができる。しかも、ＤＢＳ釜１
１１を使用したミシンと同様に、ＤＰＳ釜１０を使用し
たミシンにおいても、騒音・振動の面で優れ、糸わたり
不良のない良好な縫いできるようになった。
おいても、ＤＢＳ釜１１１を使用したミシンに使用され
たと同じ回転伝達部材、即ち、主軸１、クランク部２、
歯車５，６および下軸７、さらに、天秤２２、針棒クラ
ンク２３、針棒クランクロッド２４は勿論、特に、クラ
ンクロッド３および大振子４と、釣合すい２１を何れも
そのまま利用できることから、新たな部品を必要とせず
に、コストを抑えることができる。しかも、ＤＢＳ釜１
１１を使用したミシンと同様に、ＤＰＳ釜１０を使用し
たミシンにおいても、騒音・振動の面で優れ、糸わたり
不良のない良好な縫いできるようになった。
【００３２】なお、以上の実施例においては、主軸の回
転運動を揺動運動に変換する変換手段としてクランク機
構を有するものとしたが、本発明はこれに限定されるも
のではなく、タイミングベルト機構やシャフトドライブ
機構による伝達手段とクランク機構を組み合わせた変換
手段であってもよい。また、他の動力伝達機構を用いて
もよく、その他、具体的な細部構造等についても適宜に
変更可能であることは勿論である。
転運動を揺動運動に変換する変換手段としてクランク機
構を有するものとしたが、本発明はこれに限定されるも
のではなく、タイミングベルト機構やシャフトドライブ
機構による伝達手段とクランク機構を組み合わせた変換
手段であってもよい。また、他の動力伝達機構を用いて
もよく、その他、具体的な細部構造等についても適宜に
変更可能であることは勿論である。
【００３３】
【発明の効果】以上のように、本発明に係るミシンの中
釜駆動装置によれば、針棒の上死点位置を基準として、
ＤＢＳ釜を使用した標準的ミシンとの対比において、出
力軸をその軸線を基準に左右を反転させた位置関係をも
って、主軸の回転運動を揺動運動に変換する変換手段と
接続し、且つ釣合すいを主軸に対して所定角度ずらして
取り付けることによって、ＤＰＳ釜による糸取り曲線と
して、ＤＢＳ釜による糸取り曲線の理想特性にほぼ近似
する特性曲線を得ることができる。従って、ＤＰＳ釜を
使用するミシンにおいても、ＤＢＳ釜を使用するミシン
に使用されると同じ回転伝達部材をできる限り利用し
て、コストを抑えながら、ＤＢＳ釜を使用するミシンと
同様に、騒音・振動の面で優れ、糸わたり不良のない良
好な縫いを行うことができる。
釜駆動装置によれば、針棒の上死点位置を基準として、
ＤＢＳ釜を使用した標準的ミシンとの対比において、出
力軸をその軸線を基準に左右を反転させた位置関係をも
って、主軸の回転運動を揺動運動に変換する変換手段と
接続し、且つ釣合すいを主軸に対して所定角度ずらして
取り付けることによって、ＤＰＳ釜による糸取り曲線と
して、ＤＢＳ釜による糸取り曲線の理想特性にほぼ近似
する特性曲線を得ることができる。従って、ＤＰＳ釜を
使用するミシンにおいても、ＤＢＳ釜を使用するミシン
に使用されると同じ回転伝達部材をできる限り利用し
て、コストを抑えながら、ＤＢＳ釜を使用するミシンと
同様に、騒音・振動の面で優れ、糸わたり不良のない良
好な縫いを行うことができる。
【００３４】なお、請求項２記載のように、前記変換手
段の大振子の位置を、ＤＢＳ釜を使用した標準的ミシン
の場合を基準として左右に反転させるようにすれば、Ｄ
ＰＳ釜を使用するミシンの場合においても、ＤＢＳ釜を
使用するミシンに使用されると同じ大振子およびクラン
クロッドを使用しながら、これらの位置関係を変えるだ
けの簡単な構成によって、理想的な糸取り曲線が得られ
るようになる。
段の大振子の位置を、ＤＢＳ釜を使用した標準的ミシン
の場合を基準として左右に反転させるようにすれば、Ｄ
ＰＳ釜を使用するミシンの場合においても、ＤＢＳ釜を
使用するミシンに使用されると同じ大振子およびクラン
クロッドを使用しながら、これらの位置関係を変えるだ
けの簡単な構成によって、理想的な糸取り曲線が得られ
るようになる。
【００３５】また、請求項３記載のように、主軸に対し
て釣合すいを、ＤＢＳ釜を使用した標準的ミシンの場合
を基準として回転が遅れる方向に約７°程度ずらして取
り付けるようにすれば、ＤＰＳ釜を使用するミシンの場
合においても、ＤＢＳ釜を使用するミシンに使用される
と同じ釣合すい、針棒クランクおよび針棒クランクロッ
ドを使用しながら、その釣合すいの位置関係を変えるだ
けの簡単な構成によって、理想的な糸取り曲線が得られ
るようになる。
て釣合すいを、ＤＢＳ釜を使用した標準的ミシンの場合
を基準として回転が遅れる方向に約７°程度ずらして取
り付けるようにすれば、ＤＰＳ釜を使用するミシンの場
合においても、ＤＢＳ釜を使用するミシンに使用される
と同じ釣合すい、針棒クランクおよび針棒クランクロッ
ドを使用しながら、その釣合すいの位置関係を変えるだ
けの簡単な構成によって、理想的な糸取り曲線が得られ
るようになる。
【図１】本発明を適用した一例としてのミシンの釜駆動
装置等の構成を示す分解斜視図である。
装置等の構成を示す分解斜視図である。
【図２】ボビンケースを示す斜視図である。
【図３】ミシンの主軸の回転角が０°〜１８０°におけ
る天秤の糸引き上げ曲線と中釜の糸取り曲線を示す動作
特性図である。
る天秤の糸引き上げ曲線と中釜の糸取り曲線を示す動作
特性図である。
【図４】図３に続いて、ミシンの主軸の回転角が１８０
°〜３６０°における天秤の糸引き上げ曲線と中釜の糸
取り曲線を示す動作特性図である。
°〜３６０°における天秤の糸引き上げ曲線と中釜の糸
取り曲線を示す動作特性図である。
【図５】一般的なミシンの天秤および針棒の駆動装置の
構成を示す分解斜視図である。
構成を示す分解斜視図である。
【図６】図５に続いて、釜駆動装置の構成を示す分解斜
視図である。
視図である。
【図７】一般的な半回転釜に用いる従来のボビンケース
を示した斜視図である。
を示した斜視図である。
【図８】（ａ）はＤＢＳ釜使用による針落ち点と下糸導
出点との間の距離を示す一部破断側面図、（ｂ）はＤＰ
Ｓ釜使用による針落ち点と下糸導出点との間の距離を示
す一部破断側面図である。
出点との間の距離を示す一部破断側面図、（ｂ）はＤＰ
Ｓ釜使用による針落ち点と下糸導出点との間の距離を示
す一部破断側面図である。
１ 主軸（上軸） ２ クランク部 ３ クランクロッド ４ 大振子 ５，６ 歯車 ７ 出力軸（下軸） ８ 大釜 ９ ドライバー １０ 中釜（ＤＰＳ釜） １１ 中釜押え １２ ボビン １３ ボビンケース １４ 角 １５ 下糸 ２１ 釣合すい ２１ａ 止めねじ ２２ 天秤 ２３ 針棒クランク ２４ 針棒クランクロッド ２５ 針棒 ３１ 針板 ３２ 糸切り装置 １１３ 針
Claims (3)
- 【請求項１】 針落ち位置とボビンの下糸導出点との間
に剣先を配した中釜を備え、主軸からの回転を、その回
転運動を揺動運動に変換する変換手段を介して、前記中
釜を駆動するドライバーを備えた出力軸に伝達するよう
にしたミシンの中釜駆動装置であって、 前記中釜による糸取り曲線が、ボビンの下糸導出点と中
釜剣先との間に針落ち位置がある標準的ミシンの中釜に
よる糸取り曲線を理想特性とし、その理想特性にほぼ近
似する特性曲線となるように、 針棒の上死点位置を基準として、前記標準的ミシンとの
対比において、前記出力軸をその軸線を基準に左右を反
転させた位置関係にて前記変換手段と接続するととも
に、前記針棒および天秤を連結する釣合すいの前記主軸
に対する取付位置を所定角度ずらして構成したことを特
徴とするミシンの中釜駆動装置。 - 【請求項２】 前記変換手段は大振子を有するもので、 この大振子の位置を、前記標準的ミシンの場合を基準と
して左右に反転させたことを特徴とする請求項１記載の
ミシンの中釜駆動装置。 - 【請求項３】 前記主軸に対して前記釣合すいを、前記
標準的ミシンの場合を基準として回転が遅れる方向に約
７°程度ずらして取り付けたことを特徴とする請求項１
または２記載のミシンの中釜駆動装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6148163A JPH0810482A (ja) | 1994-06-29 | 1994-06-29 | ミシンの中釜駆動装置 |
| TW084102478A TW274106B (ja) | 1994-06-29 | 1995-03-15 | |
| DE19523405A DE19523405A1 (de) | 1994-06-29 | 1995-06-28 | Antriebsvorrichtung für einen Greifer an einer Nähmaschine |
| US08/496,095 US5549062A (en) | 1994-06-29 | 1995-06-28 | Shuttle hook driving device for a sewing machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6148163A JPH0810482A (ja) | 1994-06-29 | 1994-06-29 | ミシンの中釜駆動装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0810482A true JPH0810482A (ja) | 1996-01-16 |
Family
ID=15446664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6148163A Pending JPH0810482A (ja) | 1994-06-29 | 1994-06-29 | ミシンの中釜駆動装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5549062A (ja) |
| JP (1) | JPH0810482A (ja) |
| DE (1) | DE19523405A1 (ja) |
| TW (1) | TW274106B (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104911837A (zh) * | 2015-06-19 | 2015-09-16 | 台州学院 | 一种三针锁式线迹平缝机的传动机构 |
| CN110761003A (zh) * | 2018-07-27 | 2020-02-07 | 拓卡奔马机电科技有限公司 | 一种针梭间隙自动调节机构及缝纫机 |
| CN111118759A (zh) * | 2018-10-31 | 2020-05-08 | 拓卡奔马机电科技有限公司 | 一种针梭配合自动调节机构及缝纫机 |
| CN111118758A (zh) * | 2018-10-31 | 2020-05-08 | 拓卡奔马机电科技有限公司 | 一种针梭配合自动调节机构及缝纫机 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW200706724A (en) * | 2005-05-09 | 2007-02-16 | Juki Kk | Sewing recorder of sewing machine |
| JP2013202147A (ja) * | 2012-03-28 | 2013-10-07 | Brother Ind Ltd | ミシンモジュールおよびミシン |
| US8997669B1 (en) | 2014-10-16 | 2015-04-07 | Handi Quilter, Inc. | Thread tensioner for a sewing machine |
| US9809912B2 (en) * | 2014-10-16 | 2017-11-07 | Handi Quilter, Inc. | Vibration reduction mechanism for a sewing machine |
| US9394639B2 (en) | 2014-10-16 | 2016-07-19 | Handi Quilter, Inc. | Motorized thread tensioner for a sewing machine |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2324598A (en) * | 1940-08-22 | 1943-07-20 | Union Special Machine Co | Sewing machine |
| US2725024A (en) * | 1952-04-16 | 1955-11-29 | White Sewing Machine Corp | Needle bar for sewing machine |
| US2958300A (en) * | 1956-12-17 | 1960-11-01 | Singer Mfg Co | Stitch forming mechanisms for sewing machines |
| US3103190A (en) * | 1961-03-17 | 1963-09-10 | Singer Co | Integral main drive member for sewing machines |
| US3492959A (en) * | 1967-11-25 | 1970-02-03 | Pfaff Ag G M | Means for adjusting driving components of sewing machines |
| US4333410A (en) * | 1978-10-13 | 1982-06-08 | Bunsaku Taketomi | Sewing machine |
| IT1185580B (it) * | 1985-05-27 | 1987-11-12 | Rockwell Rimoldi Spa | Dispositivo di comando della corsa dell'ago di una macchina per cucire |
| JP3617541B2 (ja) * | 1994-09-30 | 2005-02-09 | 三井化学株式会社 | ポリプロピレンフィルムの成形方法 |
-
1994
- 1994-06-29 JP JP6148163A patent/JPH0810482A/ja active Pending
-
1995
- 1995-03-15 TW TW084102478A patent/TW274106B/zh active
- 1995-06-28 DE DE19523405A patent/DE19523405A1/de not_active Withdrawn
- 1995-06-28 US US08/496,095 patent/US5549062A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104911837A (zh) * | 2015-06-19 | 2015-09-16 | 台州学院 | 一种三针锁式线迹平缝机的传动机构 |
| CN110761003A (zh) * | 2018-07-27 | 2020-02-07 | 拓卡奔马机电科技有限公司 | 一种针梭间隙自动调节机构及缝纫机 |
| CN111118759A (zh) * | 2018-10-31 | 2020-05-08 | 拓卡奔马机电科技有限公司 | 一种针梭配合自动调节机构及缝纫机 |
| CN111118758A (zh) * | 2018-10-31 | 2020-05-08 | 拓卡奔马机电科技有限公司 | 一种针梭配合自动调节机构及缝纫机 |
| CN111118758B (zh) * | 2018-10-31 | 2021-08-27 | 拓卡奔马机电科技有限公司 | 一种针梭配合自动调节机构及缝纫机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW274106B (ja) | 1996-04-11 |
| DE19523405A1 (de) | 1996-01-04 |
| US5549062A (en) | 1996-08-27 |
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