JPH0790508A - 耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ用Ｆｅ基焼結合金製摺動部材 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ用Ｆｅ基焼結合金製摺動部材Info
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- JPH0790508A JPH0790508A JP25119093A JP25119093A JPH0790508A JP H0790508 A JPH0790508 A JP H0790508A JP 25119093 A JP25119093 A JP 25119093A JP 25119093 A JP25119093 A JP 25119093A JP H0790508 A JPH0790508 A JP H0790508A
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- sintered alloy
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ロータリーコンプレッサなどの各種コンプレ
ッサの構造部材である耐摩耗性にすぐれた摺動部材を提
供する。 【構成】 コンプレッサ用摺動部材が、分散相形成成分
としてＭｏ−Ｃｒ−（Ｎｉ，Ｃｏ）合金およびＭｏ−Ｆ
ｅ−（Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒ）合金のうちの１種以上：２〜
２０％を含有し、以下いずれも素地形成成分として、
Ｃ：１〜３％、Ｓｉ：０．３〜１．５％、Ｃｒ：８．５
〜１６％、Ｍｏ：１〜５％、Ｖ：０．４〜３％を含有
し、さらに必要に応じてＮｉ：０．１〜２％およびＣ
ｏ：０．１〜８％のうちの１種以上を含有し、残りがＦ
ｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、
かつ素地が、微細な炭化物が分散析出したマルテンサイ
ト組織からなるＦｅ基焼結合金で構成される。
ッサの構造部材である耐摩耗性にすぐれた摺動部材を提
供する。 【構成】 コンプレッサ用摺動部材が、分散相形成成分
としてＭｏ−Ｃｒ−（Ｎｉ，Ｃｏ）合金およびＭｏ−Ｆ
ｅ−（Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒ）合金のうちの１種以上：２〜
２０％を含有し、以下いずれも素地形成成分として、
Ｃ：１〜３％、Ｓｉ：０．３〜１．５％、Ｃｒ：８．５
〜１６％、Ｍｏ：１〜５％、Ｖ：０．４〜３％を含有
し、さらに必要に応じてＮｉ：０．１〜２％およびＣ
ｏ：０．１〜８％のうちの１種以上を含有し、残りがＦ
ｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、
かつ素地が、微細な炭化物が分散析出したマルテンサイ
ト組織からなるＦｅ基焼結合金で構成される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、苛酷な条件下での使
用でもすぐれた耐摩耗性を発揮し、かつ相手攻撃性も著
しく低いコンプレッサ用Ｆｅ基焼結合金製摺動部材に関
するものである。
用でもすぐれた耐摩耗性を発揮し、かつ相手攻撃性も著
しく低いコンプレッサ用Ｆｅ基焼結合金製摺動部材に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば冷蔵庫やエアコンなどに組
込まれて使用されるロータリーコンプレッサの構造部材
であるベーン部材やローラ部材、さらにスクロールコン
プレッサのスクロール部材などのコンプレッサ用摺動部
材の製造に、特開平１−１８８６４９号公報に記載され
るＦｅ基焼結合金や、その他多くのＦｅ基焼結合金が用
いられていることは良く知られるところである。
込まれて使用されるロータリーコンプレッサの構造部材
であるベーン部材やローラ部材、さらにスクロールコン
プレッサのスクロール部材などのコンプレッサ用摺動部
材の製造に、特開平１−１８８６４９号公報に記載され
るＦｅ基焼結合金や、その他多くのＦｅ基焼結合金が用
いられていることは良く知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年のロータリ
ーコンプレッサやスクロールコンプレッサなどの各種コ
ンプレッサの高性能化および小型化はめざましく、これ
に伴ない、これらの構造部材である摺動部材にも薄肉化
および小型化が要求されるほか、その使用環境も一段と
苛酷さを増す状況にあるが、かかる使用環境下では、従
来の各種Ｆｅ基焼結合金製摺動部材は、摩耗進行が速
く、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
ーコンプレッサやスクロールコンプレッサなどの各種コ
ンプレッサの高性能化および小型化はめざましく、これ
に伴ない、これらの構造部材である摺動部材にも薄肉化
および小型化が要求されるほか、その使用環境も一段と
苛酷さを増す状況にあるが、かかる使用環境下では、従
来の各種Ｆｅ基焼結合金製摺動部材は、摩耗進行が速
く、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、より一段と耐摩耗性のすぐれた
コンプレッサ用摺動部材を開発すべく研究を行なった結
果、摺動部材を、重量％で（以下、％は重量％を示
す）、分散相形成成分として、望ましくはＣｒ、Ｎｉ、
およびＣｏの含有量がそれぞれ０．１〜１０％であるＭ
ｏ−Ｃｒ合金、Ｍｏ−Ｃｒ−Ｎｉ合金、Ｍｏ−Ｃｒ−Ｃ
ｏ合金、およびＭｏ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｏ合金（以下、こ
れらを総称してＭｏ−Ｃｒ−（Ｎｉ，Ｃｏ）合金とい
う）、並びに同じく望ましくはＦｅ，Ｎｉ，Ｃｏ、およ
びＣｒの含有量がそれぞれ０．１〜１０％であるＭｏ−
Ｆｅ合金、Ｍｏ−Ｆｅ−Ｎｉ合金、Ｍｏ−Ｆｅ−Ｃｏ合
金、Ｍｏ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金、Ｍｏ−Ｆｅ−Ｃｒ合
金、Ｍｏ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金、Ｍｏ−Ｆｅ−Ｃｏ−
Ｃｒ合金、およびＭｏ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｒ合金
（以下、これらを総称してＭｏ−Ｆｅ−（Ｎｉ，Ｃｏ，
Ｃｒ）合金という）のうちの１種または２種以上：２〜
２０％を含有し、以下いずれも素地形成成分として、
Ｃ：１〜３％、 Ｓｉ：０．３〜１．５％、
Ｃｒ：８．５〜１６％、 Ｍｏ：１〜５％、Ｖ：０．
４〜３％、を含有し、さらに必要に応じて、Ｎｉ：０．
１〜２％、 Ｃｏ：０．１〜８％、のうちの１種ま
たは２種、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からな
る組成を有し、かつ素地が、微細な炭化物が分散析出し
たマルテンサイト組織からなるＦｅ基焼結合金で構成す
ると、この結果のＦｅ基焼結合金製摺動部材は、苛酷な
条件下での実用に際しても一段とすぐれた耐摩耗性を示
し、著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するという
研究結果を得たのである。
上述のような観点から、より一段と耐摩耗性のすぐれた
コンプレッサ用摺動部材を開発すべく研究を行なった結
果、摺動部材を、重量％で（以下、％は重量％を示
す）、分散相形成成分として、望ましくはＣｒ、Ｎｉ、
およびＣｏの含有量がそれぞれ０．１〜１０％であるＭ
ｏ−Ｃｒ合金、Ｍｏ−Ｃｒ−Ｎｉ合金、Ｍｏ−Ｃｒ−Ｃ
ｏ合金、およびＭｏ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｏ合金（以下、こ
れらを総称してＭｏ−Ｃｒ−（Ｎｉ，Ｃｏ）合金とい
う）、並びに同じく望ましくはＦｅ，Ｎｉ，Ｃｏ、およ
びＣｒの含有量がそれぞれ０．１〜１０％であるＭｏ−
Ｆｅ合金、Ｍｏ−Ｆｅ−Ｎｉ合金、Ｍｏ−Ｆｅ−Ｃｏ合
金、Ｍｏ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金、Ｍｏ−Ｆｅ−Ｃｒ合
金、Ｍｏ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金、Ｍｏ−Ｆｅ−Ｃｏ−
Ｃｒ合金、およびＭｏ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｒ合金
（以下、これらを総称してＭｏ−Ｆｅ−（Ｎｉ，Ｃｏ，
Ｃｒ）合金という）のうちの１種または２種以上：２〜
２０％を含有し、以下いずれも素地形成成分として、
Ｃ：１〜３％、 Ｓｉ：０．３〜１．５％、
Ｃｒ：８．５〜１６％、 Ｍｏ：１〜５％、Ｖ：０．
４〜３％、を含有し、さらに必要に応じて、Ｎｉ：０．
１〜２％、 Ｃｏ：０．１〜８％、のうちの１種ま
たは２種、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からな
る組成を有し、かつ素地が、微細な炭化物が分散析出し
たマルテンサイト組織からなるＦｅ基焼結合金で構成す
ると、この結果のＦｅ基焼結合金製摺動部材は、苛酷な
条件下での実用に際しても一段とすぐれた耐摩耗性を示
し、著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するという
研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、分散相形成成分として、Ｍｏ−
Ｃｒ−（Ｎｉ，Ｃｏ）合金およびＭｏ−Ｆｅ−（Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｃｒ）合金のうちの１種または２種以上：２〜２
０％、を含有し、以下いずれも素地形成成分として、
Ｃ：１〜３％、 Ｓｉ：０．３〜１．５％、
Ｃｒ：８．５〜１６％、 Ｍｏ：１〜５％、Ｖ：０．
４〜３％、を含有し、さらに必要に応じて、Ｎｉ：０．
１〜２％、 Ｃｏ：０．１〜８％、のうちの１種ま
たは２種、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からな
る組成を有し、かつ素地が、微細な炭化物が分散析出し
たマルテンサイト組織からなるＦｅ基焼結合金で構成し
てなる耐摩耗性にすぐれたコンプレッサ用摺動部材に特
徴を有するものである。
なされたものであって、分散相形成成分として、Ｍｏ−
Ｃｒ−（Ｎｉ，Ｃｏ）合金およびＭｏ−Ｆｅ−（Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｃｒ）合金のうちの１種または２種以上：２〜２
０％、を含有し、以下いずれも素地形成成分として、
Ｃ：１〜３％、 Ｓｉ：０．３〜１．５％、
Ｃｒ：８．５〜１６％、 Ｍｏ：１〜５％、Ｖ：０．
４〜３％、を含有し、さらに必要に応じて、Ｎｉ：０．
１〜２％、 Ｃｏ：０．１〜８％、のうちの１種ま
たは２種、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からな
る組成を有し、かつ素地が、微細な炭化物が分散析出し
たマルテンサイト組織からなるＦｅ基焼結合金で構成し
てなる耐摩耗性にすぐれたコンプレッサ用摺動部材に特
徴を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明の摺動部材を構成するＦ
ｅ基焼結合金の成分組成を上記の通りに限定した理由を
説明する。 （ａ） 分散相形成成分 これらの成分は、望ましくはＣｒ，Ｆｅ，Ｎｉ、および
Ｃｏの含有量がそれぞれ０．１〜１０％のＭｏ−Ｃｒ−
（Ｎｉ，Ｃｏ）合金、Ｍｏ−Ｆｅ−（Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃ
ｒ）合金からなり、焼結時の特にＭｏ以外の合金成分の
素地への拡散によって素地と強固に接合し、かつ素地に
分散して耐焼付性を向上させ、苛酷な条件下での実用に
際してもスムーズな運転を可能として、摩耗進行を抑制
する作用をもつが、その含有量が２％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が２０％を越
えると強度が急激に低下するようになることから、その
含有量を２〜２０％と定めた。
ｅ基焼結合金の成分組成を上記の通りに限定した理由を
説明する。 （ａ） 分散相形成成分 これらの成分は、望ましくはＣｒ，Ｆｅ，Ｎｉ、および
Ｃｏの含有量がそれぞれ０．１〜１０％のＭｏ−Ｃｒ−
（Ｎｉ，Ｃｏ）合金、Ｍｏ−Ｆｅ−（Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃ
ｒ）合金からなり、焼結時の特にＭｏ以外の合金成分の
素地への拡散によって素地と強固に接合し、かつ素地に
分散して耐焼付性を向上させ、苛酷な条件下での実用に
際してもスムーズな運転を可能として、摩耗進行を抑制
する作用をもつが、その含有量が２％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が２０％を越
えると強度が急激に低下するようになることから、その
含有量を２〜２０％と定めた。
【０００７】（ｂ） Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶して、これを強化するほか、焼
入れおよび焼戻しの熱処理によって素地中に微細に析出
する炭化物を形成して素地の硬さを高め、もって耐摩耗
性向上に寄与する作用があるが、その含有量が１％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量
が３％を越えると靭性が急激に低下するようになること
から、その含有量を１〜３％と定めた。
入れおよび焼戻しの熱処理によって素地中に微細に析出
する炭化物を形成して素地の硬さを高め、もって耐摩耗
性向上に寄与する作用があるが、その含有量が１％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量
が３％を越えると靭性が急激に低下するようになること
から、その含有量を１〜３％と定めた。
【０００８】（ｃ） Ｓｉ Ｓｉ成分には、素地に固溶して、これの硬さを向上させ
るほか、脱酸作用があるが、その含有量が０．３％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量
が１．５％を越えると靭性が低下するようになることか
ら、その含有量を０．３〜１．５％と定めた。
るほか、脱酸作用があるが、その含有量が０．３％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量
が１．５％を越えると靭性が低下するようになることか
ら、その含有量を０．３〜１．５％と定めた。
【０００９】（ｄ） Ｃｒ Ｃｒ成分には、素地に固溶して耐食性を向上させるほ
か、平均粒径で１０μｍ以下の微細な炭化物を形成して
素地の硬さを一段と向上させ、耐摩耗性向上に寄与する
作用があるが、その含有量が８．５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が１６％を越
えると相手攻撃性が急激に増大するようになることか
ら、その含有量を８．５〜１６％と定めた。
か、平均粒径で１０μｍ以下の微細な炭化物を形成して
素地の硬さを一段と向上させ、耐摩耗性向上に寄与する
作用があるが、その含有量が８．５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が１６％を越
えると相手攻撃性が急激に増大するようになることか
ら、その含有量を８．５〜１６％と定めた。
【００１０】（ｅ） Ｍｏ Ｍｏ成分にも、Ｃｒと同様に素地中に微細に分散析出す
る炭化物を形成して素地の硬さを向上させるほか、分散
相形成成分が含有するＣｒ，Ｆｅ，Ｎｉ、およびＣｏの
焼結時の素地への拡散を促進して、これの素地に対する
接合強度を向上させる作用があるが、その含有量が１％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含
有量が５％を越えると靭性が低下するようになることか
ら、その含有量を１〜５％と定めた。
る炭化物を形成して素地の硬さを向上させるほか、分散
相形成成分が含有するＣｒ，Ｆｅ，Ｎｉ、およびＣｏの
焼結時の素地への拡散を促進して、これの素地に対する
接合強度を向上させる作用があるが、その含有量が１％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含
有量が５％を越えると靭性が低下するようになることか
ら、その含有量を１〜５％と定めた。
【００１１】（ｆ） Ｖ Ｖ成分にも、ＣｒおよびＭｏと同様に平均粒径で１０μ
ｍ以下の微細な析出炭化物を形成して硬さを向上させる
ほか、結晶粒を微細化して強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０．４％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方その含有量が３％を越えると相手攻
撃性が増すようになることから、その含有量を０．４〜
３％と定めた。
ｍ以下の微細な析出炭化物を形成して硬さを向上させる
ほか、結晶粒を微細化して強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０．４％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方その含有量が３％を越えると相手攻
撃性が増すようになることから、その含有量を０．４〜
３％と定めた。
【００１２】（ｇ） ＮｉおよびＣｏ これらの成分には、素地に固溶して、強度と靭性を向上
させる作用があるので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量がいずれの場合もそれぞれ０．１％未満では前
記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量が
Ｎｉ：２％、およびＣｏ：５％を越えると素地の硬さが
低下し、耐摩耗性が低下するようになることから、その
含有量をＮｉ：０．１〜２％およびＣｏ：０．１〜５％
と定めた。
させる作用があるので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量がいずれの場合もそれぞれ０．１％未満では前
記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量が
Ｎｉ：２％、およびＣｏ：５％を越えると素地の硬さが
低下し、耐摩耗性が低下するようになることから、その
含有量をＮｉ：０．１〜２％およびＣｏ：０．１〜５％
と定めた。
【００１３】
【実施例】つぎに、この発明のコンプレッサ用摺動部材
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、い
ずれも１００mesh以下の粒度をもち、かつ表１，２に示
される成分組成をもった水アトマイズの素地形成用Ｆｅ
基合金粉末Ａ１〜Ａ１１並びにＢ１〜Ｂ５、さらに１０
〜５０μｍの範囲内の所定の平均粒径をもち、かつ表３
に示される成分組成をもった分散相形成用Ｍｏ基合金粉
末ａ〜ｌ並びに金属Ｍｏ粉末、そして粒度：−３２５me
sh以下の黒鉛粉末を用意し、これら原料粉末を、表４，
５に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時間
湿式混合し、乾燥した後、７ton ／cm2 の圧力で圧粉体
にプレス成形し、この圧粉体を、真空中、１０７０〜１
１２０℃の範囲内の所定の温度に１．５時間保持の条件
で焼結し、引続いて１０００〜１０５０℃の範囲内の所
定温度からガス強制冷却による焼入れと、５００〜６０
０℃の範囲内の所定温度に２時間保持の焼戻しの熱処理
を２回繰り返し施して、マルテンサイト素地に平均粒径
で１０μｍ以下の微細な炭化物を均一に析出させること
により、実質的に配合組成と同一の成分組成を有し、い
ずれも幅：２０mm×長さ：１７mm×厚さ：４mmの長方形
板状にして，相手部材であるローラーピストンと当接す
る長手方向の片側端面をＲ４の曲面としてロータリーコ
ンプレッサのベーン部材形状とし、かつ同じく表４，５
に示される理論密度比をもった本発明Ｆｅ基焼結合金製
摺動部材（以下、本発明焼結摺動部材という）１〜１
７、および上記特開平１−１８８６４９号公報に記載さ
れるＦｅ基焼結合金に相当する組成をもったＦｅ基焼結
合金で構成された従来Ｆｅ基焼結合金製摺動部材（以
下、従来焼結摺動部材という）１〜５を製造した。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、い
ずれも１００mesh以下の粒度をもち、かつ表１，２に示
される成分組成をもった水アトマイズの素地形成用Ｆｅ
基合金粉末Ａ１〜Ａ１１並びにＢ１〜Ｂ５、さらに１０
〜５０μｍの範囲内の所定の平均粒径をもち、かつ表３
に示される成分組成をもった分散相形成用Ｍｏ基合金粉
末ａ〜ｌ並びに金属Ｍｏ粉末、そして粒度：−３２５me
sh以下の黒鉛粉末を用意し、これら原料粉末を、表４，
５に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時間
湿式混合し、乾燥した後、７ton ／cm2 の圧力で圧粉体
にプレス成形し、この圧粉体を、真空中、１０７０〜１
１２０℃の範囲内の所定の温度に１．５時間保持の条件
で焼結し、引続いて１０００〜１０５０℃の範囲内の所
定温度からガス強制冷却による焼入れと、５００〜６０
０℃の範囲内の所定温度に２時間保持の焼戻しの熱処理
を２回繰り返し施して、マルテンサイト素地に平均粒径
で１０μｍ以下の微細な炭化物を均一に析出させること
により、実質的に配合組成と同一の成分組成を有し、い
ずれも幅：２０mm×長さ：１７mm×厚さ：４mmの長方形
板状にして，相手部材であるローラーピストンと当接す
る長手方向の片側端面をＲ４の曲面としてロータリーコ
ンプレッサのベーン部材形状とし、かつ同じく表４，５
に示される理論密度比をもった本発明Ｆｅ基焼結合金製
摺動部材（以下、本発明焼結摺動部材という）１〜１
７、および上記特開平１−１８８６４９号公報に記載さ
れるＦｅ基焼結合金に相当する組成をもったＦｅ基焼結
合金で構成された従来Ｆｅ基焼結合金製摺動部材（以
下、従来焼結摺動部材という）１〜５を製造した。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【表３】
【００１７】
【表４】
【００１８】
【表５】
【００１９】つぎに、この結果得られた各種の焼結摺動
部材を、 圧縮室の寸法：内径４１mm×幅２０mm、 ローラーピストンの材質：ＦＣ３００の熱処理材、 ローラーピストンの寸法：外径３２mm×幅２０mm、 からなるロータリーコンプレッサに組込み、 使用冷媒：フロン１３４ａ、 ローラーピストンへの押付力：２０kgf 、 ローラーピストンの回転数：８００r.p.m 、 試験時間：２０００時間、 の条件で実機試験を行ない、最大摩耗深さを測定した。
これらの測定結果を表４，５に相手部材であるローラー
ピストンの最大摩耗深さと共に示した。
部材を、 圧縮室の寸法：内径４１mm×幅２０mm、 ローラーピストンの材質：ＦＣ３００の熱処理材、 ローラーピストンの寸法：外径３２mm×幅２０mm、 からなるロータリーコンプレッサに組込み、 使用冷媒：フロン１３４ａ、 ローラーピストンへの押付力：２０kgf 、 ローラーピストンの回転数：８００r.p.m 、 試験時間：２０００時間、 の条件で実機試験を行ない、最大摩耗深さを測定した。
これらの測定結果を表４，５に相手部材であるローラー
ピストンの最大摩耗深さと共に示した。
【００２０】
【発明の効果】表４，５に示される結果から、本発明焼
結摺動部材１〜１７は、いずれも厳しい腐食環境下で従
来焼結摺動部材１〜５に比して一段とすぐれた耐摩耗性
を示し、かつ相手攻撃性も低いことが明らかである。上
述のように、この発明のコンプレッサ用Ｆｅ基焼結合金
製摺動部材は、苛酷な条件下での実用に際しても、低い
相手攻撃性を保持した状態で、すぐれた耐摩耗性を発揮
し、ロータリーコンプレッサやスクロールコンプレッサ
などのコンプレッサの小型化および軽量化、さらに高性
能化に十分対応することができるのである。
結摺動部材１〜１７は、いずれも厳しい腐食環境下で従
来焼結摺動部材１〜５に比して一段とすぐれた耐摩耗性
を示し、かつ相手攻撃性も低いことが明らかである。上
述のように、この発明のコンプレッサ用Ｆｅ基焼結合金
製摺動部材は、苛酷な条件下での実用に際しても、低い
相手攻撃性を保持した状態で、すぐれた耐摩耗性を発揮
し、ロータリーコンプレッサやスクロールコンプレッサ
などのコンプレッサの小型化および軽量化、さらに高性
能化に十分対応することができるのである。
Claims (2)
- 【請求項１】 分散相形成成分として、Ｍｏ−Ｃｒ−
（Ｎｉ，Ｃｏ）合金およびＭｏ−Ｆｅ−（Ｎｉ，Ｃｏ，
Ｃｒ）合金のうちの１種または２種以上：２〜２０％、
を含有し、以下いずれも素地形成成分として、 Ｃ：１〜３％、 Ｓｉ：０．３〜１．５％、 Ｃｒ：８．５〜１６％、 Ｍｏ：１〜５％、 Ｖ：０．４〜３％、 を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有し、かつ素地が、微細な炭化物が分散析
出したマルテンサイト組織からなるＦｅ基焼結合金で構
成したことを特徴とする耐摩耗性のすぐれたコンプレッ
サ用Ｆｅ基焼結合金製摺動部材。 - 【請求項２】 分散相形成成分として、Ｍｏ−Ｃｒ−
（Ｎｉ，Ｃｏ）合金およびＭｏ−Ｆｅ−（Ｎｉ，Ｃｏ，
Ｃｒ）合金のうちの１種または２種以上：２〜２０％、
を含有し、以下いずれも素地形成成分として、 Ｃ：１〜３％、 Ｓｉ：０．３〜１．５％、 Ｃｒ：８．５〜１６％、 Ｍｏ：１〜５％、 Ｖ：０．４〜３％、 を含有し、さらに、 Ｎｉ：０．１〜２％、 Ｃｏ：０．１〜８％、 のうちの１種または２種、を含有し、残りがＦｅと不可
避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ素地
が、微細な炭化物が分散析出したマルテンサイト組織か
らなるＦｅ基焼結合金で構成したことを特徴とする耐摩
耗性のすぐれたコンプレッサ用Ｆｅ基焼結合金製摺動部
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25119093A JPH0790508A (ja) | 1993-09-13 | 1993-09-13 | 耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ用Ｆｅ基焼結合金製摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25119093A JPH0790508A (ja) | 1993-09-13 | 1993-09-13 | 耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ用Ｆｅ基焼結合金製摺動部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0790508A true JPH0790508A (ja) | 1995-04-04 |
Family
ID=17219028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25119093A Withdrawn JPH0790508A (ja) | 1993-09-13 | 1993-09-13 | 耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ用Ｆｅ基焼結合金製摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0790508A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005264325A (ja) * | 2004-02-18 | 2005-09-29 | Sumitomo Denko Shoketsu Gokin Kk | 焼結高速度鋼とその製造方法とその焼結高速度鋼で作られた摺動部品 |
-
1993
- 1993-09-13 JP JP25119093A patent/JPH0790508A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005264325A (ja) * | 2004-02-18 | 2005-09-29 | Sumitomo Denko Shoketsu Gokin Kk | 焼結高速度鋼とその製造方法とその焼結高速度鋼で作られた摺動部品 |
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