JPH06330225A - 耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ用Fe基焼結合金製摺動部材 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ用Fe基焼結合金製摺動部材Info
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- JPH06330225A JPH06330225A JP14571693A JP14571693A JPH06330225A JP H06330225 A JPH06330225 A JP H06330225A JP 14571693 A JP14571693 A JP 14571693A JP 14571693 A JP14571693 A JP 14571693A JP H06330225 A JPH06330225 A JP H06330225A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ロータリーコンプレッサなどのコンプレッサ
の構造部材である耐摩耗性にすぐれた摺動部材を提供す
る。 【構成】 コンプレッサ用摺動部材を、分散相形成成分
としてMo−Cr−(Ni,Co)合金およびMo−F
e−(Ni,Co,Cr)合金のうちの1種以上:2〜
20%を含有し、以下いずれも素地形成成分として、
C:0.8〜3%、Cr:2〜16%、Mo:1〜5
%、V:0.4〜5%、W:4〜15%を含有し、さら
に必要に応じてSi:0.3〜1.5%、Co:0.1
〜15%、Ni:0.1〜2%、Mn:0.1〜2%、
Nb:1〜4%、Ta:1〜4%、Ti:0.5〜2%
のうちの1種以上を含有し、残りがFeと不可避不純物
からなる組成(以上重量%)を有し、かつ素地が、微細
な炭化物が分散析出したマルテンサイト組織からなるF
e基焼結合金で構成する。
の構造部材である耐摩耗性にすぐれた摺動部材を提供す
る。 【構成】 コンプレッサ用摺動部材を、分散相形成成分
としてMo−Cr−(Ni,Co)合金およびMo−F
e−(Ni,Co,Cr)合金のうちの1種以上:2〜
20%を含有し、以下いずれも素地形成成分として、
C:0.8〜3%、Cr:2〜16%、Mo:1〜5
%、V:0.4〜5%、W:4〜15%を含有し、さら
に必要に応じてSi:0.3〜1.5%、Co:0.1
〜15%、Ni:0.1〜2%、Mn:0.1〜2%、
Nb:1〜4%、Ta:1〜4%、Ti:0.5〜2%
のうちの1種以上を含有し、残りがFeと不可避不純物
からなる組成(以上重量%)を有し、かつ素地が、微細
な炭化物が分散析出したマルテンサイト組織からなるF
e基焼結合金で構成する。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、苛酷な条件下での使
用でもすぐれた耐摩耗性を発揮し、かつ相手攻撃性も低
いコンプレッサ用Fe基焼結合金製摺動部材に関するも
のである。
用でもすぐれた耐摩耗性を発揮し、かつ相手攻撃性も低
いコンプレッサ用Fe基焼結合金製摺動部材に関するも
のである。
【0002】
【従来の技術】従来、例えば冷蔵庫やエアコンなどに組
込まれて使用されるロータリーコンプレッサの構造部材
であるベーン部材やローラ部材、さらにスクロールコン
プレッサのスクロール部材などのコンプレッサ用摺動部
材の製造に、特開平1−188649号公報に記載され
るFe基焼結合金や、その他多くのFe基焼結合金が用
いられていることは良く知られるところである。
込まれて使用されるロータリーコンプレッサの構造部材
であるベーン部材やローラ部材、さらにスクロールコン
プレッサのスクロール部材などのコンプレッサ用摺動部
材の製造に、特開平1−188649号公報に記載され
るFe基焼結合金や、その他多くのFe基焼結合金が用
いられていることは良く知られるところである。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年のロータリ
ーコンプレッサやスクロールコンプレッサなどのコンプ
レッサの高性能化および小型化はめざましく、これに伴
ない、これらの構造部材である摺動部材にも薄肉化およ
び小型化が要求されるほか、その使用環境も一段と苛酷
さを増す状況にあるが、かかる使用環境下では、従来の
各種Fe基焼結合金製摺動部材は、摩耗進行が速く、比
較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
ーコンプレッサやスクロールコンプレッサなどのコンプ
レッサの高性能化および小型化はめざましく、これに伴
ない、これらの構造部材である摺動部材にも薄肉化およ
び小型化が要求されるほか、その使用環境も一段と苛酷
さを増す状況にあるが、かかる使用環境下では、従来の
各種Fe基焼結合金製摺動部材は、摩耗進行が速く、比
較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【0004】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、より一段と耐摩耗性のすぐれた
コンプレッサ用摺動部材を開発すべく研究を行なった結
果、コンプレッサ用摺動部材を、分散相形成成分とし
て、望ましくはCr,Ni、およびCoの含有量がそれ
ぞれ0.1〜10%であるMo−Cr合金、Mo−Cr
−Ni合金、Mo−Cr−Co合金、およびMo−Cr
−Ni−Co合金(以下、これらを総称してMo−Cr
−(Ni,Co)合金という)、並びに同じく望ましく
はFe,Ni,Co、およびCrの含有量がそれぞれ
0.1〜10%であるMo−Fe合金、Mo−Fe−N
i合金、Mo−Fe−Co合金、Mo−Fe−Ni−C
o合金、Mo−Fe−Cr合金、Mo−Fe−Ni−C
r合金、Mo−Fe−Co−Cr合金、およびMo−F
e−Ni−Co−Cr合金(以下、これらを総称してM
o−Fe−(Ni,Co,Cr)合金という)のうちの
1種または2種以上:2〜20%、を含有し、以下いず
れも素地形成成分として、C:0.8〜3%、
Cr:2〜16%、Mo:1〜5%、 V:
0.4〜5%、W:4〜15%、を含有し、さらに必要
に応じて、Si:0.3〜1.5%、 Co:0.1〜
15%、Ni:0.1〜2%、 Mn:0.1〜2
%、Nb:1〜4%、 Ta:1〜4%、T
i:0.5〜2%、のうちの1種または2種以上、を含
有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上重
量%、以下組成に関する%は重量%を示す)を有し、か
つ素地が、微細な炭化物が分散析出したマルテンサイト
組織からなるFe基焼結合金で構成すると、この結果の
コンプレッサ用Fe基焼結合金製摺動部材は、コンプレ
ッサの構造部材として苛酷な条件下での実用に際してす
ぐれた耐摩耗性を示し、相手攻撃性も低く、著しく長期
に亘ってすぐれた性能を発揮するという研究結果を得た
のである。
上述のような観点から、より一段と耐摩耗性のすぐれた
コンプレッサ用摺動部材を開発すべく研究を行なった結
果、コンプレッサ用摺動部材を、分散相形成成分とし
て、望ましくはCr,Ni、およびCoの含有量がそれ
ぞれ0.1〜10%であるMo−Cr合金、Mo−Cr
−Ni合金、Mo−Cr−Co合金、およびMo−Cr
−Ni−Co合金(以下、これらを総称してMo−Cr
−(Ni,Co)合金という)、並びに同じく望ましく
はFe,Ni,Co、およびCrの含有量がそれぞれ
0.1〜10%であるMo−Fe合金、Mo−Fe−N
i合金、Mo−Fe−Co合金、Mo−Fe−Ni−C
o合金、Mo−Fe−Cr合金、Mo−Fe−Ni−C
r合金、Mo−Fe−Co−Cr合金、およびMo−F
e−Ni−Co−Cr合金(以下、これらを総称してM
o−Fe−(Ni,Co,Cr)合金という)のうちの
1種または2種以上:2〜20%、を含有し、以下いず
れも素地形成成分として、C:0.8〜3%、
Cr:2〜16%、Mo:1〜5%、 V:
0.4〜5%、W:4〜15%、を含有し、さらに必要
に応じて、Si:0.3〜1.5%、 Co:0.1〜
15%、Ni:0.1〜2%、 Mn:0.1〜2
%、Nb:1〜4%、 Ta:1〜4%、T
i:0.5〜2%、のうちの1種または2種以上、を含
有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上重
量%、以下組成に関する%は重量%を示す)を有し、か
つ素地が、微細な炭化物が分散析出したマルテンサイト
組織からなるFe基焼結合金で構成すると、この結果の
コンプレッサ用Fe基焼結合金製摺動部材は、コンプレ
ッサの構造部材として苛酷な条件下での実用に際してす
ぐれた耐摩耗性を示し、相手攻撃性も低く、著しく長期
に亘ってすぐれた性能を発揮するという研究結果を得た
のである。
【0005】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、コンプレッサ用摺動部材を、分
散相形成成分として、Mo−Cr−(Ni,Co)合金
およびMo−Fe−(Ni,Co,Cr)合金のうちの
1種または2種以上:2〜20%、を含有し、以下いず
れも素地形成成分として、C:0.8〜3%、
Cr:2〜16%、Mo:1〜5%、 V:
0.4〜5%、W:4〜15%、を含有し、さらに必要
に応じて、Si:0.3〜1.5%、 Co:0.1〜
15%、Ni:0.1〜2%、 Mn:0.1〜2
%、Nb:1〜4%、 Ta:1〜4%、T
i:0.5〜2%、のうちの1種または2種以上、を含
有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成を有し、
かつ素地が、微細な炭化物が分散析出したマルテンサイ
ト組織からなるFe基焼結合金で構成した点に特徴を有
するものである。
なされたものであって、コンプレッサ用摺動部材を、分
散相形成成分として、Mo−Cr−(Ni,Co)合金
およびMo−Fe−(Ni,Co,Cr)合金のうちの
1種または2種以上:2〜20%、を含有し、以下いず
れも素地形成成分として、C:0.8〜3%、
Cr:2〜16%、Mo:1〜5%、 V:
0.4〜5%、W:4〜15%、を含有し、さらに必要
に応じて、Si:0.3〜1.5%、 Co:0.1〜
15%、Ni:0.1〜2%、 Mn:0.1〜2
%、Nb:1〜4%、 Ta:1〜4%、T
i:0.5〜2%、のうちの1種または2種以上、を含
有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成を有し、
かつ素地が、微細な炭化物が分散析出したマルテンサイ
ト組織からなるFe基焼結合金で構成した点に特徴を有
するものである。
【0006】つぎに、この発明のコンプレッサ用摺動部
材を構成するFe基焼結合金の成分組成を上記の通りに
限定した理由を説明する。 (a) 分散相形成成分 これらの成分は、望ましくはCr,Fe,Ni、および
Coの含有量がそれぞれ0.1〜10%のMo−Cr−
(Ni,Co)合金、Mo−Fe−(Ni,Co,C
r)合金からなり、焼結時の特にMo以外の合金成分の
素地への拡散によって素地と強固に接合し、かつ素地に
分散して耐焼付性を向上させ、苛酷な条件下での実用に
際してもスムーズな運転を可能として、摩耗進行を抑制
する作用をもつが、その含有量が2%未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が20%を越
えると強度が急激に低下するようになることから、その
含有量を2〜20%と定めた。
材を構成するFe基焼結合金の成分組成を上記の通りに
限定した理由を説明する。 (a) 分散相形成成分 これらの成分は、望ましくはCr,Fe,Ni、および
Coの含有量がそれぞれ0.1〜10%のMo−Cr−
(Ni,Co)合金、Mo−Fe−(Ni,Co,C
r)合金からなり、焼結時の特にMo以外の合金成分の
素地への拡散によって素地と強固に接合し、かつ素地に
分散して耐焼付性を向上させ、苛酷な条件下での実用に
際してもスムーズな運転を可能として、摩耗進行を抑制
する作用をもつが、その含有量が2%未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が20%を越
えると強度が急激に低下するようになることから、その
含有量を2〜20%と定めた。
【0007】(b) C C成分には、素地に固溶して、これを強化するほか、焼
入れおよび焼戻しの熱処理によって素地中に微細に析出
する炭化物を形成して素地の硬さを高め、もって耐摩耗
性向上に寄与する作用があるが、その含有量が0.8%
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含
有量が3%を越えると靭性が急激に低下するようになる
ことから、その含有量を0.8〜3%と定めた。
入れおよび焼戻しの熱処理によって素地中に微細に析出
する炭化物を形成して素地の硬さを高め、もって耐摩耗
性向上に寄与する作用があるが、その含有量が0.8%
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含
有量が3%を越えると靭性が急激に低下するようになる
ことから、その含有量を0.8〜3%と定めた。
【0008】(c) Cr Cr成分には、素地に固溶して耐食性を向上させるほ
か、平均粒径で10μm以下の微細な炭化物を形成して
素地の硬さを向上させ、耐摩耗性向上に寄与する作用が
あるが、その含有量が2%未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方その含有量が16%を越えると相手
攻撃性が急激に増大するようになることから、その含有
量を2〜16%と定めた。
か、平均粒径で10μm以下の微細な炭化物を形成して
素地の硬さを向上させ、耐摩耗性向上に寄与する作用が
あるが、その含有量が2%未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方その含有量が16%を越えると相手
攻撃性が急激に増大するようになることから、その含有
量を2〜16%と定めた。
【0009】(d) Mo Mo成分にも、Crと同様に素地中に微細に分散析出す
る炭化物を形成して素地の硬さを向上させるほか、分散
相形成成分が含有するCr,Fe,Ni、およびCoの
焼結時の素地への拡散を促進して、これの素地に対する
接合強度を向上させる作用があるが、その含有量が1%
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含
有量が5%を越えると靭性が低下するようになることか
ら、その含有量を1〜5%と定めた。
る炭化物を形成して素地の硬さを向上させるほか、分散
相形成成分が含有するCr,Fe,Ni、およびCoの
焼結時の素地への拡散を促進して、これの素地に対する
接合強度を向上させる作用があるが、その含有量が1%
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含
有量が5%を越えると靭性が低下するようになることか
ら、その含有量を1〜5%と定めた。
【0010】(e) V V成分にも、CrおよびMoと同様に平均粒径で10μ
m以下の微細な析出炭化物を形成して硬さを向上させる
ほか、結晶粒を微細化して強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.4%未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方その含有量が5%を越えると相手攻
撃性が増すようになることから、その含有量を0.4〜
5%と定めた。
m以下の微細な析出炭化物を形成して硬さを向上させる
ほか、結晶粒を微細化して強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.4%未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方その含有量が5%を越えると相手攻
撃性が増すようになることから、その含有量を0.4〜
5%と定めた。
【0011】(f) W W成分にも、素地に固溶して、これを強化するほか、C
r,Mo、およびVと同様に素地のマルテンサイト組織
中に微細に析出する炭化物を形成して硬さを向上させ、
耐摩耗性向上に寄与する作用があるが、その含有量が4
%未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その
含有量が15%を越えると靭性が急激に低下するように
なることから、その含有量を4〜15%と定めた。
r,Mo、およびVと同様に素地のマルテンサイト組織
中に微細に析出する炭化物を形成して硬さを向上させ、
耐摩耗性向上に寄与する作用があるが、その含有量が4
%未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その
含有量が15%を越えると靭性が急激に低下するように
なることから、その含有量を4〜15%と定めた。
【0012】(g) Si Si成分には、素地に固溶して、これを強化する作用が
あるので、必要に応じて含有されるが、その含有量が
0.3%未満では所望の強度向上効果が得られず、一方
その含有量が1.5%を越えると靭性が低下するように
なることから、その含有量を0.3〜1.5%と定め
た。
あるので、必要に応じて含有されるが、その含有量が
0.3%未満では所望の強度向上効果が得られず、一方
その含有量が1.5%を越えると靭性が低下するように
なることから、その含有量を0.3〜1.5%と定め
た。
【0013】(h) Co,Ni、およびMn これらの成分には、素地に固溶して、強度と靭性を向上
させる作用があるので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量がいずれの場合もそれぞれ0.1%未満では前
記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量
が、それぞれCo:15%、Ni:2%、およびMn:
2%を越えると、硬さが低下するようになることから、
その含有量を、Co:0.1〜15%、Ni:0.1〜
2%、およびMn:0.1〜2%と定めた。
させる作用があるので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量がいずれの場合もそれぞれ0.1%未満では前
記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量
が、それぞれCo:15%、Ni:2%、およびMn:
2%を越えると、硬さが低下するようになることから、
その含有量を、Co:0.1〜15%、Ni:0.1〜
2%、およびMn:0.1〜2%と定めた。
【0014】(i) Nb,Ta、およびTi これらの成分には、微細な析出炭化物を形成して、素地
の硬さを一段と高め、耐摩耗性向上に寄与する作用があ
るので、必要に応じて含有されるが、その含有量が、そ
れぞれNb:1%未満、Ta:1%未満、およびTi:
0.5%未満では所望の耐摩耗性向上効果が得られず、
一方、その含有量が、それぞれNb:4%、Ta:4
%、およびTi:2%を越えると、靭性が低下するばか
りでなく、相手攻撃性も増すようになることから、その
含有量をNb:1〜4%、Ta:1〜4%、およびT
i:0.5〜2%と定めた。
の硬さを一段と高め、耐摩耗性向上に寄与する作用があ
るので、必要に応じて含有されるが、その含有量が、そ
れぞれNb:1%未満、Ta:1%未満、およびTi:
0.5%未満では所望の耐摩耗性向上効果が得られず、
一方、その含有量が、それぞれNb:4%、Ta:4
%、およびTi:2%を越えると、靭性が低下するばか
りでなく、相手攻撃性も増すようになることから、その
含有量をNb:1〜4%、Ta:1〜4%、およびT
i:0.5〜2%と定めた。
【0015】
【実施例】つぎに、この発明のコンプレッサ用摺動部材
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、い
ずれも100mesh以下の粒度をもち、かつ表1〜3に示
される成分組成をもった水アトマイズの素地形成用Fe
基合金粉末A1〜A28並びにB1〜B5、さらに10
〜50μmの範囲内の所定の平均粒径をもち、かつ表4
に示される成分組成をもった分散相形成用Mo基合金粉
末a〜l並びに金属Mo粉末、そして粒度:−325me
sh以下の黒鉛粉末を用意し、これら原料粉末を、表5〜
7に示される配合組成に配合し、ボールミルで72時間
湿式混合し、乾燥した後、7ton /cm2 の圧力で圧粉体
にプレス成形し、この圧粉体を、真空中、1170〜1
220℃の範囲内の所定の温度に1.5時間保持の条件
で焼結し、引続いて、1150〜1210℃の範囲内の
所定温度からガス強制冷却による焼入れと、500〜6
00℃の範囲内の所定温度に2時間保持の焼戻しの熱処
理を2回繰り返し施して素地に平均粒径で10μm以下
の微細な炭化物を均一に析出させることにより実質的に
配合組成と同一の成分組成を有し、いずれも幅:20mm
×長さ:17mm×厚さ:4mmの長方形板状にして、相手
部材であるローラーピストンと当接する長手方向の片側
端面をR4の曲面としたロータリーコンプレッサの構造
部材である摺動部材としての本発明Fe基焼結合金製ベ
ーン部材(以下、本発明焼結ベーン部材という)1〜2
8をそれぞれ製造した。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、い
ずれも100mesh以下の粒度をもち、かつ表1〜3に示
される成分組成をもった水アトマイズの素地形成用Fe
基合金粉末A1〜A28並びにB1〜B5、さらに10
〜50μmの範囲内の所定の平均粒径をもち、かつ表4
に示される成分組成をもった分散相形成用Mo基合金粉
末a〜l並びに金属Mo粉末、そして粒度:−325me
sh以下の黒鉛粉末を用意し、これら原料粉末を、表5〜
7に示される配合組成に配合し、ボールミルで72時間
湿式混合し、乾燥した後、7ton /cm2 の圧力で圧粉体
にプレス成形し、この圧粉体を、真空中、1170〜1
220℃の範囲内の所定の温度に1.5時間保持の条件
で焼結し、引続いて、1150〜1210℃の範囲内の
所定温度からガス強制冷却による焼入れと、500〜6
00℃の範囲内の所定温度に2時間保持の焼戻しの熱処
理を2回繰り返し施して素地に平均粒径で10μm以下
の微細な炭化物を均一に析出させることにより実質的に
配合組成と同一の成分組成を有し、いずれも幅:20mm
×長さ:17mm×厚さ:4mmの長方形板状にして、相手
部材であるローラーピストンと当接する長手方向の片側
端面をR4の曲面としたロータリーコンプレッサの構造
部材である摺動部材としての本発明Fe基焼結合金製ベ
ーン部材(以下、本発明焼結ベーン部材という)1〜2
8をそれぞれ製造した。
【0016】また、比較の目的で、ベーン部材を上記の
特開平1−188649号公報に記載されるFe基焼結
合金に相当する組成、すなわち表7に示される配合組成
をもったFe基焼結合金で構成する以外は同一の条件で
従来Fe基焼結合金製ベーン部材(以下、従来焼結ベー
ン部材という)1〜5を製造した。
特開平1−188649号公報に記載されるFe基焼結
合金に相当する組成、すなわち表7に示される配合組成
をもったFe基焼結合金で構成する以外は同一の条件で
従来Fe基焼結合金製ベーン部材(以下、従来焼結ベー
ン部材という)1〜5を製造した。
【0017】
【表1】
【0018】
【表2】
【0019】
【表3】
【0020】
【表4】
【0021】
【表5】
【0022】
【表6】
【0023】
【表7】
【0024】つぎに、この結果得られた本発明焼結ベー
ン部材1〜28および従来焼結ベーン部材1〜5を、 圧縮室の寸法:内径41mm×幅20mm、 ローラピストンの材質:FC300の熱処理材、 ローラピストンの寸法:外形32mm×幅20mm、 からなるロータリーコンプレッサに組込み、 使用冷媒:フロン134a、 ローラピストンへの押付力:20kgf 、 ローラピストンの回転数:600r.p.m.、 試験時間:1000時間、 の条件で実機試験を行ない、最大摩耗深さを測定した。
これらの測定結果を表5〜7に相手部材であるローラピ
ストンの最大摩耗深さと共に示した。
ン部材1〜28および従来焼結ベーン部材1〜5を、 圧縮室の寸法:内径41mm×幅20mm、 ローラピストンの材質:FC300の熱処理材、 ローラピストンの寸法:外形32mm×幅20mm、 からなるロータリーコンプレッサに組込み、 使用冷媒:フロン134a、 ローラピストンへの押付力:20kgf 、 ローラピストンの回転数:600r.p.m.、 試験時間:1000時間、 の条件で実機試験を行ない、最大摩耗深さを測定した。
これらの測定結果を表5〜7に相手部材であるローラピ
ストンの最大摩耗深さと共に示した。
【0025】
【発明の効果】表5〜7に示される結果から、本発明焼
結ベーン部材1〜28は、いずれも厳しい腐食環境下で
従来焼結ベーン部材1〜5に比して一段とすぐれた耐摩
耗性を示し、かつ相手攻撃性も著しく低いことが明らか
である。上述のように、この発明のコンプレッサ用Fe
基焼結合金製摺動部材は、苛酷な条件下での実用に際し
ても、低い相手攻撃性を保持した状態で、すぐれた耐摩
耗性を発揮し、ロータリーコンプレッサやスクロールコ
ンプレッサなどのコンプレッサの小型化および軽量化、
さらに高性能化に十分対応することができるのである。
結ベーン部材1〜28は、いずれも厳しい腐食環境下で
従来焼結ベーン部材1〜5に比して一段とすぐれた耐摩
耗性を示し、かつ相手攻撃性も著しく低いことが明らか
である。上述のように、この発明のコンプレッサ用Fe
基焼結合金製摺動部材は、苛酷な条件下での実用に際し
ても、低い相手攻撃性を保持した状態で、すぐれた耐摩
耗性を発揮し、ロータリーコンプレッサやスクロールコ
ンプレッサなどのコンプレッサの小型化および軽量化、
さらに高性能化に十分対応することができるのである。
Claims (8)
- 【請求項1】 分散相形成成分として、Mo−Cr−
(Ni,Co)合金およびMo−Fe−(Ni,Co,
Cr)合金のうちの1種または2種以上:2〜20%、
を含有し、以下いずれも素地形成成分として、 C:0.8〜3%、 Cr:2〜16%、 Mo:1〜5%、 V:0.4〜5%、 W:4〜15%、を含有し、残りがFeと不可避不純物
からなる組成(以上重量%)を有し、かつ素地が、微細
な炭化物が分散析出したマルテンサイト組織からなるF
e基焼結合金で構成したことを特徴とする耐摩耗性のす
ぐれたコンプレッサ用Fe基焼結合金製摺動部材。 - 【請求項2】 分散相形成成分として、Mo−Cr−
(Ni,Co)合金およびMo−Fe−(Ni,Co,
Cr)合金のうちの1種または2種以上:2〜20%、
を含有し、以下のいずれも素地形成成分として、 C:0.8〜3%、 Cr:2〜16%、 Mo:1〜5%、 V:0.4〜5%、 W:4〜15%、を含有し、さらに、 Si:0.3〜1.5%、を含有し、残りがFeと不可
避不純物からなる組成(以上重量%)を有し、かつ素地
が、微細な炭化物が分散析出したマルテンサイト組織か
らなるFe基焼結合金で構成したことを特徴とする耐摩
耗性のすぐれたコンプレッサ用Fe基焼結合金製摺動部
材。 - 【請求項3】 分散相形成成分として、Mo−Cr−
(Ni,Co)合金およびMo−Fe−(Ni,Co,
Cr)合金のうちの1種または2種以上:2〜20%、
を含有し、以下いずれも素地形成成分として、 C:0.8〜3%、 Cr:2〜16%、 Mo:1〜5%、 V:0.4〜5%、 W:4〜15%、を含有し、さらに、 Co:0.1〜15%、 Ni:0.1〜2%、 Mn:0.1〜2%、のうちの1種または2種以上、を
含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上
重量%)を有し、かつ素地が、微細な炭化物が分散析出
したマルテンサイト組織からなるFe基焼結合金で構成
したことを特徴とする耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ
用Fe基焼結合金製摺動部材。 - 【請求項4】 分散相形成成分として、Mo−Cr−
(Ni,Co)合金およびMo−Fe−(Ni,Co,
Cr)合金のうちの1種または2種以上:2〜20%、
を含有し、以下いずれも素地形成成分として、 C:0.8〜3%、 Cr:2〜16%、 Mo:1〜5%、 V:0.4〜5%、 W:4〜15%、を含有し、さらに、 Nb:1〜4%、 Ta:1〜4%、 Ti:0.5〜2%、のうちの1種または2種以上、を
含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上
重量%)を有し、かつ素地が、微細な炭化物が分散析出
したマルテンサイト組織からなるFe基焼結合金で構成
したことを特徴とする耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ
用Fe基焼結合金製摺動部材。 - 【請求項5】 分散相形成成分として、Mo−Cr−
(Ni,Co)合金およびMo−Fe−(Ni,Co,
Cr)合金のうちの1種または2種以上:2〜20%、
を含有し、以下いずれも素地形成成分として、 C:0.8〜3%、 Cr:2〜16%、 Mo:1〜5%、 V:0.4〜5%、 W:4〜15%、 Si:0.3〜1.5%、を
含有し、さらに、 Co:0.1〜15%、 Ni:0.1〜2%、 Mn:0.1〜2%、のうちの1種または2種以上、を
含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上
重量%)を有し、かつ素地が、微細な炭化物が分散析出
したマルテンサイト組織からなるFe基焼結合金で構成
したことを特徴とする耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ
用Fe基焼結合金製摺動部材。 - 【請求項6】 分散相形成成分として、Mo−Cr−
(Ni,Co)合金およびMo−Fe−(Ni,Co,
Cr)合金のうちの1種または2種以上:2〜20%、
を含有し、以下いずれも素地形成成分として、 C:0.8〜3%、 Cr:2〜16%、 Mo:1〜5%、 V:0.4〜5%、 W:4〜15%、 Si:0.3〜1.5%、を
含有し、さらに、 Nb:1〜4%、 Ta:1〜4%、 Ti:0.5〜2%、のうちの1種または2種以上、を
含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上
重量%)有し、かつ素地が、微細な炭化物が分散析出し
たマルテンサイト組織からなるFe基焼結合金で構成し
たことを特徴とする耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ用
Fe基焼結合金製摺動部材。 - 【請求項7】 分散相形成成分として、Mo−Cr−
(Ni,Co)合金およびMo−Fe−(Ni,Co,
Cr)合金のうちの1種または2種以上:2〜20%、
を含有し、以下いずれも素地形成成分として、 C:0.8〜3%、 Cr:2〜16%、 Mo:1〜5%、 V:0.4〜5%、 W:4〜15%、を含有し、さらに、 Co:0.1〜15%、 Ni:0.1〜2%、 Mn:0.1〜2%、のうちの1種または2種以上と、 Nb:1〜4%、 Ta:1〜4%、 Ti:0.5〜2%、のうちの1種または2種以上、を
含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上
重量%)を有し、かつ素地が、微細な炭化物が分散析出
したマルテンサイト組織からなるFe基焼結合金で構成
したことを特徴とする耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ
用Fe基焼結合金製摺動部材。 - 【請求項8】 分散相形成成分として、Mo−Cr−
(Ni,Co)合金およびMo−Fe−(Ni,Co,
Cr)合金のうちの1種または2種以上:2〜20%、
を含有し、以下いずれも素地形成成分として、 C:0.8〜3%、 Cr:2〜16%、 Mo:1〜5%、 V:0.4〜5%、 W:4〜15%、 Si:0.3〜1.5%、を
含有し、さらに、 Co:0.1〜15%、 Ni:0.1〜2%、 Mn:0.1〜2%、のうちの1種または2種以上と、 Nb:1〜4%、 Ta:1〜4%、 Ti:0.5〜2%、のうちの1種または2種以上、を
含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上
重量%)を有し、かつ素地が、微細な炭化物が分散析出
したマルテンサイト組織からなるFe基焼結合金で構成
したことを特徴とする耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ
用Fe基焼結合金製摺動部材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14571693A JPH06330225A (ja) | 1993-05-25 | 1993-05-25 | 耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ用Fe基焼結合金製摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14571693A JPH06330225A (ja) | 1993-05-25 | 1993-05-25 | 耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ用Fe基焼結合金製摺動部材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06330225A true JPH06330225A (ja) | 1994-11-29 |
Family
ID=15391481
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14571693A Withdrawn JPH06330225A (ja) | 1993-05-25 | 1993-05-25 | 耐摩耗性のすぐれたコンプレッサ用Fe基焼結合金製摺動部材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH06330225A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0750976A2 (de) * | 1995-06-28 | 1997-01-02 | DR. BOY GmbH | Hydraulische Formschliessvorrichtung für eine Spritzgiessmaschine |
-
1993
- 1993-05-25 JP JP14571693A patent/JPH06330225A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0750976A2 (de) * | 1995-06-28 | 1997-01-02 | DR. BOY GmbH | Hydraulische Formschliessvorrichtung für eine Spritzgiessmaschine |
EP0750976A3 (de) * | 1995-06-28 | 1998-05-06 | DR. BOY GmbH | Hydraulische Formschliessvorrichtung für eine Spritzgiessmaschine |
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