JPH0780304A - オゾン分解用触媒 - Google Patents
オゾン分解用触媒Info
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- JPH0780304A JPH0780304A JP5225978A JP22597893A JPH0780304A JP H0780304 A JPH0780304 A JP H0780304A JP 5225978 A JP5225978 A JP 5225978A JP 22597893 A JP22597893 A JP 22597893A JP H0780304 A JPH0780304 A JP H0780304A
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- ozone
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- manganese
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 熱天秤による重量変化測定において、室温か
ら６００℃まで昇温したときに重量が初期重量に対して
１０％以上減少する特性を有する酸化マンガンまたはそ
の焼成物を主成分とするオゾン分解用触媒である。前記
酸化マンガンは、例えばマンガン塩水溶液をオゾンで酸
化して得られる。 【効果】 オゾンの除去能力に優れていると共に、耐久
性にも優れ長期間の使用が可能であり、しかも湿度の影
響が極めて小さい。
ら６００℃まで昇温したときに重量が初期重量に対して
１０％以上減少する特性を有する酸化マンガンまたはそ
の焼成物を主成分とするオゾン分解用触媒である。前記
酸化マンガンは、例えばマンガン塩水溶液をオゾンで酸
化して得られる。 【効果】 オゾンの除去能力に優れていると共に、耐久
性にも優れ長期間の使用が可能であり、しかも湿度の影
響が極めて小さい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高湿度の気体の中など
に含まれるオゾンを分解除去するためのオゾン分解用触
媒に関する。
に含まれるオゾンを分解除去するためのオゾン分解用触
媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、気体中に含まれる有害成分である
オゾンを除去する方法として、活性炭、ゼオライト等の
多孔質物質を用いる吸着法、あるいはＭｎＯ2 などの触
媒を用いることによる酸化分解法等が行われてきた。
オゾンを除去する方法として、活性炭、ゼオライト等の
多孔質物質を用いる吸着法、あるいはＭｎＯ2 などの触
媒を用いることによる酸化分解法等が行われてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
オゾンの除去方法はいずれも充分に満足のいく方法であ
るとは言い難い。すなわち、吸着法には、吸着剤が吸着
能力を発揮する期間が有限であるため、再生や交換が必
要であるため、除去装置のメンテナンスに多大の労力及
び費用が必要になるという問題がある。
オゾンの除去方法はいずれも充分に満足のいく方法であ
るとは言い難い。すなわち、吸着法には、吸着剤が吸着
能力を発揮する期間が有限であるため、再生や交換が必
要であるため、除去装置のメンテナンスに多大の労力及
び費用が必要になるという問題がある。
【０００４】また、触媒を用いるオゾンの酸化分解法に
は、上記のような問題はないものの、現状では触媒性能
上充分に満足のいくものであるとは言い難く、また初期
性能は良くても、反応中に経時的に劣化するという問題
があった。また、湿度の影響が大きく、高湿度下ではオ
ゾン分解率が低下するという問題点もあった。本発明
は、従来のオゾン除去方法が有していたこれらの問題を
解決するためになされたものであって、その目的とする
ところは、従来方法に比べてオゾンの除去能力に優れて
いると共に、耐久性に優れ長期間の使用が可能であり、
しかも湿度の影響が極めて小さいオゾン分解触媒を提供
することにある。
は、上記のような問題はないものの、現状では触媒性能
上充分に満足のいくものであるとは言い難く、また初期
性能は良くても、反応中に経時的に劣化するという問題
があった。また、湿度の影響が大きく、高湿度下ではオ
ゾン分解率が低下するという問題点もあった。本発明
は、従来のオゾン除去方法が有していたこれらの問題を
解決するためになされたものであって、その目的とする
ところは、従来方法に比べてオゾンの除去能力に優れて
いると共に、耐久性に優れ長期間の使用が可能であり、
しかも湿度の影響が極めて小さいオゾン分解触媒を提供
することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段および作用】上記目的を達
成するためのこの発明のオゾン分解用触媒は、熱天秤に
よる重量変化測定において、室温から６００℃まで昇温
したときに重量が初期重量に対して１０％以上減少する
特性を有する酸化マンガンまたはその焼成物を主成分と
するものである。
成するためのこの発明のオゾン分解用触媒は、熱天秤に
よる重量変化測定において、室温から６００℃まで昇温
したときに重量が初期重量に対して１０％以上減少する
特性を有する酸化マンガンまたはその焼成物を主成分と
するものである。
【０００６】より詳しくは、本発明のオゾン分解用触媒
は、マンガン塩水溶液をオゾンで酸化してえられる酸化
マンガンまたはその焼成物を主成分とするものである。
本発明における酸化マンガンまたはその焼成物は、一般
式：ＭｎＯｘ（ただし、ｘは１．５〜３、好ましくは
１．５〜２．５である）で表される。前記一般式に包含
される酸化マンガンおよびその焼成物には、例えばＭｎ
2 Ｏ3 、ＭｎＯ2、ＭｎＯ3 が含まれるが、これらの各
化合物の中間に属するものもあるため、これらの化合物
のみに限定されるものではない。
は、マンガン塩水溶液をオゾンで酸化してえられる酸化
マンガンまたはその焼成物を主成分とするものである。
本発明における酸化マンガンまたはその焼成物は、一般
式：ＭｎＯｘ（ただし、ｘは１．５〜３、好ましくは
１．５〜２．５である）で表される。前記一般式に包含
される酸化マンガンおよびその焼成物には、例えばＭｎ
2 Ｏ3 、ＭｎＯ2、ＭｎＯ3 が含まれるが、これらの各
化合物の中間に属するものもあるため、これらの化合物
のみに限定されるものではない。
【０００７】本発明における酸化マンガンは、例えば、
下記の方法で製造される。まず、マンガンの硝酸塩（Ｍ
ｎ（ＮＯ3)2 ），硫酸塩（ＭｎＳＯ4 ），炭酸塩（Ｍｎ
ＣＯ3 ），塩化物（ＭｎＣｌ2 ），酢酸塩（Ｍｎ（ＣＨ
3 ＣＯＯ)2），リン酸塩（Ｍｎ（Ｈ2 ＰＯ4)2 ）等の水
溶性マンガン塩を水に溶解して、濃度が約０．３〜３０
重量％の水溶液とする。ついで、Ｏ3 とＯ2 の混合ガス
をＯ3 濃度０．３〜５容量％程度でマンガン塩水溶液約
４００ｍｌに対し８０ｍｌ／分で４０時間吹き込み、反
応を行わせる。ここで、マンガン塩水溶液に対するＯ3
の吹き込み量は、マンガン塩１モルに対してＯ3 が０．
３〜３５モル、好ましくは４〜１２モルとなるように調
整される。また、反応温度は６〜２５℃程度が適当であ
る。前記Ｏ3 とＯ2 の混合ガスは、通常のオゾン発生器
に酸素を通じることによって得られるが、Ｏ3 ガスを単
独で使用してもよい。
下記の方法で製造される。まず、マンガンの硝酸塩（Ｍ
ｎ（ＮＯ3)2 ），硫酸塩（ＭｎＳＯ4 ），炭酸塩（Ｍｎ
ＣＯ3 ），塩化物（ＭｎＣｌ2 ），酢酸塩（Ｍｎ（ＣＨ
3 ＣＯＯ)2），リン酸塩（Ｍｎ（Ｈ2 ＰＯ4)2 ）等の水
溶性マンガン塩を水に溶解して、濃度が約０．３〜３０
重量％の水溶液とする。ついで、Ｏ3 とＯ2 の混合ガス
をＯ3 濃度０．３〜５容量％程度でマンガン塩水溶液約
４００ｍｌに対し８０ｍｌ／分で４０時間吹き込み、反
応を行わせる。ここで、マンガン塩水溶液に対するＯ3
の吹き込み量は、マンガン塩１モルに対してＯ3 が０．
３〜３５モル、好ましくは４〜１２モルとなるように調
整される。また、反応温度は６〜２５℃程度が適当であ
る。前記Ｏ3 とＯ2 の混合ガスは、通常のオゾン発生器
に酸素を通じることによって得られるが、Ｏ3 ガスを単
独で使用してもよい。
【０００８】上記反応により得られた沈澱物を水で洗浄
し、洗浄液が中性になるまで洗浄を続ける。得られた固
体の反応生成物を１０〜１１０℃で１〜５０時間乾燥を
行い、酸化マンガンを得る。また、乾燥物を空気流１０
〜１０００ｃｍ3 ／分で５００〜６５０℃で１〜１０時
間焼成してもよい。かかる焼成によって、例えば前記反
応によって得られたＭｎＯ2 に近い組成の酸化マンガン
を、Ｍｎ2 Ｏ3 に近い組成の酸化マンガンに変換するこ
とができる。
し、洗浄液が中性になるまで洗浄を続ける。得られた固
体の反応生成物を１０〜１１０℃で１〜５０時間乾燥を
行い、酸化マンガンを得る。また、乾燥物を空気流１０
〜１０００ｃｍ3 ／分で５００〜６５０℃で１〜１０時
間焼成してもよい。かかる焼成によって、例えば前記反
応によって得られたＭｎＯ2 に近い組成の酸化マンガン
を、Ｍｎ2 Ｏ3 に近い組成の酸化マンガンに変換するこ
とができる。
【０００９】前記反応によって得られる酸化マンガン
（乾燥物）の特性は、後述の実施例１〜４で得られた酸
化マンガンの試験結果を示す図１によって容易に理解で
きる。すなわち、図１に示すように、熱天秤による重量
変化測定において、室温から６００℃まで昇温したとき
に重量が初期重量に対して１０％以上減少する特性を有
する。乾燥物の重量は、通常、初期重量に対して１０〜
３０％程度減少する。６００℃以上では重量はほぼ一定
となり、大きな変化はなくなる。
（乾燥物）の特性は、後述の実施例１〜４で得られた酸
化マンガンの試験結果を示す図１によって容易に理解で
きる。すなわち、図１に示すように、熱天秤による重量
変化測定において、室温から６００℃まで昇温したとき
に重量が初期重量に対して１０％以上減少する特性を有
する。乾燥物の重量は、通常、初期重量に対して１０〜
３０％程度減少する。６００℃以上では重量はほぼ一定
となり、大きな変化はなくなる。
【００１０】これに対して、従来のアルカリ沈澱法によ
って得られる酸化マンガンは、後述の比較例で得られた
酸化マンガンの特性を示す図２に示すように、６００℃
近くで、初期重量を超える重量増が観察される。従っ
て、本発明における酸化マンガンの前記特性は、本発明
に特有のものであり、かかる特性を有する酸化マンガン
またはその焼成物を使用することにより、従来方法に比
べてオゾンの除去能力および耐久性に優れ、湿度の影響
が極めて小さいオゾン分解触媒を提供することが可能と
なる。
って得られる酸化マンガンは、後述の比較例で得られた
酸化マンガンの特性を示す図２に示すように、６００℃
近くで、初期重量を超える重量増が観察される。従っ
て、本発明における酸化マンガンの前記特性は、本発明
に特有のものであり、かかる特性を有する酸化マンガン
またはその焼成物を使用することにより、従来方法に比
べてオゾンの除去能力および耐久性に優れ、湿度の影響
が極めて小さいオゾン分解触媒を提供することが可能と
なる。
【００１１】本発明に係る触媒の具体的製法は特に限定
されるものではなく、例えばＴｉＯ 2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｔ
ｉＯ2 −ＳｉＯ2 等の担体を酸化マンガン製造時に存在
させても良く、あるいは製造された酸化マンガンを担体
に担持させても良く、さらに担体を使用せずに酸化マン
ガンをそのままオゾン分解用触媒として使用してもよ
い。
されるものではなく、例えばＴｉＯ 2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｔ
ｉＯ2 −ＳｉＯ2 等の担体を酸化マンガン製造時に存在
させても良く、あるいは製造された酸化マンガンを担体
に担持させても良く、さらに担体を使用せずに酸化マン
ガンをそのままオゾン分解用触媒として使用してもよ
い。
【００１２】本発明の触媒の形状は特に限定されず、例
えばハニカム状、ペレット状、円柱状、板状、パイプ状
等、種々の形状のものを用いることができる。これらは
混練法、含浸法、ウォッシュコート法などによって製造
することができる。押出成形する場合、賦形性を与える
ために成形助剤を添加したり、機械強度等を向上させる
ために無機繊維等の補強剤、有機バインダー等を適宜添
加しても良い。また、必要に応じて他の活性成分を添加
しても良い。
えばハニカム状、ペレット状、円柱状、板状、パイプ状
等、種々の形状のものを用いることができる。これらは
混練法、含浸法、ウォッシュコート法などによって製造
することができる。押出成形する場合、賦形性を与える
ために成形助剤を添加したり、機械強度等を向上させる
ために無機繊維等の補強剤、有機バインダー等を適宜添
加しても良い。また、必要に応じて他の活性成分を添加
しても良い。
【００１３】触媒に含まれる酸化マンガンの量はＭｎで
１０重量％以上が好ましく、１０重量％未満では活性が
低くなる。本発明のオゾン分解用触媒は、高湿度条件下
においてもオゾン分解能を低下させないため、相対湿度
が６０％以上の湿度条件下における使用に最適である。
また、本発明における触媒は、常温ではオゾン濃度が１
０ｐｐｍ以上の高濃度オゾンの処理ではそのオゾン分解
能を低下させるため、１０ｐｐｍ以下のオゾンを含有す
るガスの処理に最適である。しかし、オゾンの分解処理
が連続でない場合には、停止期間中にその触媒活性を復
活させることができるため、本発明にかかる触媒の使用
は可能である。
１０重量％以上が好ましく、１０重量％未満では活性が
低くなる。本発明のオゾン分解用触媒は、高湿度条件下
においてもオゾン分解能を低下させないため、相対湿度
が６０％以上の湿度条件下における使用に最適である。
また、本発明における触媒は、常温ではオゾン濃度が１
０ｐｐｍ以上の高濃度オゾンの処理ではそのオゾン分解
能を低下させるため、１０ｐｐｍ以下のオゾンを含有す
るガスの処理に最適である。しかし、オゾンの分解処理
が連続でない場合には、停止期間中にその触媒活性を復
活させることができるため、本発明にかかる触媒の使用
は可能である。
【００１４】オゾン分解の際の反応温度は、０〜４０
℃、とくに１０〜３０℃が好ましい。これは、０℃未満
では反応速度が遅くなり、４０℃を越える場合には新た
に昇温のための熱エネルギーを必要とし不経済であるた
めである。また、触媒と反応ガスとの接触は、５〜７０
の面積速度（ＡＶ：ａｒｅａ ｖｅｌｏｃｉｔｙ）で行
うことが好ましい。これは、面積速度が５未満であると
触媒が多く必要になるからであり、面積速度が５０を越
えると効率が低く所定の分解率が得られないからであ
る。ここで、面積速度とは、空間速度（１／Ｈｒ）を単
位容積当たりのガス接触面積（ｍ2 ／ｍ3 ）で除した値
である。
℃、とくに１０〜３０℃が好ましい。これは、０℃未満
では反応速度が遅くなり、４０℃を越える場合には新た
に昇温のための熱エネルギーを必要とし不経済であるた
めである。また、触媒と反応ガスとの接触は、５〜７０
の面積速度（ＡＶ：ａｒｅａ ｖｅｌｏｃｉｔｙ）で行
うことが好ましい。これは、面積速度が５未満であると
触媒が多く必要になるからであり、面積速度が５０を越
えると効率が低く所定の分解率が得られないからであ
る。ここで、面積速度とは、空間速度（１／Ｈｒ）を単
位容積当たりのガス接触面積（ｍ2 ／ｍ3 ）で除した値
である。
【００１５】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明
する。但し、本発明は下記の実施例のみに限定されるも
のではない。 実施例１ Ｍｎ（ＮＯ3)2 を水に溶解して３％硝酸マンガン水溶液
を約４００ｍｌ調製した。この水溶液に無声放電式オゾ
ン発生器に酸素を通じて得た３容量％のオゾンを含有し
た酸素ガスを流量８０ｃｃ／分で４０時間通じた。この
とき、水溶液の温度を１５℃に保った。得られた沈澱物
をイオン交換水にて洗浄液が中性になるまで洗浄した。
する。但し、本発明は下記の実施例のみに限定されるも
のではない。 実施例１ Ｍｎ（ＮＯ3)2 を水に溶解して３％硝酸マンガン水溶液
を約４００ｍｌ調製した。この水溶液に無声放電式オゾ
ン発生器に酸素を通じて得た３容量％のオゾンを含有し
た酸素ガスを流量８０ｃｃ／分で４０時間通じた。この
とき、水溶液の温度を１５℃に保った。得られた沈澱物
をイオン交換水にて洗浄液が中性になるまで洗浄した。
【００１６】ついで、ろ過を行い、１１０℃で２５時間
乾燥を行った後、得られた乾燥物を空気流通下（３００
ｍｌ／分）、５５０℃にて３時間焼成し、酸化マンガン
粉を得た。 実施例２ 実施例１において硝酸マンガンに代えて、硫酸マンガン
を用いたほかは、実施例１と同様にして酸化マンガン粉
を得た。 実施例３ 実施例１において硝酸マンガンに代えて、炭酸マンガン
を用いたほかは、実施例１と同様にして酸化マンガン粉
を得た。 実施例４ 実施例１において３％硝酸マンガン水溶液を用いる代わ
りに、１０％硝酸マンガン水溶液を用いたほかは、実施
例１と同様にして酸化マンガン粉を得た。
乾燥を行った後、得られた乾燥物を空気流通下（３００
ｍｌ／分）、５５０℃にて３時間焼成し、酸化マンガン
粉を得た。 実施例２ 実施例１において硝酸マンガンに代えて、硫酸マンガン
を用いたほかは、実施例１と同様にして酸化マンガン粉
を得た。 実施例３ 実施例１において硝酸マンガンに代えて、炭酸マンガン
を用いたほかは、実施例１と同様にして酸化マンガン粉
を得た。 実施例４ 実施例１において３％硝酸マンガン水溶液を用いる代わ
りに、１０％硝酸マンガン水溶液を用いたほかは、実施
例１と同様にして酸化マンガン粉を得た。
【００１７】実施例１〜４で得た各乾燥物の熱天秤によ
る重量変化を測定した。その結果を図１に示す。なお、
測定条件は以下のとおりである。 サンプル量：１００ｍｇ 代表粒径：０．５ｍｍ（−２８／＋３５） ガス組成：２０％Ｏ2 −Ｎ2 ガス総流量：２００ｃｍ3 ／分 昇温速度：１０℃／分 実施例５ 実施例１と同様にして得た乾燥物を空気流通下（３００
ｍｌ／分）、５００℃にて３時間焼成し酸化マンガン粉
を得た。 実施例６ 実施例１と同様にして得た乾燥物を空気流通下（３００
ｍｌ／分）、４５０℃にて３時間焼成し酸化マンガン粉
を得た。 比較例１ 実施例４で用いたと同じ硝酸マンガン水溶液に充分な攪
拌下で、７重量％のＮＨ3 を理論量の１２０％過剰に加
え、２５℃で０．１時間反応させた。反応後、沈澱物を
充分に水洗し、ろ過して、１１０℃で２５時間乾燥を行
った。得られた乾燥物を空気流通下（３００ｍｌ／
分）、５５０℃にて３時間焼成し酸化マンガン粉を得
た。 比較例２ 比較例１において７重量％のＮＨ3 に代えて、７重量％
のＫＯＨ水溶液を用いたほかは、比較例１と同様にして
酸化マンガン粉を得た。 比較例３ 比較例１において７重量％のＮＨ3 に代えて、７重量％
のＮａＯＨ水溶液を用いたほかは、比較例１と同様にし
て酸化マンガン粉を得た。
る重量変化を測定した。その結果を図１に示す。なお、
測定条件は以下のとおりである。 サンプル量：１００ｍｇ 代表粒径：０．５ｍｍ（−２８／＋３５） ガス組成：２０％Ｏ2 −Ｎ2 ガス総流量：２００ｃｍ3 ／分 昇温速度：１０℃／分 実施例５ 実施例１と同様にして得た乾燥物を空気流通下（３００
ｍｌ／分）、５００℃にて３時間焼成し酸化マンガン粉
を得た。 実施例６ 実施例１と同様にして得た乾燥物を空気流通下（３００
ｍｌ／分）、４５０℃にて３時間焼成し酸化マンガン粉
を得た。 比較例１ 実施例４で用いたと同じ硝酸マンガン水溶液に充分な攪
拌下で、７重量％のＮＨ3 を理論量の１２０％過剰に加
え、２５℃で０．１時間反応させた。反応後、沈澱物を
充分に水洗し、ろ過して、１１０℃で２５時間乾燥を行
った。得られた乾燥物を空気流通下（３００ｍｌ／
分）、５５０℃にて３時間焼成し酸化マンガン粉を得
た。 比較例２ 比較例１において７重量％のＮＨ3 に代えて、７重量％
のＫＯＨ水溶液を用いたほかは、比較例１と同様にして
酸化マンガン粉を得た。 比較例３ 比較例１において７重量％のＮＨ3 に代えて、７重量％
のＮａＯＨ水溶液を用いたほかは、比較例１と同様にし
て酸化マンガン粉を得た。
【００１８】比較例１〜３で得た各乾燥物について、実
施例１〜４と同様にして同じ条件で熱天秤による重量変
化を測定した。その結果を図２に示す。 （触媒反応）実施例１〜６および比較例１で得た各酸化
マンガン粉（代表粒径０．５ｍｍ）を担体なしで常圧流
通式充填層反応装置内に充填し、入口オゾンガス濃度２
３５ｐｐｍ、Ｈ2 Ｏ２．３５％、Ｏ2 １８．２％、Ｎ2
バランス、ＳＶ３２０，０００Ｈ-1、総流量１６０ｃｍ
3 ／分、触媒充填体積０．０３ｃｍ3 、３０℃の反応条
件下でオゾン分解を行い、オゾン分解率を次式から求め
た。
施例１〜４と同様にして同じ条件で熱天秤による重量変
化を測定した。その結果を図２に示す。 （触媒反応）実施例１〜６および比較例１で得た各酸化
マンガン粉（代表粒径０．５ｍｍ）を担体なしで常圧流
通式充填層反応装置内に充填し、入口オゾンガス濃度２
３５ｐｐｍ、Ｈ2 Ｏ２．３５％、Ｏ2 １８．２％、Ｎ2
バランス、ＳＶ３２０，０００Ｈ-1、総流量１６０ｃｍ
3 ／分、触媒充填体積０．０３ｃｍ3 、３０℃の反応条
件下でオゾン分解を行い、オゾン分解率を次式から求め
た。
【００１９】オゾン分解率（％）＝〔（入口オゾン濃度
−出口オゾン濃度）／入口オゾン濃度〕×１００ 試験結果を図３（実施例１〜４および比較例１）、図４
（実施例５，６）に示す。図３および図４から、各実施
例で得た酸化マンガン粉は、比較例１に比べて高湿度下
で高いオゾン分解率を示すことがわかる。 実施例７〜９ 実施例１〜３で得た未焼成の乾燥物である酸化マンガン
粉（代表粒径０．５ｍｍ）をそれぞれ用いて、前記と同
様にして触媒反応を行わせ、オゾン分解率を測定した。
その結果を図５に示す。なお、各実施例で使用した原料
金属塩は以下のとおりである。
−出口オゾン濃度）／入口オゾン濃度〕×１００ 試験結果を図３（実施例１〜４および比較例１）、図４
（実施例５，６）に示す。図３および図４から、各実施
例で得た酸化マンガン粉は、比較例１に比べて高湿度下
で高いオゾン分解率を示すことがわかる。 実施例７〜９ 実施例１〜３で得た未焼成の乾燥物である酸化マンガン
粉（代表粒径０．５ｍｍ）をそれぞれ用いて、前記と同
様にして触媒反応を行わせ、オゾン分解率を測定した。
その結果を図５に示す。なお、各実施例で使用した原料
金属塩は以下のとおりである。
【００２０】実施例７ ─ 硝酸マンガン 実施例８ ─ 硫酸マンガン 実施例９ ─ 炭酸マンガン 図５から、未焼成の酸化マンガン粉であっても、充分に
高いオゾン除去能力を有することがわかる。
高いオゾン除去能力を有することがわかる。
【００２１】
【発明の効果】以上のように、本発明のオゾン分解用触
媒は、オゾンの除去能力に優れると共に、耐久性にも優
れ長期間の使用が可能であり、しかも湿度の影響が極め
て小さいという効果がある。
媒は、オゾンの除去能力に優れると共に、耐久性にも優
れ長期間の使用が可能であり、しかも湿度の影響が極め
て小さいという効果がある。
【図１】本発明の実施例１〜４で得た酸化マンガン乾燥
物の熱天秤による重量変化の測定結果を示すグラフであ
る。
物の熱天秤による重量変化の測定結果を示すグラフであ
る。
【図２】本発明の比較例１〜４で得た酸化マンガン乾燥
物の熱天秤による重量変化の測定結果を示すグラフであ
る。
物の熱天秤による重量変化の測定結果を示すグラフであ
る。
【図３】本発明の実施例１〜４および比較例１で得た酸
化マンガンを使用したオゾン分解反応における反応時間
とオゾン分解率との関係を示すグラフである。
化マンガンを使用したオゾン分解反応における反応時間
とオゾン分解率との関係を示すグラフである。
【図４】本発明の実施例５、６で得た酸化マンガンを使
用したオゾン分解反応における反応時間とオゾン分解率
との関係を示すグラフである。
用したオゾン分解反応における反応時間とオゾン分解率
との関係を示すグラフである。
【図５】本発明の実施例７〜８で得た酸化マンガンを使
用したオゾン分解反応における反応時間とオゾン分解率
との関係を示すグラフである。
用したオゾン分解反応における反応時間とオゾン分解率
との関係を示すグラフである。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年１１月９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】オゾン分解率＝〔（入口オゾン濃度−出口
オゾン濃度）／入口オゾン濃度〕 試験結果を図３（実施例１〜４および比較例１）、図４
（実施例５，６）に示す。図３および図４から、各実施
例で得た酸化マンガン粉は、比較例１に比べて高湿度下
で高いオゾン分解率を示すことがわかる。 実施例７〜９ 実施例１〜３で得た未焼成の乾燥物である酸化マンガン
粉（代表粒径０．５ｍｍ）をそれぞれ用いて、前記と同
様にして触媒反応を行わせ、オゾン分解率を測定した。
その結果を図５に示す。なお、各実施例で使用した原料
金属塩は以下のとおりである。
オゾン濃度）／入口オゾン濃度〕 試験結果を図３（実施例１〜４および比較例１）、図４
（実施例５，６）に示す。図３および図４から、各実施
例で得た酸化マンガン粉は、比較例１に比べて高湿度下
で高いオゾン分解率を示すことがわかる。 実施例７〜９ 実施例１〜３で得た未焼成の乾燥物である酸化マンガン
粉（代表粒径０．５ｍｍ）をそれぞれ用いて、前記と同
様にして触媒反応を行わせ、オゾン分解率を測定した。
その結果を図５に示す。なお、各実施例で使用した原料
金属塩は以下のとおりである。
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図５】
Claims (2)
- 【請求項１】熱天秤による重量変化測定において、室温
から６００℃まで昇温したときに重量が初期重量に対し
て１０％以上減少する特性を有する酸化マンガンまたは
その焼成物を主成分とするオゾン分解用触媒。 - 【請求項２】マンガン塩水溶液をオゾンで酸化して得ら
れる酸化マンガンまたはその焼成物を主成分とするオゾ
ン分解用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5225978A JPH0780304A (ja) | 1993-09-10 | 1993-09-10 | オゾン分解用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5225978A JPH0780304A (ja) | 1993-09-10 | 1993-09-10 | オゾン分解用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0780304A true JPH0780304A (ja) | 1995-03-28 |
Family
ID=16837875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5225978A Pending JPH0780304A (ja) | 1993-09-10 | 1993-09-10 | オゾン分解用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0780304A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7322682B2 (en) | 2003-09-25 | 2008-01-29 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Ink-jet recording apparatus including pump, method for controlling the ink-jet recording apparatus and method for controlling the pump |
| US7360878B2 (en) | 2003-10-31 | 2008-04-22 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Inkjet printer and method of controlling the inkjet printer |
| US7588432B2 (en) | 2003-03-05 | 2009-09-15 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Pump and inkjet printer |
-
1993
- 1993-09-10 JP JP5225978A patent/JPH0780304A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7588432B2 (en) | 2003-03-05 | 2009-09-15 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Pump and inkjet printer |
| US7322682B2 (en) | 2003-09-25 | 2008-01-29 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Ink-jet recording apparatus including pump, method for controlling the ink-jet recording apparatus and method for controlling the pump |
| US7628479B2 (en) | 2003-09-25 | 2009-12-08 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Ink-jet recording apparatus including pump, method for controlling the ink-jet recording apparatus, and method for controlling the pump |
| US7360878B2 (en) | 2003-10-31 | 2008-04-22 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Inkjet printer and method of controlling the inkjet printer |
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