JPH0768687A - 積層不織構造体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 熱可塑性極細繊維不織布層Ａの片面に熱可塑
性長繊維不織布層Ｂが積層され，前記不織布層Ａの他面
に天然繊維不織布層Ｃが積層され，かつ点状融着区域を
有する積層不織構造体であって，前記点状融着区域にお
いて前記不織布層Ａの極細繊維と前記不織布層Ｂの長繊
維とが融解部を形成した状態で，かつ前記不織布層Ａと
前記不織布層Ｃの少なくとも境界面に位置する天然繊維
が前記極細繊維の融解部に埋設された状態で固定される
ことにより全体として一体化されてなることを特徴とす
る積層不織構造体。 【効果】 引張り強力と剥離強力が高く，柔軟性が優
れ，良好なバクテリアバリア性と吸水性を有し，しかも
耐水圧と耐磨耗性も高く，医療・衛生材用，衣料用ある
いは生活関連材用の素材として好適である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は，熱可塑性極細繊維不織
布層と熱可塑性長繊維不織布層と天然繊維不織布層とが
積層されてなる積層不織構造体であって，引張り強力と
剥離強力が高く，柔軟性が優れ，良好なバクテリアバリ
ア性と吸水性を有し，しかも耐水圧と耐磨耗性も高く，
医療・衛生材用，衣料用あるいは生活関連材用の素材と
して好適な積層不織構造体に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から，熱可塑性繊維不織布層と天然
繊維不織布層とが積層されてなる積層不織構造体が知ら
れている。例えば，特公昭５４−２４５０６号公報に
は，熱可塑性繊維不織布からなる通気性熱溶着層と天然
繊維等からなる通気性非熱溶着層とが積層され，非熱溶
着層上に熱溶着性物質が点在的に配置され，かつ熱溶着
性物質と熱溶着層との溶融部が非熱溶着層の両面から浸
透して前記非熱溶着層を接着挟持した構造を有する積層
不織構造体が提案されている。しかしながら，この積層
不織構造体は，天然繊維が積層されているため吸水性は
優れるものの，上述したように通気性の向上を目的とす
ることからも明らかなようにバクテリアバリア性を有し
ないものである。しかも，この積層不織構造体は，これ
を製造するに際して通気性熱溶着層と通気性非熱溶着層
とを積層する工程と，非熱溶着層上に含浸用熱溶着性シ
ート層を重合し，超音波融着処理により熱溶着性物質と
熱溶着層との溶融部が非熱溶着層の両面から浸透して前
記非熱溶着層を接着挟持した構造を発現する工程と，前
記含浸用熱溶着性シートをその溶融部を残して剥離する
工程とを必要とするなど製造技術の観点からすれば煩雑
で，経済性にも劣るものであった。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は，熱可塑性極
細繊維不織布層と熱可塑性長繊維不織布層と天然繊維不
織布層とが積層されてなる積層不織構造体であって，引
張り強力と剥離強力が高く，柔軟性が優れ，吸水性を有
し，しかも上述した従来の積層不織構造体が有しない機
能である良好なバクテリアバリア性と耐水圧と耐磨耗性
をも有し，医療・衛生材用，衣料用あるいは生活関連材
用の素材として好適な積層不織構造体を提供しようとす
るものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは，前記課題
を達成すべく鋭意検討の結果，本発明に到達した。すな
わち，本発明は，以下の構成をその要旨とするものであ
る。 １）単繊維繊度が０．２デニール以下の熱可塑性極細繊
維からなる不織布層Ａの片面に単繊維繊度が１．０デニ
ール以上の熱可塑性長繊維からなる不織布層Ｂが積層さ
れ，前記不織布層Ａの他面に天然繊維同士が機械的に交
絡してなる不織布層Ｃが積層され，かつ前記極細繊維と
長繊維と，前記極細繊維と天然繊維とが融着されてなる
点状融着区域を有する積層不織構造体であって，前記点
状融着区域において前記不織布層Ａの極細繊維と前記不
織布層Ｂの長繊維とが融解部を形成した状態で固定さ
れ，かつ前記不織布層Ａと前記不織布層Ｃの少なくとも
境界面に位置する天然繊維が前記極細繊維の融解部に埋
設された状態で固定されることにより全体として一体化
されてなることを特徴とする積層不織構造体。 ２）不織構造体全表面積に対する全点状融着区域の面積
の比が２〜４０％及び点状融着区域密度が７〜８０点／
ｃｍ² であることを特徴とする前記積層不織構造体。 ３）通気度が５０ｃｃ／ｃｍ² ／秒以下であることを特
徴とする前記積層不織構造体。

【０００５】次に，本発明を詳細に説明する。まず，本
発明における熱可塑性極細繊維不織布層Ａに関してであ
るが，この不織布層Ａは，例えばポリオレフイン系重合
体，ポリエステル系重合体あるいはポリアミド系重合体
等の繊維形成性を有する熱可塑性合成重合体からなるも
のである。ポリオレフイン系重合体としては，炭素原子
数２〜１８の脂肪族α−モノオレフイン，例えばエチレ
ン，プロピレン，ブテン−１，ペンテン−１，３−メチ
ルブテン−１，ヘキセン−１，オクテン−１，ドデセン
−１，オクタデセン−１からなるホモポリオレフイン重
合体が挙げられる。この脂肪族α−モノオレフインは，
他のエチレン系不飽和モノマ，例えばブタジエン，イソ
プレン，ペンタジエン−１・３，スチレン，α−メチル
スチレンのような類似のエチレン系不飽和モノマが共重
合されたポリオレフイン系共重合体であってもよい。ま
た，ポリエチレン系重合体の場合には，エチレンに対し
てプロピレン，ブテン−１，ヘキセン−１，オクテン−
１又は類似の高級α−オレフインが１０重量％以下共重
合されたものであってもよく，ポリプロピレン系重合体
の場合には，プロピレンに対してエチレン又は類似の高
級α−オレフインが１０重量％以下共重合されたもので
あってもよいが，前記これらの共重合物の共重合率が前
記重量％を超えると共重合体の融点が低下し，これら共
重合体の繊維からなる不織布を用いて得た積層不織構造
体を高温条件下で使用したとき，機械的特性や寸法安定
性が低下するので好ましくない。

【０００６】ポリエステル系重合体としては，テレフタ
ル酸，イソフタル酸，ナフタリン−２・６−ジカルボン
酸等の芳香族ジカルボン酸あるいはアジピン酸，セバチ
ン酸等の脂肪族ジカルボン酸又はこれらのエステル類を
酸成分とし，かつエチレングリコール，ジエチレングリ
コール，１・４−ブタジオール，ネオペンチルグリコー
ル，シクロヘキサン−１・４−ジメタノール等のジオー
ル化合物をエステル成分とするホモポリエステル重合体
あるいは共重合体が挙げられる。なお，これらのポリエ
ステル系重合体には，パラオキシ安息香酸，５−ソジウ
ムスルホイソフタール酸，ポリアルキレングリコール，
ペンタエリスススリトール，ビスフエノールＡ等が添加
あるいは共重合されていてもよい。

【０００７】ポリアミド系重合体としては，ポリイミノ
−１−オキソテトラメチレン（ナイロン４），ポリテト
ラメチレンアジパミド（ナイロン４６），ポリカプラミ
ド（ナイロン６），ポリヘキサメチレンアジパミド（ナ
イロン６６），ポリウンデカナミド（ナイロン１１），
ポリラウロラクタミド（ナイロン１２），ポリメタキシ
レンアジパミド，ポリパラキシリレンデカナミド，ポリ
ビスシクロヘキシルメタンデカナミド又はこれらのモノ
マを構成単位とするポリアミド系共重合体が挙げられ
る。特に，ポリテトラメチレンアジパミドの場合，ポリ
テトラメチレンアジパミドにポリカプラミドやポリヘキ
サメチレンアジパミド，ポリウンデカメチレンテレフタ
ラミド等の他のポリアミド成分が３０モル％以下共重合
されたポリテトラメチレンアジパミド系共重合体であっ
てもよい。前記他のポリアミド成分の共重合率が３０モ
ル％を超えると共重合体の融点が低下し，これら共重合
体の繊維からなる不織布を用いて得た積層不織構造体を
高温条件下で使用したとき，機械的特性や寸法安定性が
低下するので好ましくない。なお，本発明において，前
記繊維形成性を有する熱可塑性重合体には，必要に応じ
て，例えば艶消し剤，顔料，消臭剤，光安定剤，熱安定
剤，酸化防止剤等の各種添加剤を本発明の効果を損なわ
ない範囲内で添加することができる。

【０００８】本発明における熱可塑性極細繊維不織布層
Ａは，前記重合体からなり，かつ単繊維繊度が０．２デ
ニール以下の繊維から構成されるメルトブローン不織布
である。この極細繊維は，前記重合体単独からなるもの
の他に，前記重合体の中から選択された２種以上の相異
なる重合体が各々溶融紡糸性を損なわない範囲内でブレ
ンドされたブレンド物からなるものであってもよく，例
えばポリエステル系重合体とポリオレフイン系重合体と
がブレンドされたものや，２種の相異なるポリアミド系
重合体がブレンドされたものが挙げられる。また，この
極細繊維の形態は，前記重合体の中から選択された２種
の相異なる重合体が芯鞘型あるいは並列型に配されたも
のであってもよい。

【０００９】メルトブローン不織布は，前述した重合体
を重合体を単独で，あるいは前記重合体の中から選択さ
れた２種以上の相異なる重合体がブレンドされたブレン
ド物を，あるいは前記重合体の中から選択された２種の
相異なる重合体を芯鞘型あるいは並列型に配するように
していわゆるメルトブローン法で溶融紡出し，すなわち
紡糸口金に配設された孔径０．１〜１．０ｍｍ程度の紡
糸孔から吐出し，吐出された溶融重合体流を溶融温度よ
り２０〜５０℃高い温度で幅０．１〜０．５ｍｍ程度の
スリツト状ノズルから噴出される高圧気体流により牽引
・細化し，冷却した後，移動する捕集面上に捕集・堆積
させることによって，容易に単繊維繊度が０．２デニー
ル以下の繊維から構成される不織ウエブを得ることがで
きる。メルトブローン法で溶融紡出するに際し，紡糸温
度は用いる重合体の溶融特性に応じて適宜選択するが，
このとき，溶融重合体の溶融粘度を通常の溶融紡糸の場
合よりも低くしなければ紡糸孔から吐出された溶融重合
体流の細化が困難で，細繊度の繊維を得ることができな
い。このことより，紡糸温度は，通常は重合体の融点よ
り５０〜１００℃高い温度とするのが好ましく，紡糸温
度が重合体の融点＋５０℃未満であると，溶融粘度が高
過ぎて溶融重合体流の細化が困難となって細繊度の繊維
を得ることができず，一方，紡糸温度が重合体の融点＋
１００℃を超えると，重合体が熱分解を生じ，いずれも
好ましくない。また，吐出された溶融重合体流を牽引・
細化する高圧気体流は，その温度を重合体流の溶融温度
より２０〜５０℃高い温度とし，この温度が重合体流の
溶融温度より＋２０℃未満であると，製糸性が低下して
極細繊維の形成が困難となり，一方，この温度が重合体
流の溶融温度より＋５０℃を超えると，重合体の熱分解
により紡糸口金の吐出孔が経時的に汚れて操業性が低下
し，いずれも好ましくない。さらに，高圧気体流の流速
は，通常は８０〜３００ｍ／秒程度とし，その噴出方向
は，紡糸線方向に対して５〜４５度の角度をなす方向と
するのが好ましい。

【００１０】本発明における熱可塑性極細繊維不織布層
Ａは，前述したように単繊維繊度が０．２デニール以下
の繊維から構成されるものである。単繊維繊度が０．２
デニールを超えると，得られる不織布の風合いが硬くな
って柔軟性に富む積層不織構造体を得ることができず，
しかも不織布表面のポアサイズが大きくなって十分なバ
クテリアバリア性が発現せず，好ましくない。

【００１１】本発明における熱可塑性極細繊維不織布層
Ａは，その目付けが１０〜１２０ｇ／ｍ² のものである
のが好ましい。目付けが１０ｇ／ｍ² 未満であると，繊
維同士の緻密な重なりの程度が低く，この不織布と熱可
塑性長繊維不織布と天然繊維不織布とを積層・一体化し
て得られる積層不織構造体の地合いが低下するため，好
ましくない。一方，目付けが１２０ｇ／ｍ² を超える
と，バクテリアバリア性は向上するものの厚みが大きく
なり過ぎるため，得られる積層不織構造体を例えば柔軟
性が要求されるような分野に適用することが困難とな
り，しかもこの不織布に熱可塑性長繊維不織布と天然繊
維不織布を積層した後，超音波融着装置を用い融着処理
を施して一体化するに際し，加工速度を遅くしたりある
いは多大の超音波エネルギを供給するなどの必要が生
じ，好ましくない。したがって，本発明では，この極細
繊維不織布層の目付けを１０〜１２０ｇ／ｍ² ，好まし
くは２０〜１００ｇ／ｍ² とする。

【００１２】次に，本発明における熱可塑性長繊維不織
布層Ｂに関してであるが，この不織布層Ｂは，前記の重
合体からなり，かつ単繊維繊度が１．０デニール以上の
長繊維から構成されるスパンボンド不織布である。この
長繊維は，前記重合体単独からなるものの他に前記重合
体の中から選択された２種以上の相異なる重合体が各々
溶融紡糸性を損なわない範囲内でブレンドされたブレン
ド物からなるものであってもよく，例えばポリエステル
系重合体とポリオレフイン系重合体とがブレンドされた
ものや，２種の相異なるポリアミド系重合体がブレンド
されたものが挙げられる。また，この極細繊維の形態
は，前記重合体の中から選択された２種の相異なる重合
体が芯鞘型あるいは並列型に配されたものであってもよ
い。

【００１３】スパンボンド不織布は，前述した重合体を
単独で，あるいは前記重合体の中から選択された２種以
上の相異なる重合体がブレンドされたブレンド物を，あ
るいは前記重合体の中から選択された２種の相異なる重
合体を芯鞘型あるいは並列型に配するようにしていわゆ
るスパンボンド法で溶融紡出し，すなわち紡糸口金から
溶融紡出・冷却し，エアーサツカ等の引き取り手段を用
い引取り速度を３０００〜６０００ｍ／分として牽引・
細化した後，開繊器を用いて開繊し，移動する捕集面上
に捕集・堆積させることによって，単繊維繊度が１．０
デニール以上の繊維から構成される不織ウエブを得るこ
とができる。スパンボンド法で溶融紡出するに際して
は，その引取り速度を３０００〜６０００ｍ／分とする
のがよい。引取り速度が３０００ｍ／分未満であると，
紡出繊維の分子配向度が十分に増大しないため得られる
ウエブの機械的特性や寸法安定性が向上せず，一方，引
取り速度が６０００ｍ／分を超えると，溶融紡糸時の製
糸性が低下し，いずれも好ましくない。

【００１４】本発明における熱可塑性長繊維不織布層Ｂ
は，前述したように単繊維繊度が１．０デニール以上の
繊維から構成されるものである。単繊維繊度が１．０デ
ニール未満であると，得られる不織布の機械的特性が低
くなって引張り強力の優れた積層不織構造体を得ること
ができず，好ましくない。

【００１５】本発明における熱可塑性長繊維不織布層Ｂ
は，その目付けが１０〜１５０ｇ／ｍ² のものであるの
が好ましい。目付けが１０ｇ／ｍ² 未満であると，機械
的特性が低下するばかりか繊維同士の緻密な重なりの程
度が低くなり，この不織布と熱可塑性極細繊維不織布と
天然繊維不織布とを積層・一体化して得られる積層不織
構造体の地合いが低下し，一方，目付けが１５０ｇ／ｍ
² を超えると，柔軟性が低下するばかりか，この不織布
に熱可塑性極細繊維不織布と天然繊維不織布を積層した
後，超音波融着装置を用い融着処理を施して一体化する
に際し，加工速度を遅くしたりあるいは多大の超音波エ
ネルギを供給するなどの必要が生じ，好ましくない。し
たがって，本発明では，この長繊維不織布層の目付けを
１０〜１５０ｇ／ｍ² ，好ましくは２０〜１００ｇ／ｍ
² とする。

【００１６】次に，本発明における天然繊維同士が機械
的に交絡してなる不織布層Ｃに関してであるが，この不
織布層Ｃを構成する天然繊維とは，木綿繊維や麻繊維等
のセルロース系繊維の他に，ラミー等の動物繊維，絹短
繊維，天然パルプ，レーヨンに代表される各種再生短繊
維をも包含するものである。本発明では，この不織布層
Ｃの出発原料として，晒し加工の施されていないコーマ
糸，晒し加工された晒し綿，あるいは織物・編物から得
られる各種の反毛を用いることもできる。出発原料とし
て反毛を用いる場合，効果的に用い得る反毛機として
は，ラツグマシン，ノツトブレーカ，ガーネツトマシ
ン，廻切機が挙げられる。用いる反毛機の種類と組み合
わせは，反毛される織物・編物等の布帛形状や構成する
糸の太さあるいは撚りの強さにもよるが，同一の反毛機
を複数台直列に連結したり，２種以上の反毛機を組み合
わせて使用したりするとより効果的である。この反毛機
による解繊率（％）は３０〜９５％の範囲であるのが好
ましい。この解繊率が３０％未満であると，カードウエ
ブ中に未解繊繊維が存在するため不織布表面にザラツキ
が生じるのみでなく，例えば高圧液体柱状流処理により
天然繊維同士を三次元的機械的交絡を施すに際して未解
繊繊維部分を高圧液体柱状流が十分貫通せず，一方，解
繊率が９５％を超えると，前記熱可塑性極細繊維不織布
層と熱可塑性長繊維不織布層と積層・一体化して得られ
る積層不織構造体において十分な表面摩擦強度が得られ
ず，いずれも好ましくない。なお，ここでいう解繊率
（％）とは，下記式（１）により求められるものであ
る。 解繊率（％）＝（被反毛重量−糸状物重量）×１００／被反毛重量・・（１）

【００１７】本発明における天然繊維不織布層Ｃは，前
記天然繊維からなり，かつ繊維同士が機械的に交絡して
なるものである。すなわち，天然繊維同士が，高圧液体
柱状流処理あるいはニードルパンチング処理により機械
的に交絡したものであり，特に前者の場合，繊維同士が
三次元的に交絡して不織布の機械的性能が向上すると共
に柔軟性も向上するため，例えば前記熱可塑性極細繊維
不織布層と熱可塑性長繊維不織布層と積層・一体化して
得られる積層不織構造体を衛生材用あるいは生活関連材
用の素材として用いる上で好ましい。この不織布層は，
前記天然繊維素材の中から選択された単一素材あるいは
複数種の素材が混合されてなるものを出発原料とし，カ
ード機を用いて所定目付けのカードウエブを作成し，次
いで得られたウエブに高圧液体柱状流処理あるいはニー
ドルパンチング処理により繊維間に機械的交絡を施すこ
とにより容易に得ることができる。このカードウエブ
は，構成繊維の配列度合によって種々選択することがで
き，例えばカード機の進行方向に配列したパラレルウエ
ブ，パラレルウエブがクロスレイドされたウエブ，ラン
ダムに配列したランダムウエブあるいは両者の中程度に
配列したセミランダムウエブ等が挙げられる。また，衣
料用素材としての展開を図りたい場合には，不織布強力
の縦／横比が概ね１／１となるカードウエブを使用する
のが好ましい。

【００１８】高圧液体柱状流処理の場合，例えば孔径が
０．０５〜１．５ｍｍ特に０．１〜０．４ｍｍの噴射孔
を孔間隔を０．０５〜５ｍｍで１列あるいは複数列に多
数配列した装置を用い，噴射圧力が５〜１５０ｋｇ／ｃ
ｍ² Ｇの高圧液体を前記噴射孔から噴射し，多孔性支持
部材上に載置したカードウエブに衝突させることにより
繊維間に三次元的交絡を付与する方法を採用する。噴射
孔の配列は，このカードウエブの進行方向と直交する方
向に列状に配列する。高圧液体としては，常温の水ある
いは温水を用いることができる。噴射孔とウエブとの間
の距離は，１〜１５ｃｍとするのがよい。この距離が１
ｃｍ未満であるとこの処理により得られる複合不織布の
地合いが乱れ，一方，この距離が１５ｃｍを超えると液
体流が積層物に衝突したときの衝撃力が低下して三次元
的な交絡が十分に施されず，いずれも好ましくない。こ
の高圧液体柱状流による処理は，少なくとも２段階に分
けて施すとよい。すなわち，第１段階の処理として圧力
が５〜４０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流を噴出し前記ウ
エブに衝突させ，ウエブの構成繊維同士を予備的に交絡
させる。この第１段階の処理において，液体流の圧力が
５ｋｇ／ｃｍ² Ｇ未満であるとウエブの構成繊維同士を
予備的に交絡させることができず，一方，液体流の圧力
が４０ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超えるとウエブに高圧液体流を
噴出し衝突させたときウエブの構成繊維が液体流の作用
によって乱れ，ウエブに地合いの乱れや目付け斑が生じ
るため，いずれも好ましくない。引き続き，第２段階の
処理として圧力が５０〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液
体流を噴出し前記ウエブに衝突させ，ウエブの構成繊維
同士を三次元的に交絡させて全体として緻密に一体化さ
せる。この第２段階の処理において，液体流の圧力が５
０ｋｇ／ｃｍ² Ｇ未満であると，上述したような繊維間
の三次元的交絡を十分に形成することができず，一方，
液体流の圧力が１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超えると，得ら
れる不織布の嵩高性と柔軟性が向上せず，いずれも好ま
しくない。なお，ウエブの目付けによっては，第２段階
の処理に引き続き第３段階の処理として，第２段階の処
理側と逆の側から第２段階の処理と同様の条件にて再度
処理を施すことにより，表裏共に緻密に繊維同士が交絡
した不織布を得ることができる。高圧液体柱状流処理を
施すに際して用いる前記ウエブを担持する多孔性支持部
材としては，例えば２０〜１００メツシユの金網製ある
いは合成樹脂製等のメツシユスクリーンや有孔板など，
高圧液体流がウエブを貫通し得るものであれば特に限定
されない。２０メツシユ未満であると，高圧液体柱状流
がウエブに衝突した際に繊維が柱状流と共にメツシユス
クリーンを通過して繊維の脱落が発生し，一方，２００
メツシユを超えると，高圧液体柱状流がウエブとメツシ
ユスクリーンとを通過するに要するエネルギー量が多大
になって生産コストが上昇し，いずれも好ましくない。
高圧液体流処理を施した後，処理後の前記ウエブから過
剰水分を除去する。この過剰水分を除去するに際して
は，公知の方法を採用することができる。例えばマング
ルロール等の絞り装置を用いて過剰水分をある程度機械
的に除去し，引き続きサクシヨンバンド方式の熱風循環
式乾燥機等の乾燥装置を用いて残余の水分を除去して不
織布を得ることができる。

【００１９】本発明における天然繊維不織布層は，その
目付けが３０〜２００ｇ／ｍ² のものであるのが好まし
い。目付けが３０ｇ／ｍ² 未満であると，天然繊維の単
位面積当たりの存在量が小さ過ぎて本発明が目的とする
吸水性が十分に具備されず，一方，目付けが２００ｇ／
ｍ² を超えると，前記熱可塑性極細繊維不織布と熱可塑
性長繊維不織布との積層後に超音波融着装置を用いて点
状融着区域を形成することにより一体化して得られる積
層不織構造体においてその剥離強力が十分に向上せず，
いずれも好ましくない。したがって，本発明では，この
天然繊維不織布層の目付けを３０〜２００ｇ／ｍ² と
し，好ましくは５０〜１５０ｇ／ｍ² とする。

【００２０】次に，本発明の積層不織構造体に関して説
明する。本発明の積層不織構造体は，前記熱可塑性極細
繊維不織布層Ａの片面に前記熱可塑性長繊維不織布層Ｂ
が積層され，前記不織布層Ａの他面に天然繊維不織布層
Ｃが積層され，かつ前記極細繊維と長繊維と，前記極細
繊維と天然繊維とが融着されてなる点状融着区域を有
し，前記点状融着区域において前記不織布層Ａの極細繊
維と前記不織布層Ｂの長繊維とが融解部を形成した状態
で固定され，かつ前記不織布層Ａと前記不織布層Ｃの少
なくとも境界面に位置する天然繊維が前記極細繊維の融
解部に埋設された状態で固定されることにより全体とし
て一体化されてなるものである。この点状融着区域と
は，周波数が１９．１５ＫＨｚの通常ホーンと呼称され
る超音波発振器と，円周上に点状又は帯状に凸状突起部
を具備するパターンロールとからなる超音波融着装置を
用いて形成され，前記凸状突起部に該当する部分に当接
する繊維同士を融着させたものである。さらに詳しく
は，この点状融着区域は，不織構造体全表面積に対して
特定の領域と特定の配置とを有し，個々の点状融着区域
は必ずしも円形の形状である必要はないが，不織構造体
全表面積に対する全点状融着区域の面積の比が２〜４０
％，好ましくは４〜２５％及び同区域密度が７〜８０点
／ｃｍ² ，好ましくは８〜５０点／ｃｍ² であるものが
よい。不織構造体全表面積に対する全点状融着区域の面
積の比が２％未満であると，前記熱可塑性極細繊維不織
布層と熱可塑性長繊維層と天然繊維不織布層との積層後
に超音波融着装置を用いて点状融着区域を形成すること
により一体化して得られる積層不織構造体においてその
剥離強力が十分に向上せず，一方，前記面積の比が４０
％を超えると，得られる積層不織構造体の柔軟性と嵩高
性が低下し，いずれも好ましくない。また，同区域密度
が７点／ｃｍ² 未満であると，得られる積層不織構造体
の接着力すなわち剥離強力に斑が生じるのみならずバク
テリアバリア性が低下し，一方，同区域密度が８０点／
ｃｍ² を超えると，得られる積層不織構造体の柔軟性と
嵩高性が低下し，いずれも好ましくない。

【００２１】本発明において用い得る超音波融着装置と
は，公知の装置すなわち周波数が１９．１５ＫＨｚの通
常ホーンと呼称される超音波発振器と，円周上に点状又
は帯状に凸状突起部を具備するパターンロールとからな
る装置である。前記超音波発振器の下部に前記パターン
ロールが配設され，被処理物は超音波発振器とパターン
ロールとの間に通される。このパターンロールに配設さ
れる凸状突起部は１列あるいは複数列であってもよく，
また，その配設が複数列の場合には，並列あるいは千鳥
型のいずれの配列でもよい。融着処理に際しては，ホー
ンに空気圧を印加して加圧する。ホーンとパターンロー
ル間の線圧は，通常１〜１０ｋｇ／ｃｍとし，線圧が１
ｋｇ／ｃｍ未満であると，前記熱可塑性極細繊維不織布
層と熱可塑性長繊維層と天然繊維不織布層との積層物に
対する押し圧が不足して融着が生じなく，一方，線圧が
１０ｋｇ／ｃｍを超えると，点状融着区域に対する押し
圧が高過ぎて融着区域に相当する前記熱可塑性極細繊維
不織布層と熱可塑性長繊維層とが熱分解したり，あるい
は極端な場合には穿孔が生じたりして得られる積層不織
構造体の接着力が低下し，いずれも好ましくない。本発
明の積層不織構造体は，前記熱可塑性極細繊維不織布層
と熱可塑性長繊維不織布層と天然繊維不織布層との積層
物に前述した超音波融着装置を用いて融着処理を施すこ
とにより，点状融着区域において前記不織布層Ａの極細
繊維と前記不織布層Ｂの長繊維とが融解部を形成した状
態で固定され，かつ前記不織布層Ａと前記不織布層Ｃの
少なくとも境界面に位置する天然繊維が前記極細繊維の
融解部に埋設された状態で固定され全体として一体化さ
れたものである。図１は，本発明の積層不織構造体にお
ける前記点状融着区域の断面を示す模式図である。図に
おいて，１は点状融着区域において融解した熱可塑性極
細繊維層，２は点状融着区域において融解した熱可塑性
長繊維，３は天然繊維で，同図から明らかなように点状
融着区域において熱可塑性極細繊維と熱可塑性長繊維と
は融解接着しており，かつ熱可塑性極細繊維不織布層と
天然繊維不織布層の少なくとも境界面に位置する天然繊
維２は，熱可塑性極細繊維が融解した融解部すなわち１
に埋設された状態で固定されており，各不織布層が点状
融着区域においてこのような接着構造を有するため，剥
離強力の高い積層不織構造体となる。

【００２２】本発明の積層不織構造体は，前記重合体か
らなり，単繊維繊度が１．０デニール以上の長繊維から
構成されるスパンボンド不織布層Ｂが積層されているた
め，引張り強力が向上する。そして，本発明の積層不織
構造体では，この不織布層Ｂとして前述した重合体の内
のポリオレフイン系あるいはポリエステル系等の疎水性
熱可塑性重合体長繊維からなるものを採用すると，積層
不織構造体における熱可塑性長繊維不織布層Ｂの側に撥
水性を具備させることができる。

【００２３】本発明の積層不織構造体は，通気度が５０
ｃｃ／ｃｍ² ／秒以下のものであることが，例えば医療
・衛生材用の素材等のバクテリアバリア性が要求される
分野では好ましい。この積層不織構造体は，前述したよ
うに熱可塑性長繊維不織布層Ｂと天然繊維不織布層Ｃの
中間部に単繊維繊度が０．２デニール以下の熱可塑性極
細繊維からなる不織布層Ａが積層されているため不織布
のポアサイズが小さく，したがってバクテリアバリア性
が向上するのである。

【００２４】

【作用】本発明の積層不織構造体は，片面が単繊維繊度
が１．０デニール以上の熱可塑性長繊維からなる不織布
層Ｂから構成されるため引張り強力と耐磨耗性が高く，
他面が天然繊維同士が機械的に交絡してなる不織布層Ｃ
から構成されるため吸水性を有し，また，中間部が単繊
維繊度が０．２デニール以下の熱可塑性極細繊維からな
る不織布層Ａから構成されるため通気度が５０ｃｃ／ｃ
ｍ² ／秒以下と低く，良好なバクテリアバリア性を有す
る。また，前記天然繊維同士が三次元的に交絡してなる
場合，前記極細繊維と相乗して優れた柔軟性が具備され
る。さらに，前記極細繊維と長繊維と天然繊維とが融着
されてなる点状融着区域において，前記不織布層Ａの極
細繊維と前記不織布層Ｂの長繊維とが融解部を形成した
状態で固定され，かつ前記不織布層Ａと前記不織布層Ｃ
の少なくとも境界面に位置する天然繊維が前記極細繊維
の融解部に埋設された状態で固定された接着構造を有す
るため，剥離強力の高い積層不織構造体となる。

【００２５】

【実施例】次に，実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。実施例において，各特性値の測定を
次の方法により実施した。 メルトフローレート値（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ−Ｄ−
１２３８（Ｌ）に記載の方法に準じて測定した。 相対粘度：フエノールと四塩化エタンの等重量混合溶液
を溶媒とし，試料濃度０．５ｇ／１００ｃｃ，温度２０
℃の条件で測定した。 融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳ
Ｃ−２型を用い，試料重量を５ｍｇ，昇温速度を２０℃
／分として測定して得た融解吸熱曲線の最大極値を与え
る温度を融点（℃）とした。 目付け（ｇ／ｍ² ）：標準状態の試料から縦１０ｃｍ×
横１０ｃｍの試料片計１０点を作成し平衡水分に到らし
めた後，各試料片の重量（ｇ）を秤量し，得られた値の
平均値を単位面積（ｍ² ）当たりに換算し目付け（ｇ／
ｍ² ）とした。 引張り強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）及び引張り伸度（％）：
ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定し
た。すなわち，試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試
料片計１０点を作成し，各試料片毎に不織布の経及び緯
方向について，定速伸長型引張り試験機（東洋ボールド
ウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用い
て引張り速度１０ｃｍ／分で伸長し，得られた切断時荷
重値（ｋｇ／５ｃｍ幅）の平均値を引張り強力（ｋｇ／
５ｃｍ幅），切断時伸長率（％）の平均値を引張り伸度
（％）とした。 引裂き強力（ｋｇ）：ＪＩＳ−Ｋ−７３１１に記載のエ
ルメンドルフ型に準じて，不織布の経及び緯方向につい
て測定した。 層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）：試料長が１０ｃｍ，試
料幅が５ｃｍの試料片計１０点を作成し，各試料片毎に
不織布の経方向について，定速伸長型引張り試験機（東
洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１０
０）を用いて引張速度１０ｃｍ／分で天然繊維不織布層
が極細繊維不織布層から積層構造体の端部から計って５
ｃｍの位置まで強制的に剥離させ，得られた荷重値（ｇ
／５ｃｍ幅）の平均値を層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）
とした。なお，層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）は，不織
布層Ａと不織布層Ｂと不織布層Ｃとの３層の場合にＡ〜
Ｂ間を層間剥離強力３ＡＢ，Ａ〜Ｃ間を層間剥離強力３
ＡＣとして，また，不織布層Ａと不織布層Ｂとの２層の
場合にＡ〜Ｂ間を層間剥離強力２ＡＢ，不織布層Ｂと不
織布層Ｃとの２層の場合にＢ〜Ｃ間を層間剥離強力２Ｂ
Ｃとして，各々測定した。 剛軟度（ｇ）：試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試
料片計５点を作成し，各試料片毎に横方向に曲げて円筒
状物とし，各々その端部を接合したものを剛軟度測定試
料とした。次いで，各測定試料毎にその軸方向につい
て，定速伸長型引張り試験機（東洋ボールドウイン社製
テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用いて圧縮速度
５ｃｍ／分で圧縮し，得られた最大荷重値（ｇ）の平均
値を剛軟度（ｇ）とした。 嵩高度（ｇ／ｃｍ³ ）：試料の目付けＷ（ｇ／ｍ² ）と
厚みｔ（ｍｍ）を測定し，下記式（２）により嵩高度
（ｇ／ｃｍ³ ）を求めた。 嵩高度（ｇ／ｃｍ³ ）＝Ｗ／（ｔ×１０００）・・・・・・・・・・・（２） 通気度（ｃｃ／ｃｍ² ／秒）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に
記載のフラジール法に準じて測定した。 耐水圧（ｍｍ水柱）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９２Ｂに記載の
高水圧法に準じて測定した。 吸水性（ｍｍ）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に記載のバイレ
ツク法に準じて測定した。

【００２６】実施例１ まず，融点が１５５℃，メルトフローレート値が６００
ｇ／１０分のポリプロピレンチツプを用い，ポリプロピ
レン極細繊維からなるメルトブローン不織布を作成し
た。すなわち，前記重合体チツプをエクストルーダ型溶
融押出し機を用いて溶融し，これを孔径０．１５ｍｍの
紡糸孔を２００孔有する紡糸口金を通して紡糸温度を２
８０℃かつ吐出量を３０ｇ／分として溶融吐出し，吐出
された溶融重合体流を溶融温度より３０℃高い温度の高
圧空気流を速度１７０ｍ／秒で紡糸線方向に対して２５
度の角度をなす方向に噴出して牽引・細化し，冷却した
後，紡糸口金の下方１０ｃｍの位置に配設されたサクシ
ヨンドラム上に捕集・堆積させ，平均単繊維繊度が０．
１デニールで，目付けが２０ｇ／ｍ² のポリプロピレン
極細繊維メルトブローン不織布Ａを得た。別途，融点が
１５６℃，メルトフローレート値が５６ｇ／１０分のポ
リプロピレンチツプを用い，ポリプロピレン長繊維から
なるスパンボンド不織布を作成した。すなわち，前記重
合体チツプをエクストルーダ型溶融押出し機を用いて溶
融し，これを紡糸口金を通して紡糸温度を２５０℃とし
て溶融紡出・冷却し，エアーサツカを用い引取り速度を
４０００ｍ／分として牽引・細化した後，開繊器を用い
て開繊し，移動する捕集面上に捕集・堆積させてウエブ
とし，得られたウエブに円形換算にて直径０．６ｍｍの
突起状彫刻模様部が圧接面積率１３．２％，配設密度２
０点／ｃｍ² で配設された熱エンボスローラと表面平滑
な金属ローラとを用い，処理温度を１３０℃，かつ線圧
を２５ｋｇ／ｃｍとして加工速度１０ｍ／分で部分熱圧
着処理を施し，単繊維繊度が３．０デニールで，目付け
が２０ｇ／ｍ² のポリプロピレン長繊維スパンボンド不
織布Ｂを得た。

【００２７】また，平均単繊維繊度が１．５デニール
で，かつ平均繊維長が２５ｍｍの木綿晒し綿を用い，木
綿繊維同士が三次元的に交絡してなる不織布を作成し
た。すなわち，前記晒し綿を出発原料とし，ランダムカ
ード機により繊維配列がランダムで目付けが４５ｇ／ｍ
² のランダムカードウエブを作成し，次いで得られたウ
エブを移動速度２０ｍ／分で移動する７０メツシユの金
網上に載置して高圧液体流処理を施した。高圧液体流処
理は，孔径０．１ｍｍの噴射孔が孔間隔０．６ｍｍで一
列に配設された高圧柱状水流処理装置を用い，ウエブの
上方５０ｍｍの位置から２段階に別けて柱状水流を作用
させた。第１段階の処理では圧力を３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇ
とし，第２段階の処理では圧力を７０ｋｇ／ｃｍ² Ｇと
した。なお，第２段階の処理は，ウエブの表裏から各々
２回施した。次いで，得られた処理物からマングルロー
ルを用いて過剰水分を除去した後，処理物に熱風乾燥機
を用い温度１００℃の条件で乾燥処理を施し，木綿繊維
同士が緻密に三次元的交絡をした目付けが４５ｇ／ｍ²
の不織布Ｃを得た。次いで，前記で得られたポリプロピ
レン極細繊維メルトブローン不織布Ａの両面にポリプロ
ピレン長繊維スパンボンド不織布Ｂと木綿繊維不織布Ｃ
とをそれぞれ積層し，周波数が１９．１５ＫＨｚの超音
波発振器と円周上に点状に凸状突起部が面積比（ロール
全表面積に対する全凸状突起部の面積の比）１１％かつ
密度１８点／ｃｍ² で配設されたパターンロールとから
なる超音波融着装置を用い，加工速度を３０ｍ／分，線
圧を２．５ｋｇ／ｃｍとして超音波融着処理を施して３
層構造の積層不織構造体を得た。得られた積層不織構造
体の特性を表１に示す。

【００２８】実施例２ 相対粘度が１．３６のポリエチレンテレフタレートチツ
プを用い，紡糸温度を３５０℃とした以外は実施例１と
同様にして，ポリエチレンテレフタレート極細繊維から
なるメルトブローン不織布Ａを得た。次いで，実施例１
と同様にして，３層構造の積層不織構造体を得た。得ら
れた積層不織構造体の特性を表１に示す。

【００２９】実施例３〜６ 超音波融着装置におけるパターンロールの凸状突起部面
積比を５％（実施例３），１６％（実施例４），２０％
（実施例５）及び３３％（実施例６）とした以外は実施
例１と同様にして，３層構造の積層不織構造体を得た。
得られた積層不織構造体の特性を表２に示す。

【００３０】実施例７〜９ 超音波融着装置におけるパターンロールの凸状突起部配
設密度を９点／ｃｍ²（実施例７），３６点／ｃｍ
² （実施例８）及び７２点／ｃｍ² （実施例９）とした
以外は実施例１と同様にして，３層構造の積層不織構造
体を得た。得られた積層不織構造体の特性を表２に示
す。

【００３１】比較例１ 実施例１で作成したポリプロピレン極細繊維メルトブロ
ーン不織布Ａの片面にポリプロピレン長繊維スパンボン
ド不織布Ｂを積層し，以降は実施例１と同様にして超音
波融着処理を施して２層構造の積層不織構造体を得た。
得られた積層不織構造体の特性を表１に示す。

【００３２】比較例２ 実施例１で作成したポリプロピレン長繊維スパンボンド
不織布Ｂの片面に木綿繊維不織布Ｃを積層し，以降は実
施例１と同様にして超音波融着処理を施して２層構造の
積層不織構造体を得た。得られた積層不織構造体の特性
を表１に示す。

【００３３】比較例３ 超音波融着処理に代わり圧接面積率が１２％の熱エンボ
スローラと表面平滑な金属ローラとを用い，処理温度を
１４０℃，かつ線圧を１００ｋｇ／ｃｍとして加工速度
１０ｍ／分で部分熱圧着処理を施した以外は実施例１と
同様にして，３層構造の積層不織構造体を得た。得られ
た積層不織構造体の特性を表１に示す。

【００３４】比較例４ 実施例１で作成したポリプロピレン極細繊維メルトブロ
ーン不織布Ａの両面にポリプロピレン長繊維スパンボン
ド不織布Ｂを積層し，以降は比較例３と同様にして部分
熱圧着処理を施して３層構造の積層不織構造体を得た。
得られた積層不織構造体の特性を表１に示す。

【００３５】

【表１】

【００３６】

【表２】

【００３７】実施例１，２，４，５，８及び９で得られ
た積層不織構造体は，表１及び２から明らかなように引
張り強力と剥離強力が高く，柔軟性が優れ，良好なバク
テリアバリア性と吸水性を有し，しかも耐水圧と耐磨耗
性も高いものであった。実施例２で得られた積層不織構
造体は，実施例１のポリプロピレン極細繊維メルトブロ
ーン不織布に代わりポリエチレンテレフタレート極細繊
維メルトブローン不織布を用いたものであり，実施例１
に比べて遜色のないものであった。実施例３で得られた
積層不織構造体は，超音波融着装置におけるパターンロ
ールの凸状突起部面積比が５％で，不織構造体全表面積
に対する全点状融着区域の面積の比が低目であるため，
剥離強力が実施例１に比べると若干低いものであり，実
施例６で得られた積層不織構造体は，同面積比が３３％
で，不織構造体全表面積に対する全点状融着区域の面積
の比が高目であるため，剥離強力は優れるものの柔軟性
が実施例１に比べるとやや劣るものであった。また，実
施例７で得られた積層不織構造体は，凸状突起部配設密
度が９点／ｃｍ² で，不織構造体における点状融着区域
の密度が低目であるため，剥離強力に斑を有するもので
あった。これに対し，比較例１と４で得られた積層不織
構造体は，天然繊維を含有していないため，表１から明
らかなように吸水性の低いものであった。比較例２で得
られた積層不織構造体は，単繊維繊度の高いポリプロピ
レン繊維スパンボンド不織布が積層されているとはいえ
極細繊維メルトブローン不織布が積層されていないた
め，通気度が高く，耐水圧が低く，バクテリアバリア性
を有しないものであった。比較例３で得られた積層不織
構造体は，熱エンボスローラを用いた部分熱圧着処理が
施されたものであるため，剥離強力が極めて低いもので
あった。

【００３８】

【発明の効果】本発明の積層不織構造体は，前記特定の
熱可塑性極細繊維不織布層Ａの片面に前記特定の熱可塑
性長繊維不織布層Ｂが積層され，前記不織布層Ａの他面
に天然繊維同士が機械的に交絡してなる不織布層Ｃが積
層され，かつ前記極細繊維と長繊維と，前記極細繊維と
天然繊維とが融着されてなる点状融着区域を有し，前記
点状融着区域において前記不織布層Ａの極細繊維と前記
不織布層Ｂの長繊維とが融解部を形成した状態で固定さ
れ，かつ前記不織布層Ａと前記不織布層Ｃの少なくとも
境界面に位置する天然繊維が前記極細繊維の融解部に埋
設された状態で固定されることにより全体として一体化
されてなるものであって，引張り強力と剥離強力が高
く，柔軟性が優れ，良好なバクテリアバリア性と吸水性
を有し，しかも耐水圧と耐磨耗性も高く，医療・衛生材
用，衣料用あるいは生活関連材用の素材として好適であ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の積層不織構造体における点状融着区域
の断面を示す模式図である。

【符号の説明】

１：融解した熱可塑性極細繊維層 ２：融解した熱可塑性長繊維層 ３：天然繊維

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成６年６月１７日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２０

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２０】次に，本発明の積層不織構造体に関して説
明する。本発明の積層不織構造体は，前記熱可塑性極細
繊維不織布層Ａの片面に前記熱可塑性長繊維不織布層Ｂ
が積層され，前記不織布層Ａの他面に天然繊維不織布層
Ｃが積層され，かつ前記極細繊維と長繊維と，前記極細
繊維と天然繊維とが融着されてなる点状融着区域を有
し，前記点状融着区域において前記不織布層Ａの極細繊
維と前記不織布層Ｂの長繊維とが融解部を形成した状態
で固定され，かつ前記不織布層Ａと前記不織布層Ｃの少
なくとも境界面に位置する天然繊維が前記極細繊維の融
解部に埋設された状態で固定されることにより全体とし
て一体化されてなるものである。この点状融着区域と
は，周波数が約２０ＫＨｚ程度の通常ホーンと呼称され
る超音波発振器と，円周上に点状又は帯状に凸状突起部
を具備するパターンロールとからなる超音波融着装置を
用いて形成され，前記凸状突起部に該当する部分に当接
する繊維同士を融着させたものである。さらに詳しく
は，この点状融着区域は，不織構造体全表面積に対して
特定の領域と特定の配置とを有し，個々の点状融着区域
は必ずしも円形の形状である必要はないが，不織構造体
全表面積に対する全点状融着区域の面積の比が２〜４０
％，好ましくは４〜２５％及び同区域密度が７〜８０点
／ｃｍ² ，好ましくは８〜５０点／ｃｍ² であるものが
よい。不織構造体全表面積に対する全点状融着区域の面
積の比が２％未満であると，前記熱可塑性極細繊維不織
布層と熱可塑性長繊維層と天然繊維不織布層との積層後
に超音波融着装置を用いて点状融着区域を形成すること
により一体化して得られる積層不織構造体においてその
剥離強力が十分に向上せず，一方，前記面積の比が４０
％を超えると，得られる積層不織構造体の柔軟性と嵩高
性が低下し，いずれも好ましくない。また，同区域密度
が７点／ｃｍ² 未満であると，得られる積層不織構造体
の接着力すなわち剥離強力に斑が生じるのみならずバク
テリアバリア性が低下し，一方，同区域密度が８０点／
ｃｍ² を超えると，得られる積層不織構造体の柔軟性と
嵩高性が低下し，いずれも好ましくない。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２１

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２１】本発明において用い得る超音波融着装置と
は，公知の装置すなわち周波数が約２０ＫＨｚ程度の通
常ホーンと呼称される超音波発振器と，円周上に点状又
は帯状に凸状突起部を具備するパターンロールとからな
る装置である。前記超音波発振器の下部に前記パターン
ロールが配設され，被処理物は超音波発振器とパターン
ロールとの間に通される。このパターンロールに配設さ
れる凸状突起部は１列あるいは複数列であってもよく，
また，その配設が複数列の場合には，並列あるいは千鳥
型のいずれの配列でもよい。融着処理に際しては，ホー
ンに空気圧を印加して加圧する。ホーンとパターンロー
ル間の線圧は，通常１〜１０ｋｇ／ｃｍとし，線圧が１
ｋｇ／ｃｍ未満であると，前記熱可塑性極細繊維不織布
層と熱可塑性長繊維層と天然繊維不織布層との積層物に
対する押し圧が不足して融着が生じなく，一方，線圧が
１０ｋｇ／ｃｍを超えると，点状融着区域に対する押し
圧が高過ぎて融着区域に相当する前記熱可塑性極細繊維
不織布層と熱可塑性長繊維層とが熱分解したり，あるい
は極端な場合には穿孔が生じたりして得られる積層不織
構造体の接着力が低下し，いずれも好ましくない。本発
明の積層不織構造体は，前記熱可塑性極細繊維不織布層
と熱可塑性長繊維不織布層と天然繊維不織布層との積層
物に前述した超音波融着装置を用いて融着処理を施すこ
とにより，点状融着区域において前記不織布層Ａの極細
繊維と前記不織布層Ｂの長繊維とが融解部を形成した状
態で固定され，かつ前記不織布層Ａと前記不織布層Ｃの
少なくとも境界面に位置する天然繊維が前記極細繊維の
融解部に埋設された状態で固定され全体として一体化さ
れたものである。図１は，本発明の積層不織構造体にお
ける前記点状融着区域の断面を示す模式図である。図に
おいて，１は点状融着区域において融解した熱可塑性極
細繊維層，２は点状融着区域において融解した熱可塑性
長繊維，３は天然繊維で，同図から明らかなように点状
融着区域において熱可塑性極細繊維と熱可塑性長繊維と
は融解接着しており，かつ熱可塑性極細繊維不織布層と
天然繊維不織布層の少なくとも境界面に位置する天然繊
維２は，熱可塑性極細繊維が融解した融解部すなわち１
に埋設された状態で固定されており，各不織布層が点状
融着区域においてこのような接着構造を有するため，剥
離強力の高い積層不織構造体となる。

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２５

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２５】

【実施例】次に，実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。実施例において，各特性値の測定を
次の方法により実施した。 メルトフローレート値（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ−Ｄ−
１２３８（Ｌ）に記載の方法に準じて測定した。 相対粘度：フエノールと四塩化エタンの等重量混合溶液
を溶媒とし，試料濃度０．５ｇ／１００ｃｃ，温度２０
℃の条件で測定した。 融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳ
Ｃ−２型を用い，試料重量を５ｍｇ，昇温速度を２０℃
／分として測定して得た融解吸熱曲線の最大極値を与え
る温度を融点（℃）とした。 目付け（ｇ／ｍ² ）：標準状態の試料から縦１０ｃｍ×
横１０ｃｍの試料片計１０点を作成し平衡水分に到らし
めた後，各試料片の重量（ｇ）を秤量し，得られた値の
平均値を単位面積（ｍ² ）当たりに換算し目付け（ｇ／
ｍ² ）とした。 引張り強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）及び引張り伸度（％）：
ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定し
た。すなわち，試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試
料片計１０点を作成し，各試料片毎に不織布の経及び緯
方向について，定速伸長型引張り試験機（東洋ボールド
ウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用い
て引張り速度１０ｃｍ／分で伸長し，得られた切断時荷
重値（ｋｇ／５ｃｍ幅）の平均値を引張り強力（ｋｇ／
５ｃｍ幅），切断時伸長率（％）の平均値を引張り伸度
（％）とした。 引裂き強力（ｋｇ）：ＪＩＳ−Ｋ−７３１１に記載のエ
ルメンドルフ型に準じて，不織布の経及び緯方向につい
て測定した。 層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）：試料長が１０ｃｍ，試
料幅が５ｃｍの試料片計１０点を作成し，各試料片毎に
不織布の経方向について，定速伸長型引張り試験機（東
洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１０
０）を用いて引張速度１０ｃｍ／分で天然繊維不織布層
が極細繊維不織布層から積層構造体の端部から計って５
ｃｍの位置まで強制的に剥離させ，得られた荷重値（ｇ
／５ｃｍ幅）の平均値を層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）
とした。なお，層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）は，不織
布層Ａと不織布層Ｂと不織布層Ｃとの３層の場合にＡ〜
Ｂ間を層間剥離強力３ＡＢ，Ａ〜Ｃ間を層間剥離強力３
ＡＣとして，また，不織布層Ａと不織布層Ｂとの２層の
場合にＡ〜Ｂ間を層間剥離強力２ＡＢ，不織布層Ｂと不
織布層Ｃとの２層の場合にＢ〜Ｃ間を層間剥離強力２Ｂ
Ｃとして，各々測定した。 剛軟度（ｇ）：試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍの試
料片計５点を作成し，各試料片毎に横方向に曲げて円筒
状物とし，各々その端部を接合したものを剛軟度測定試
料とした。次いで，各測定試料毎にその軸方向につい
て，定速伸長型引張り試験機（東洋ボールドウイン社製
テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用いて圧縮速度
５ｃｍ／分で圧縮し，得られた最大荷重値（ｇ）の平均
値を剛軟度（ｇ）とした。 嵩高度（ｇ／ｃｍ³ ）：試料の目付けＷ（ｇ／ｍ² ）と
厚みｔ（ｍｍ）を測定し，下記式（２）により嵩高度
（ｇ／ｃｍ³ ）を求めた。 嵩高度（ｇ／ｃｍ³ ）＝Ｗ／（ｔ×１０００）・・・・・・・・・・・（２） 通気度（ｃｃ／ｃｍ² ／秒）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に
記載のフラジール法に準じて測定した。 耐水圧（ｍｍ水柱）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９２Ａに記載の
低水圧法に準じて測定した。 吸水性（ｍｍ）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に記載のバイレ
ツク法に準じて測定した。

【手続補正４】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２７

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２７】また，平均単繊維繊度が１．５デニール
で，かつ平均繊維長が２５ｍｍの木綿晒し綿を用い，木
綿繊維同士が三次元的に交絡してなる不織布を作成し
た。すなわち，前記晒し綿を出発原料とし，ランダムカ
ード機により繊維配列がランダムで目付けが４５ｇ／ｍ
² のランダムカードウエブを作成し，次いで得られたウ
エブを移動速度２０ｍ／分で移動する７０メツシユの金
網上に載置して高圧液体流処理を施した。高圧液体流処
理は，孔径０．１ｍｍの噴射孔が孔間隔０．６ｍｍで一
列に配設された高圧柱状水流処理装置を用い，ウエブの
上方５０ｍｍの位置から２段階に別けて柱状水流を作用
させた。第１段階の処理では圧力を３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇ
とし，第２段階の処理では圧力を７０ｋｇ／ｃｍ² Ｇと
した。なお，第２段階の処理は，ウエブの表裏から各々
２回施した。次いで，得られた処理物からマングルロー
ルを用いて過剰水分を除去した後，処理物に熱風乾燥機
を用い温度１００℃の条件で乾燥処理を施し，木綿繊維
同士が緻密に三次元的交絡をした目付けが４５ｇ／ｍ²
の不織布Ｃを得た。次いで，前記で得られたポリプロピ
レン極細繊維メルトブローン不織布Ａの両面にポリプロ
ピレン長繊維スパンボンド不織布Ｂと木綿繊維不織布Ｃ
とをそれぞれ積層し，周波数が１９．５ＫＨｚの超音波
発振器と円周上に点状に凸状突起部が面積比（ロール全
表面積に対する全凸状突起部の面積の比）１１％かつ密
度１８点／ｃｍ² で配設されたパターンロールとからな
る超音波融着装置を用い，加工速度を３０ｍ／分，線圧
を２．５ｋｇ／ｃｍとして超音波融着処理を施して３層
構造の積層不織構造体を得た。得られた積層不織構造体
の特性を表１に示す。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 単繊維繊度が０．２デニール以下の熱可
   塑性極細繊維からなる不織布層Ａの片面に単繊維繊度が
   １．０デニール以上の熱可塑性長繊維からなる不織布層
   Ｂが積層され，前記不織布層Ａの他面に天然繊維同士が
   機械的に交絡してなる不織布層Ｃが積層され，かつ前記
   極細繊維と長繊維と，前記極細繊維と天然繊維とが融着
   されてなる点状融着区域を有する積層不織構造体であっ
   て，前記点状融着区域において前記不織布層Ａの極細繊
   維と前記不織布層Ｂの長繊維とが融解部を形成した状態
   で固定され，かつ前記不織布層Ａと前記不織布層Ｃの少
   なくとも境界面に位置する天然繊維が前記極細繊維の融
   解部に埋設された状態で固定されることにより全体とし
   て一体化されてなることを特徴とする積層不織構造体。
2. 【請求項２】 不織構造体全表面積に対する全点状融着
   区域の面積の比が２〜４０％及び点状融着区域密度が７
   〜８０点／ｃｍ² であることを特徴とする請求項１記載
   の積層不織構造体。
3. 【請求項３】 通気度が５０ｃｃ／ｃｍ² ／秒以下であ
   ることを特徴とする請求項１又は２記載の積層不織構造
   体。