JPH0768408A - スローアウエイチップ - Google Patents
スローアウエイチップInfo
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- JPH0768408A JPH0768408A JP22023893A JP22023893A JPH0768408A JP H0768408 A JPH0768408 A JP H0768408A JP 22023893 A JP22023893 A JP 22023893A JP 22023893 A JP22023893 A JP 22023893A JP H0768408 A JPH0768408 A JP H0768408A
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- Japan
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- tip
- cutting edge
- sides
- angle
- chip
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 刃先を強化し、刃先が鋭磨するのを防止でき
長寿命にすることができると共に、刃先周縁の３ヶ所で
繰り返し使用することができること。 【構成】 円柱形のドリルヘッドの前端面に１枚あるい
は複数枚固定されて金属に深穴を穿つべきスローアウエ
イチップであって、３回対称性を持つ６角形状であり、
６辺のうち等しい長さの３辺について刃先線に沿って
０．２mm〜１mmの幅の傾斜面又は円弧面であるマージン
ｍを設けてなる。
長寿命にすることができると共に、刃先周縁の３ヶ所で
繰り返し使用することができること。 【構成】 円柱形のドリルヘッドの前端面に１枚あるい
は複数枚固定されて金属に深穴を穿つべきスローアウエ
イチップであって、３回対称性を持つ６角形状であり、
６辺のうち等しい長さの３辺について刃先線に沿って
０．２mm〜１mmの幅の傾斜面又は円弧面であるマージン
ｍを設けてなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、金属などからなる被
削材に深い穴を穿孔するための切削刃、特にドリルヘッ
ドに交換可能にとりつけられるスローアウエイチップに
関する。
削材に深い穴を穿孔するための切削刃、特にドリルヘッ
ドに交換可能にとりつけられるスローアウエイチップに
関する。
【０００２】
【従来の技術】スローアウエイチップを用いた深穴切削
ドリルは、、例えば図９に示す実開昭５８−１６４６１
５号に開示される。内部に屑排出用の径路を有するドリ
ルヘッドの先端に２つのスローアウエイチップが着脱自
在に取り付けられている。ドリルヘッドの端面はこの例
では平坦になっている。端面の一部にひょうたん形の穴
がある。他の一部にも穴がある。穴の側壁にスローアウ
エイチップがとりつけられる。より正確にいうと穴の側
壁に取付座があり、取付座にスローアウエイチップがね
じどめされる。円柱状ドリル本体の外側面には軸方向に
ガイドパットがある。これは中心角が９０°をなすよう
２つ設けられている。これは既に穿孔した穴の中でドリ
ルヘッドの位置を正しく保持することができる。図９に
スローアウエイチップの形状を示す。
ドリルは、、例えば図９に示す実開昭５８−１６４６１
５号に開示される。内部に屑排出用の径路を有するドリ
ルヘッドの先端に２つのスローアウエイチップが着脱自
在に取り付けられている。ドリルヘッドの端面はこの例
では平坦になっている。端面の一部にひょうたん形の穴
がある。他の一部にも穴がある。穴の側壁にスローアウ
エイチップがとりつけられる。より正確にいうと穴の側
壁に取付座があり、取付座にスローアウエイチップがね
じどめされる。円柱状ドリル本体の外側面には軸方向に
ガイドパットがある。これは中心角が９０°をなすよう
２つ設けられている。これは既に穿孔した穴の中でドリ
ルヘッドの位置を正しく保持することができる。図９に
スローアウエイチップの形状を示す。
【０００３】ここで使用されているスローアウエイチッ
プは略正三角形状で、三角形の一辺の長さは例えば１５
mmである。三角形といっても辺の中点で少し山形に隆起
しているので、厳密には六角形である。隆起部は左右対
称であり、６辺の長さは等しい。隆起部の角度は１６５
°〜１７０°程度である。三角形の頂点の内角は７０°
〜７５°の程度である。前記実開昭５８−１６４１５号
は三角形の一辺が端面に平行になるように、２枚のスロ
ーアウエイチップを取りつけている。一枚はドリルヘッ
ドの外周に、一枚は中央部にとりつけてある。
プは略正三角形状で、三角形の一辺の長さは例えば１５
mmである。三角形といっても辺の中点で少し山形に隆起
しているので、厳密には六角形である。隆起部は左右対
称であり、６辺の長さは等しい。隆起部の角度は１６５
°〜１７０°程度である。三角形の頂点の内角は７０°
〜７５°の程度である。前記実開昭５８−１６４１５号
は三角形の一辺が端面に平行になるように、２枚のスロ
ーアウエイチップを取りつけている。一枚はドリルヘッ
ドの外周に、一枚は中央部にとりつけてある。
【０００４】スローアウエイチップが中心軸のまわりに
回転するので、金属面を削ってゆくことができる。刃物
の中心側の傾角を内切刃角という。刃物の外側向きの傾
角を外切刃角という。正三角形状のチップを端面にとり
つけた場合、辺が、金属面に対して平行であると、内切
刃角βも、外切刃角αもθになってしまう。これでは金
属を切ることができない。前記の例では、三角形の辺を
山形にして１６５°〜１７０°の鈍角にしているので、
α＋β＝１５°〜１０°に設定できる。ここでは内切刃
角と外切刃角を等しくするのでα＝β＝７．５°〜５°
の程度である。
回転するので、金属面を削ってゆくことができる。刃物
の中心側の傾角を内切刃角という。刃物の外側向きの傾
角を外切刃角という。正三角形状のチップを端面にとり
つけた場合、辺が、金属面に対して平行であると、内切
刃角βも、外切刃角αもθになってしまう。これでは金
属を切ることができない。前記の例では、三角形の辺を
山形にして１６５°〜１７０°の鈍角にしているので、
α＋β＝１５°〜１０°に設定できる。ここでは内切刃
角と外切刃角を等しくするのでα＝β＝７．５°〜５°
の程度である。
【０００５】特公昭６１−４０４８６号も、図９に示す
ように三角形状で、わずかに山形になった辺をもつスロ
ーアウエイチップを提案している。このスローアウエイ
チップは厚み方向に段差を形成し、切削屑をより細く分
断することができるようにしている。α＝β＝７．５°
〜５°という条件はここでも成り立っている。
ように三角形状で、わずかに山形になった辺をもつスロ
ーアウエイチップを提案している。このスローアウエイ
チップは厚み方向に段差を形成し、切削屑をより細く分
断することができるようにしている。α＝β＝７．５°
〜５°という条件はここでも成り立っている。
【０００６】特開昭５９−１９６１０７号も、図９に示
すように正三角形状のスローアウエイチップで厚み方向
に段差を設け、切削屑をより細く切るように工夫されて
いる。ここでも２枚のスローアウエイチップが外周と中
心に取付けられる。やはり内切刃角と外切刃角は等しく
なっておりα＝β＝７．５°〜５°である。
すように正三角形状のスローアウエイチップで厚み方向
に段差を設け、切削屑をより細く切るように工夫されて
いる。ここでも２枚のスローアウエイチップが外周と中
心に取付けられる。やはり内切刃角と外切刃角は等しく
なっておりα＝β＝７．５°〜５°である。
【０００７】このようなスローアウエイチップの取付構
造では、α＝βとなるので、外側のスローアウエイチッ
プの金属被切削面との接触が点接触になってしまう。こ
れでは金属の内周面を削る際に摩耗が著しくなる。そこ
で刃面が軸方向に平行になるようにするということが考
えられる。
造では、α＝βとなるので、外側のスローアウエイチッ
プの金属被切削面との接触が点接触になってしまう。こ
れでは金属の内周面を削る際に摩耗が著しくなる。そこ
で刃面が軸方向に平行になるようにするということが考
えられる。
【０００８】実開平２−５３３１６号はそのような要求
に応えるものである。正方形の上の一辺を非対称山形に
切っている。五角形のチップである。上辺の３つの内角
はそれぞれ１１０°、１４０°、１１０°である。図１
０、図１１に実開平２−５３３１６号のチップの図を示
す。山の頂辺ＷＶＶは、長さの比ＷＶ：ＶＵ＝８：３と
なるように非対称に形成されている。この例ではＷＶに
段部を設けている。五角形チップの特徴はここにある
が、もうひとつ重要な点は側辺ＷＸが軸と平行に取付け
られるので、ＷＸも金属穴内部に接触しこれを研削する
ということである。ＷＸがドリルヘッドの外周に軸平行
にとりつけられる。これは外周から突き出す部分が一点
である図９のものとは違う。金属内面と接する面積が大
きくなるのでより安定な切削をすることができる。
に応えるものである。正方形の上の一辺を非対称山形に
切っている。五角形のチップである。上辺の３つの内角
はそれぞれ１１０°、１４０°、１１０°である。図１
０、図１１に実開平２−５３３１６号のチップの図を示
す。山の頂辺ＷＶＶは、長さの比ＷＶ：ＶＵ＝８：３と
なるように非対称に形成されている。この例ではＷＶに
段部を設けている。五角形チップの特徴はここにある
が、もうひとつ重要な点は側辺ＷＸが軸と平行に取付け
られるので、ＷＸも金属穴内部に接触しこれを研削する
ということである。ＷＸがドリルヘッドの外周に軸平行
にとりつけられる。これは外周から突き出す部分が一点
である図９のものとは違う。金属内面と接する面積が大
きくなるのでより安定な切削をすることができる。
【０００９】ＷＶが外切刃となりＶＵが内切刃となる。
∠ＷＶＺ＝αが外切刃角、∠ＵＶＺ′＝βが内切刃角で
ある。
∠ＷＶＺ＝αが外切刃角、∠ＵＶＺ′＝βが内切刃角で
ある。
【００１０】このチップは側辺ＷＸが軸方向に向くよう
にとりつけられるので、ＷＸに直角な直線ＺＺ′がドリ
ル端面に平行になる。ＷＸに対して、辺ＷＶ、ＶＵは自
由に設定することができる。だから内切刃角を自由に選
ぶことができる。
にとりつけられるので、ＷＸに直角な直線ＺＺ′がドリ
ル端面に平行になる。ＷＸに対して、辺ＷＶ、ＶＵは自
由に設定することができる。だから内切刃角を自由に選
ぶことができる。
【００１１】しかし、このチップは三角形のチップと異
なり、回転対称性がないので、一度しか使えない。上頂
辺ＷＶＵで金属面を切り進んでゆくが、これが摩耗する
と捨ててしまうことになる。
なり、回転対称性がないので、一度しか使えない。上頂
辺ＷＶＵで金属面を切り進んでゆくが、これが摩耗する
と捨ててしまうことになる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】従来のスローアウエイ
チップは切断刃面が鋭利であって、磨耗が著しいという
難点があった。より磨耗しにくい長寿命のチップが望ま
しい。また深穴を穿った時に、内側面に接する部分（図
１０のＷＸ辺のように）があることが望ましい。さらに
また回転対称であって、刃面を変えて何度も使用できる
方が良い。寿命を２倍あるいは３倍に延ばすことができ
るからである。
チップは切断刃面が鋭利であって、磨耗が著しいという
難点があった。より磨耗しにくい長寿命のチップが望ま
しい。また深穴を穿った時に、内側面に接する部分（図
１０のＷＸ辺のように）があることが望ましい。さらに
また回転対称であって、刃面を変えて何度も使用できる
方が良い。寿命を２倍あるいは３倍に延ばすことができ
るからである。
【００１３】もうひとつの問題は内切刃角βの問題であ
る。スローアウエイチップは外側と中心に設けることが
多い。中心部に設けたものは、ドリルの回転中心上に刃
物の一部が存在する。この部分は回転しないので金属を
切らない。しかし他の部分では金属は切断されてゆくか
ら、軸心上の刃面が金属の残留凸部を押しつぶされてゆ
くことになる。これを干渉という。つまり中心軸線上に
ある刃物において、内切刃の逃げ面のうち中心軸上にお
いて金属の残留凸部を押しつぶす部分を干渉領域と呼
ぶ。
る。スローアウエイチップは外側と中心に設けることが
多い。中心部に設けたものは、ドリルの回転中心上に刃
物の一部が存在する。この部分は回転しないので金属を
切らない。しかし他の部分では金属は切断されてゆくか
ら、軸心上の刃面が金属の残留凸部を押しつぶされてゆ
くことになる。これを干渉という。つまり中心軸線上に
ある刃物において、内切刃の逃げ面のうち中心軸上にお
いて金属の残留凸部を押しつぶす部分を干渉領域と呼
ぶ。
【００１４】一回転によるドリルの進みをｓとする。刃
物の中心と回転中心の偏心をεとする。一回転の進みｓ
が大きいと、押しつぶしで進んでゆく部分が増えるので
干渉領域が広くなる。偏心εが大きいと押しつぶしが少
なくなるので干渉領域が狭くなる。内切刃角をβとする
と、干渉領域が発生しないための条件は、 ε／ｓ≧１／２π tanＰ （１） によって与えられる。これはβによりε／ｓの範囲を決
定する式である。ε／ｓはもちろん広い方がよいのであ
る。内切刃角βが小さければ小さいほど、干渉のないε
／ｓの範囲は狭くなる。内切刃角βが大きいほど干渉の
ない範囲が広くなる。そうすると内切刃角βは大きいほ
どよいのか？というとそうではない。βがあまりに大き
いと切り残しの部分が大量に発生するそこでβの値は１
５°〜３０°程度とするのが望ましい。特に３０°が最
適である。図９の場合内切刃角βは５°〜７．５°であ
った。図１０の場合内切刃角βは２０°であった。
物の中心と回転中心の偏心をεとする。一回転の進みｓ
が大きいと、押しつぶしで進んでゆく部分が増えるので
干渉領域が広くなる。偏心εが大きいと押しつぶしが少
なくなるので干渉領域が狭くなる。内切刃角をβとする
と、干渉領域が発生しないための条件は、 ε／ｓ≧１／２π tanＰ （１） によって与えられる。これはβによりε／ｓの範囲を決
定する式である。ε／ｓはもちろん広い方がよいのであ
る。内切刃角βが小さければ小さいほど、干渉のないε
／ｓの範囲は狭くなる。内切刃角βが大きいほど干渉の
ない範囲が広くなる。そうすると内切刃角βは大きいほ
どよいのか？というとそうではない。βがあまりに大き
いと切り残しの部分が大量に発生するそこでβの値は１
５°〜３０°程度とするのが望ましい。特に３０°が最
適である。図９の場合内切刃角βは５°〜７．５°であ
った。図１０の場合内切刃角βは２０°であった。
【００１５】本発明の課題は、結局次のようにまとめら
れる。 刃面自体が長寿命であること。 対称面が複数個であって、面を替えることによりく
りかえし使えること。 中心刃の内切刃角が大きいこと。１５°〜３０°程
度になること。 軸方向に平行な切断面が存在すること。
れる。 刃面自体が長寿命であること。 対称面が複数個であって、面を替えることによりく
りかえし使えること。 中心刃の内切刃角が大きいこと。１５°〜３０°程
度になること。 軸方向に平行な切断面が存在すること。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明のスローアウエイ
チップは請求項１によれば、３回対称性を持つ６角形状
であり、６辺のうち等しい長さの３辺について前面にそ
ってマージンを設ける。マージンは幅０．２mm〜１mm程
度の傾斜面又は円弧面である。
チップは請求項１によれば、３回対称性を持つ６角形状
であり、６辺のうち等しい長さの３辺について前面にそ
ってマージンを設ける。マージンは幅０．２mm〜１mm程
度の傾斜面又は円弧面である。
【００１７】また請求項２の発明によれば、前記傾斜面
乃至円弧面は、軸方向線に対して１°〜６°程度傾斜し
てなるものである。
乃至円弧面は、軸方向線に対して１°〜６°程度傾斜し
てなるものである。
【００１８】
【作用】図１は本発明のスローアウエイチップの平面図
である。チップの頂点にＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆの符号
を与える。Ｏを中心として３回対称性を持つ。それゆえ
ＡＢ、ＣＤ、ＥＦの延長線はＰ、Ｑ、Ｒで交わり、三角
形ＰＱＲは正三角形である。
である。チップの頂点にＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆの符号
を与える。Ｏを中心として３回対称性を持つ。それゆえ
ＡＢ、ＣＤ、ＥＦの延長線はＰ、Ｑ、Ｒで交わり、三角
形ＰＱＲは正三角形である。
【００１９】同様にＢＣ、ＤＥ、ＡＦの延長線も正三角
形を形成する。ここでは長辺がＡＢ、ＣＤ、ＥＦになっ
ている。この長さをｎとする。短辺がＢＣ、ＤＥ、ＦＡ
である。この長さをｍとする。中心Ｏから長辺ＡＢに下
した垂線の長さをｈとする。中心Ｏから短辺ＢＣに下し
た垂線をｋとする。内角は２種類ある。∠ＢＡＦ＝Ψ、
∠ＣＢＡ＝Θとする。Ψは１２０°以上であり、Θは１
２０°以下である。
形を形成する。ここでは長辺がＡＢ、ＣＤ、ＥＦになっ
ている。この長さをｎとする。短辺がＢＣ、ＤＥ、ＦＡ
である。この長さをｍとする。中心Ｏから長辺ＡＢに下
した垂線の長さをｈとする。中心Ｏから短辺ＢＣに下し
た垂線をｋとする。内角は２種類ある。∠ＢＡＦ＝Ψ、
∠ＣＢＡ＝Θとする。Ψは１２０°以上であり、Θは１
２０°以下である。
【００２０】３回対称性があるので、短辺ＢＣ、ＤＥ、
ＦＡを１２０°回転すると相互に重なり合う。同様に長
辺ＡＢ、ＣＤ、ＥＦを、点Ｏを中心にして１２０°回転
すると相互に重なり合う。短辺ＢＣ、ＤＥ、ＦＡにマー
ジンｍを設ける。マージンについては後に説明する。
ＦＡを１２０°回転すると相互に重なり合う。同様に長
辺ＡＢ、ＣＤ、ＥＦを、点Ｏを中心にして１２０°回転
すると相互に重なり合う。短辺ＢＣ、ＤＥ、ＦＡにマー
ジンｍを設ける。マージンについては後に説明する。
【００２１】まず内切刃角βについて述べる。このスロ
ーアウエイチップには３回対称性があるので、極めて優
れた特長がある。短辺のいずれかを軸方向に設置したと
する。たとえば短辺ＢＣをドリルヘッドの軸方向平行に
なるようにしたとしよう。すると短辺ＢＣに直交する面
がドリルヘッドの頂面となる。これが被切削金属の面に
平行である。この面に対して辺ＡＦはかならず３０°に
なる。つまり内切刃角β＝３０°となる。これは長辺、
短辺の長さｍ、ｎ、内角Θ、Ψには全くよらない一般原
理である。証明も簡単にできる。
ーアウエイチップには３回対称性があるので、極めて優
れた特長がある。短辺のいずれかを軸方向に設置したと
する。たとえば短辺ＢＣをドリルヘッドの軸方向平行に
なるようにしたとしよう。すると短辺ＢＣに直交する面
がドリルヘッドの頂面となる。これが被切削金属の面に
平行である。この面に対して辺ＡＦはかならず３０°に
なる。つまり内切刃角β＝３０°となる。これは長辺、
短辺の長さｍ、ｎ、内角Θ、Ψには全くよらない一般原
理である。証明も簡単にできる。
【００２２】ＡＦはＢＣを１２０°回転したものであ
る。ドリルヘッド頂面は同じ直線ＢＣを、Ｏを中心とし
て９０°回転したものである。したがってＡＦは頂面に
対して３０°をなす。だから、内切刃角は必ず３０°に
なる。さきほど内切刃角は従来のもので５°〜７．５
°、１０°であるということを比べた。これらは狭すぎ
て干渉をおこす可能性があるということも説明した。ｓ
／ε＜２π tanβでなければならないが、内切刃角βが
小さいと、ｓ／εの範囲が狭くなるからである。それで
１５°〜３０°がよいのである。本発明の場合、短辺の
ひとつを軸方向に揃えさえすれば、他の短辺の傾角を常
に３０°にすることができるのである。３０°は内切刃
角として最適の値である。
る。ドリルヘッド頂面は同じ直線ＢＣを、Ｏを中心とし
て９０°回転したものである。したがってＡＦは頂面に
対して３０°をなす。だから、内切刃角は必ず３０°に
なる。さきほど内切刃角は従来のもので５°〜７．５
°、１０°であるということを比べた。これらは狭すぎ
て干渉をおこす可能性があるということも説明した。ｓ
／ε＜２π tanβでなければならないが、内切刃角βが
小さいと、ｓ／εの範囲が狭くなるからである。それで
１５°〜３０°がよいのである。本発明の場合、短辺の
ひとつを軸方向に揃えさえすれば、他の短辺の傾角を常
に３０°にすることができるのである。３０°は内切刃
角として最適の値である。
【００２３】もちろん短辺のひとつを軸方向に揃えず、
これがｘだけ傾くようにすれば、内切刃角β＝３０−ｘ
にすることができる。傾き角ｘを０〜１５°に変えるこ
とにより、β＝３０°〜１５°にすることもできる。
これがｘだけ傾くようにすれば、内切刃角β＝３０−ｘ
にすることができる。傾き角ｘを０〜１５°に変えるこ
とにより、β＝３０°〜１５°にすることもできる。
【００２４】さてチップが６角形であるが、３回対称性
があるので、パラメータの自由度は３つである。このう
ちひとつは寸法に関するものである。角度や寸法比に関
する自由なパラメータは２つしかない。
があるので、パラメータの自由度は３つである。このう
ちひとつは寸法に関するものである。角度や寸法比に関
する自由なパラメータは２つしかない。
【００２５】ｍ、ｎ、ｈ、ｋ、Θ、Ψの間の関係を整理
しておく。６角形の内角の和は７２０°であり、ΘとΨ
は六角チップに３つずつ含まれている内角であるので、 Θ＋Ψ＝２４０° （２） である。２つの半径ＯＡ（＝ＯＣ＝ＯＤ）、ＯＢ（＝Ｏ
Ｄ＝ＯＦ）が存在する。これは、 ＯＡ＝（ｈ2 ＋ｋ2 ＋２hk cos Ψ）1/2 cosec Ψ （３） ＯＢ＝（ｈ2 ＋ｋ2 ＋２hk cos Θ）1/2 cosec Θ （４） である。また長辺の長さｍ（ＡＢ、ＣＤ、ＥＦ）、短辺
の長さｎ（ＢＣ、ＤＥ、ＦＡ）は、 ｍ＝ｈ（cot Ψ＋cot Θ）＋ｋ（cosec Θ＋cosec Ψ） （５） ｎ＝ｋ（cot Ψ＋cot Θ）＋ｈ（cosec Θ＋cosec Ψ） （６） によって与えられる。（２）、（５）、（６）の式がな
りたつので、自由パラメータは３つであるが、寸法は拡
大しても縮少しても同じことがいえるので、この比ｋ／
ｈがパラメータとして自由に与える。角度はΘとΨの和
が２４０°であるので自由パラメータとしてはひとつで
ある。
しておく。６角形の内角の和は７２０°であり、ΘとΨ
は六角チップに３つずつ含まれている内角であるので、 Θ＋Ψ＝２４０° （２） である。２つの半径ＯＡ（＝ＯＣ＝ＯＤ）、ＯＢ（＝Ｏ
Ｄ＝ＯＦ）が存在する。これは、 ＯＡ＝（ｈ2 ＋ｋ2 ＋２hk cos Ψ）1/2 cosec Ψ （３） ＯＢ＝（ｈ2 ＋ｋ2 ＋２hk cos Θ）1/2 cosec Θ （４） である。また長辺の長さｍ（ＡＢ、ＣＤ、ＥＦ）、短辺
の長さｎ（ＢＣ、ＤＥ、ＦＡ）は、 ｍ＝ｈ（cot Ψ＋cot Θ）＋ｋ（cosec Θ＋cosec Ψ） （５） ｎ＝ｋ（cot Ψ＋cot Θ）＋ｈ（cosec Θ＋cosec Ψ） （６） によって与えられる。（２）、（５）、（６）の式がな
りたつので、自由パラメータは３つであるが、寸法は拡
大しても縮少しても同じことがいえるので、この比ｋ／
ｈがパラメータとして自由に与える。角度はΘとΨの和
が２４０°であるので自由パラメータとしてはひとつで
ある。
【００２６】結局本発明のチップは辺、角度の比にかん
して２つのパラメータによって指定することができる。
図９のものは自由パラメータはひとつであり、自由度が
低い。
して２つのパラメータによって指定することができる。
図９のものは自由パラメータはひとつであり、自由度が
低い。
【００２７】さてマージンであるが、これも本発明の顕
著な特徴である。短辺ＢＣ、ＤＥ、ＡＦのすくい面側に
設ける。もちろん長辺ＡＢ、ＣＤ、ＥＦにも設けてもよ
いが、切断刃として穴の内側面に接触するのが短辺であ
るので、短辺の方に設けるのが必須である。
著な特徴である。短辺ＢＣ、ＤＥ、ＡＦのすくい面側に
設ける。もちろん長辺ＡＢ、ＣＤ、ＥＦにも設けてもよ
いが、切断刃として穴の内側面に接触するのが短辺であ
るので、短辺の方に設けるのが必須である。
【００２８】図２は辺ＢＣ、ＤＥ、ＦＡなど等価な短辺
であって、マージンｍを設けた辺の拡大断面図である。
表面側（すくい面側）がＬＪＫＧである。Ｇ点が刃先線
であり、これが金属を削ってゆく。ＧＨＩが逃げ面であ
る。逃げ角δは厚み方向の線ＭＮ（ＪＬ、ＩＴに直交す
る）に対する逃げ面ＨＩのなす角である。δは１０°〜
３０°である。ここではδ＝１６°となっている。
であって、マージンｍを設けた辺の拡大断面図である。
表面側（すくい面側）がＬＪＫＧである。Ｇ点が刃先線
であり、これが金属を削ってゆく。ＧＨＩが逃げ面であ
る。逃げ角δは厚み方向の線ＭＮ（ＪＬ、ＩＴに直交す
る）に対する逃げ面ＨＩのなす角である。δは１０°〜
３０°である。ここではδ＝１６°となっている。
【００２９】従来のものは刃先線であるＧ点と、裏面の
稜線であるＩ点が直線でつながれていた。ためにＧ点の
みで被切削物を削ってゆく。ためにＧ点がすぐに鈍摩し
てしまう。ところが本発明ではマージンＧＨ（ｍ）があ
るので、Ｇ点〜Ｈ点までが被切削物に接触することにな
る。ＧＨの幅は０．２〜１mmの程度で（例えば０．４m
m）ある。またＧＨのＭＮに対する傾角θは例えば４°
である。これは１°〜６°の範囲にすることができる。
稜線であるＩ点が直線でつながれていた。ためにＧ点の
みで被切削物を削ってゆく。ためにＧ点がすぐに鈍摩し
てしまう。ところが本発明ではマージンＧＨ（ｍ）があ
るので、Ｇ点〜Ｈ点までが被切削物に接触することにな
る。ＧＨの幅は０．２〜１mmの程度で（例えば０．４m
m）ある。またＧＨのＭＮに対する傾角θは例えば４°
である。これは１°〜６°の範囲にすることができる。
【００３０】マージンｍは短辺に設けられて刃先を強化
することができる。マージンｍの傾角θは逃げ角δと同
じ方向であるので、傾角θが逃げ角と同じになると、も
はやマージンを逃げ面ＨＩから区別することができな
い。それでθ＜δであるが、δは１０°〜３０°の程度
であるので、δの上限を６°とする。δの下限は、０°
であるとするとこの部分の逃げがなくなるので、１°以
上とする。すこしでもＭＮから離れるようにする。それ
でマージンｍの傾角は１°〜６°の程度である。
することができる。マージンｍの傾角θは逃げ角δと同
じ方向であるので、傾角θが逃げ角と同じになると、も
はやマージンを逃げ面ＨＩから区別することができな
い。それでθ＜δであるが、δは１０°〜３０°の程度
であるので、δの上限を６°とする。δの下限は、０°
であるとするとこの部分の逃げがなくなるので、１°以
上とする。すこしでもＭＮから離れるようにする。それ
でマージンｍの傾角は１°〜６°の程度である。
【００３１】マージンｍの幅はＯであるとすぐに逃げ面
が切刃線Ｇに続く従来のものと同じということになる。
マージン幅ｍが大きすぎると刃の逃げがなくなるので被
切削金属を切削することができなくなる。最適には０．
４mmであるが、より一般的にはｍ＝０．１〜１mmとする
が切刃線Ｇに続く従来のものと同じということになる。
マージン幅ｍが大きすぎると刃の逃げがなくなるので被
切削金属を切削することができなくなる。最適には０．
４mmであるが、より一般的にはｍ＝０．１〜１mmとする
【００３２】
【実施例】一例を述べる。図１のチップにおいて、厚み
を７．５mm、架空の正三角形ＰＱＲの一辺を３０mmとす
る。Ｏ点より短辺ＢＣ、ＤＥ、ＦＡへ下した垂線の足の
長さｋを１１mmとする。ｈは８．５mmである。長辺ｎは
１６mm、短辺ｍには７mmである。Ψ＝１３８°、Θ＝１
０２°となっている。そしてＡ、Ｃ、Ｅは尖点であって
Ｒ０．５となっている。他のＢ、Ｄ、ＦはＲ１．６とな
っていて丸みを帯びている。長辺ＡＢ、ＣＤ、ＥＦの内
接円の直径（＝２ｈ）は１７mmである。
を７．５mm、架空の正三角形ＰＱＲの一辺を３０mmとす
る。Ｏ点より短辺ＢＣ、ＤＥ、ＦＡへ下した垂線の足の
長さｋを１１mmとする。ｈは８．５mmである。長辺ｎは
１６mm、短辺ｍには７mmである。Ψ＝１３８°、Θ＝１
０２°となっている。そしてＡ、Ｃ、Ｅは尖点であって
Ｒ０．５となっている。他のＢ、Ｄ、ＦはＲ１．６とな
っていて丸みを帯びている。長辺ＡＢ、ＣＤ、ＥＦの内
接円の直径（＝２ｈ）は１７mmである。
【００３３】同じ実施例は図２において、ＧＨ＝０．４
mm、θ＝４°、δ＝１６°である。ＪＫは切屑をここで
折るための隆起であるが、ＪＫの高さは０．７mmになっ
ている。図３は断面図である。図４は概略の斜視図であ
る。図１と同じ稜、点には同じ符号を付した。チップ１
の前面（より広い方の面）は切断側の面つまりすくい面
２である。ＡＢＣＤＥＦは尖鋭な稜線である。つまり切
断線である。このうちＢＣ、ＤＥ、ＦＡなど短辺につい
てはマージンｍが形成されている。これより（後方）
は、一定の逃げ角を採った逃げ面（ＢＢ′ＣＣ′、Ｃ
Ｃ′Ｄ′Ｄ、…、ＡＡ′Ｂ′Ｂ）３．４となっている。
逃げ面３の一部にマージンｍが形成されているのであ
る。チップ１の中央にはボルト穴５が穿孔されている。
mm、θ＝４°、δ＝１６°である。ＪＫは切屑をここで
折るための隆起であるが、ＪＫの高さは０．７mmになっ
ている。図３は断面図である。図４は概略の斜視図であ
る。図１と同じ稜、点には同じ符号を付した。チップ１
の前面（より広い方の面）は切断側の面つまりすくい面
２である。ＡＢＣＤＥＦは尖鋭な稜線である。つまり切
断線である。このうちＢＣ、ＤＥ、ＦＡなど短辺につい
てはマージンｍが形成されている。これより（後方）
は、一定の逃げ角を採った逃げ面（ＢＢ′ＣＣ′、Ｃ
Ｃ′Ｄ′Ｄ、…、ＡＡ′Ｂ′Ｂ）３．４となっている。
逃げ面３の一部にマージンｍが形成されているのであ
る。チップ１の中央にはボルト穴５が穿孔されている。
【００３４】以上で、スローアウエイチップそのものに
ついては全て説明した。スローアウエイチップは、チッ
プ取り付け板にボルトで固定されて利用される。図５は
チップ取り付け板６にスローアウエイチップ１をねじ７
で固定した状態の平面図を示す。図６は同じものの正面
図である。チップ取り付け板６は細長い板状の部材であ
る。スローアウエイチップはひとつのドリルに２〜３枚
とりつけられることもあるが、いずれもチップ取り付け
板６にとりつけた状態で使われる。全てのチップの方位
角は等しい。これをもし内方刃として利用する場合、ド
リルヘッド中心線（つまり回転中心）はＺＺ′のように
短辺ＡＦを通る。交点Ｚでは刃が金属に対して線速度が
Ｏになるので干渉の問題が発生する。
ついては全て説明した。スローアウエイチップは、チッ
プ取り付け板にボルトで固定されて利用される。図５は
チップ取り付け板６にスローアウエイチップ１をねじ７
で固定した状態の平面図を示す。図６は同じものの正面
図である。チップ取り付け板６は細長い板状の部材であ
る。スローアウエイチップはひとつのドリルに２〜３枚
とりつけられることもあるが、いずれもチップ取り付け
板６にとりつけた状態で使われる。全てのチップの方位
角は等しい。これをもし内方刃として利用する場合、ド
リルヘッド中心線（つまり回転中心）はＺＺ′のように
短辺ＡＦを通る。交点Ｚでは刃が金属に対して線速度が
Ｏになるので干渉の問題が発生する。
【００３５】チップ取り付け板は、チップにほぼ等しい
形状の窪み８が形成してある。これにチップがすっぽり
と嵌込むようになっている。そしてねじ７によってチッ
プ１を固定する。窪み８に嵌まり込んでいるからチップ
１は回転できない。
形状の窪み８が形成してある。これにチップがすっぽり
と嵌込むようになっている。そしてねじ７によってチッ
プ１を固定する。窪み８に嵌まり込んでいるからチップ
１は回転できない。
【００３６】このチップの短辺ＢＣがドリル中心線Ｚ
Ｚ′に平行になるように固定している。このようにする
と、内切刃角βは必ず３０°になる。干渉の起こりにく
い最適の角度である。外切刃角αは自由に与えうる角度
である。これは一般に５°〜１５°とする。内切刃角β
は１５°〜３０°であっても良い。３０°からずれるよ
うにするには、窪み８の形状を変えて、短辺ＢＣがドリ
ル中心線ＺＺ′に平行でないようにしなければならな
い。
Ｚ′に平行になるように固定している。このようにする
と、内切刃角βは必ず３０°になる。干渉の起こりにく
い最適の角度である。外切刃角αは自由に与えうる角度
である。これは一般に５°〜１５°とする。内切刃角β
は１５°〜３０°であっても良い。３０°からずれるよ
うにするには、窪み８の形状を変えて、短辺ＢＣがドリ
ル中心線ＺＺ′に平行でないようにしなければならな
い。
【００３７】チップ１、チップ取り付け板６を実際にド
リルヘッド８に取り付けた状態を図７、図８に示す。こ
れは３つのスローアウエイチップを取りつける例であ
る。ドリルヘッド９は円柱状の部材で空洞部１０があ
り、ここには切屑や油が通るようになっている。ドリル
ヘッド９の前端面には４分円状の開口１１，１２があ
る。開口１２の壁面の２箇所がチップ取付座１３，１４
となっている。これは軸ＺＺ′に平行な垂直壁面であ
る。開口１１の壁面の１箇所にもチップ取付座１５が形
成されている。
リルヘッド８に取り付けた状態を図７、図８に示す。こ
れは３つのスローアウエイチップを取りつける例であ
る。ドリルヘッド９は円柱状の部材で空洞部１０があ
り、ここには切屑や油が通るようになっている。ドリル
ヘッド９の前端面には４分円状の開口１１，１２があ
る。開口１２の壁面の２箇所がチップ取付座１３，１４
となっている。これは軸ＺＺ′に平行な垂直壁面であ
る。開口１１の壁面の１箇所にもチップ取付座１５が形
成されている。
【００３８】チップ取り付け板６にチップ１を取り付け
ておき、この取り付け板６をチップ取付座１３〜１５に
ねじ１６，１７，１８によって固定する。
ておき、この取り付け板６をチップ取付座１３〜１５に
ねじ１６，１７，１８によって固定する。
【００３９】最内奥のチップ取付座１３のチップはもっ
とも線速度が遅くて、金属穴の真中付近を進んでゆく。
これをチップΓと呼ぶ。中間のチップ取付座１５のチッ
プは中間の線速度を持つ。これをチップΔと呼ぶ。最外
周のチップ取付座１４のチップは最高の線速度を持つ。
これをチップΛという。内チップΓ、中チップΔ、外チ
ップΛともに、当然回転速度は等しい。しかし中心軸Ｚ
Ｚ′からの距離が違うために線速度が違う。
とも線速度が遅くて、金属穴の真中付近を進んでゆく。
これをチップΓと呼ぶ。中間のチップ取付座１５のチッ
プは中間の線速度を持つ。これをチップΔと呼ぶ。最外
周のチップ取付座１４のチップは最高の線速度を持つ。
これをチップΛという。内チップΓ、中チップΔ、外チ
ップΛともに、当然回転速度は等しい。しかし中心軸Ｚ
Ｚ′からの距離が違うために線速度が違う。
【００４０】ドリルヘッド９の側面には軸方向に平行な
ガイドパッド１９，２０がねじによって固定される。こ
れは金属に深穴を穿孔した時、穴の内側面に接触する部
材である。
ガイドパッド１９，２０がねじによって固定される。こ
れは金属に深穴を穿孔した時、穴の内側面に接触する部
材である。
【００４１】内チップΓ、中チップΔ、外チップΛとも
に同一チップを同一方位になるように取付ける。したが
って三つのチップについて外切刃角αと、内切刃角βは
等しい。六角形チップであり長辺と短辺とを持つが、こ
れらはいずれも切削に寄与する。ＺＺ′を中心にしてド
リルヘッドを回転する時にチップΓ、Δ、Λの切刃の軌
跡が互いにオーバラップするように決める。すると余す
ことなく金属に深穴を穿ってゆくことができる。
に同一チップを同一方位になるように取付ける。したが
って三つのチップについて外切刃角αと、内切刃角βは
等しい。六角形チップであり長辺と短辺とを持つが、こ
れらはいずれも切削に寄与する。ＺＺ′を中心にしてド
リルヘッドを回転する時にチップΓ、Δ、Λの切刃の軌
跡が互いにオーバラップするように決める。すると余す
ことなく金属に深穴を穿ってゆくことができる。
【００４２】短辺にはマージンｍがあるので、刃先線と
金属穴との接触面積が増加し刃先の摩耗を防いでいる。
金属穴との接触面積が増加し刃先の摩耗を防いでいる。
【００４３】内チップΓ、外チップΛと、中チップΔと
は刃先の方向が反対になっているように見えるがそうで
はない。ドリルは右まわりに回転するので、内チップ
Γ、外チップΛは図８ですくい面が見える方向に固定さ
れる。中チップΔは図８ですくい面が裏側にくる。つま
り中チップΔは、ΓやΛと反対向きにとりつけられてい
る。ために刃先の方向が反対に見える。回転方向で見れ
ば同方位を向いているということが分かる。
は刃先の方向が反対になっているように見えるがそうで
はない。ドリルは右まわりに回転するので、内チップ
Γ、外チップΛは図８ですくい面が見える方向に固定さ
れる。中チップΔは図８ですくい面が裏側にくる。つま
り中チップΔは、ΓやΛと反対向きにとりつけられてい
る。ために刃先の方向が反対に見える。回転方向で見れ
ば同方位を向いているということが分かる。
【００４４】外チップΛにおいて短辺が軸ＺＺ′に平行
であるので、被切削金属穴同周との接触が点接触でなく
線接触になる。この点でも図９のものよりせも優れてい
る。これはチップの一隅で点接触するだけだからであ
る。
であるので、被切削金属穴同周との接触が点接触でなく
線接触になる。この点でも図９のものよりせも優れてい
る。これはチップの一隅で点接触するだけだからであ
る。
【００４５】チップは２枚であることもある。この場合
は、一方の開口に外チップ１枚をとりつけ、他方の開口
に内チップを１枚とりつける。ドリルを回転した時、外
チップの軌跡、内チップの軌跡がオーバラップすればよ
いのである。
は、一方の開口に外チップ１枚をとりつけ、他方の開口
に内チップを１枚とりつける。ドリルを回転した時、外
チップの軌跡、内チップの軌跡がオーバラップすればよ
いのである。
【００４６】
【発明の効果】本発明は、スローアウエイチップの回転
対称な辺にマージンを設けている。マージンは１°〜６
°の傾斜面または円弧面であり、幅は狭いものである
が、刃先を強化する上で効果がある。被切削物との接触
面積が増えるためである。このため刃先が鋭磨するのを
防止でき長寿命にすることができる。
対称な辺にマージンを設けている。マージンは１°〜６
°の傾斜面または円弧面であり、幅は狭いものである
が、刃先を強化する上で効果がある。被切削物との接触
面積が増えるためである。このため刃先が鋭磨するのを
防止でき長寿命にすることができる。
【００４７】スローアウエイチップであるので摩耗した
刃先は再研磨しない。３回対称性があり、切刃は３箇所
にあるので、ねじを緩めてチップを１２０°まわして再
び固定することにより再び使用できる。つまり３回分使
用できる。
刃先は再研磨しない。３回対称性があり、切刃は３箇所
にあるので、ねじを緩めてチップを１２０°まわして再
び固定することにより再び使用できる。つまり３回分使
用できる。
【００４８】短辺と長辺の組になっている。短辺が内切
刃になっても、長辺が内切刃になってもよいが、一辺を
ドリル軸と平行になるように固定すると、内切刃角が必
ず３０°になり、干渉が起こりにくい角度になる。一辺
をドリル軸から傾けることになり、内切刃角βは３０°
〜１５°に設定することもできる。
刃になっても、長辺が内切刃になってもよいが、一辺を
ドリル軸と平行になるように固定すると、内切刃角が必
ず３０°になり、干渉が起こりにくい角度になる。一辺
をドリル軸から傾けることになり、内切刃角βは３０°
〜１５°に設定することもできる。
【図１】本発明のスローアウエイチップの平面図であ
る。
る。
【図２】本発明のスローアウエイチップの短辺の拡大断
面図である。
面図である。
【図３】本発明のスローアウエイチップのボルト穴を通
る断面図である。
る断面図である。
【図４】本発明のスローアウエイチップの斜視図であ
る。
る。
【図５】スローアウエイチップをチップ取り付け板に取
付けた状態の平面図である。
付けた状態の平面図である。
【図６】スローアウエイチップをチップ取り付け板に取
付けた状態の正面図である。
付けた状態の正面図である。
【図７】チップをドリルヘッドに取付けたものの平面図
である。
である。
【図８】チップをドリルヘッドに取付けたものの正面図
である。
である。
【図９】公知例にかかる三角形スローアウエイチップの
正面図である。
正面図である。
【図１０】公知例にかかる五角形スローアウエイチップ
の正面図である。
の正面図である。
【図１１】公知例にかかる五角形スローアウエイチップ
の斜視図である。
の斜視図である。
１ スローアウエイチップ ２ すくい面 ３ 逃げ面 ４ 逃げ面 ５ ボルト穴 ６ チップ取り付け板 ７ ねじ ８ 窪み ９ ドリルヘッド １０ 空洞部 １１ 開口 １２ 開口 １３ チップ取付座 １４ チップ取付座 １５ チップ取付座 ｍ マージン
Claims (2)
- 【請求項１】 円柱形のドリルヘッドの前端面に１枚あ
るいは複数枚固定されて被削材に深穴を穿つべきスロー
アウエイチップであって、３回対称性を持つ６角形状で
あり、６辺のうち等しい長さの３辺について刃先線に沿
って０．２mm〜１mmの幅の傾斜面又は円弧面であるマー
ジンを設けたことを特徴とするスローアウエイチップ。 - 【請求項２】 前記傾斜面乃至円弧面は、軸方向線に対
して１°〜６°程度傾斜して形成されてなる請求項１記
載のスローアウエイチップ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5220238A JP2702061B2 (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | ドリルヘッド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5220238A JP2702061B2 (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | ドリルヘッド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0768408A true JPH0768408A (ja) | 1995-03-14 |
| JP2702061B2 JP2702061B2 (ja) | 1998-01-21 |
Family
ID=16748059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5220238A Expired - Lifetime JP2702061B2 (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | ドリルヘッド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2702061B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006192553A (ja) * | 2005-01-17 | 2006-07-27 | Mitsubishi Materials Corp | ガンドリル用インサート、ガンドリル用ホルダ及びインサート式ガンドリル |
| JP2006239826A (ja) * | 2005-03-04 | 2006-09-14 | Yunitakku Kk | ドリルヘッド |
| JP2007136565A (ja) * | 2005-11-15 | 2007-06-07 | Yunitakku Kk | 深孔切削用ドリルヘッド |
| JP2007216321A (ja) * | 2006-02-15 | 2007-08-30 | Yunitakku Kk | ボーリングヘッド |
| JP2007216384A (ja) * | 2007-05-17 | 2007-08-30 | Yunitakku Kk | 深孔切削用ドリルを用いた深孔切削方法 |
| WO2009130821A1 (ja) | 2008-04-25 | 2009-10-29 | ユニタック株式会社 | 深穴切削用スローアウェイチップ及び深穴切削用ドリルヘッド |
| US20130078045A1 (en) * | 2010-04-23 | 2013-03-28 | Hermann Randecker | Drill head for a deep hole drilling tool for bta deep hole drilling, and deep hole drilling tool |
| US20140037391A1 (en) * | 2007-06-29 | 2014-02-06 | Allied Machine & Engineering Corporation | Ejector drill system |
| JP2016203369A (ja) * | 2015-04-24 | 2016-12-08 | 株式会社タンガロイ | 穴加工工具 |
| US20170080501A1 (en) * | 2015-09-22 | 2017-03-23 | Allied Machine & Engineering Corp, | Drilling system and methods for deep hole drilling |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6026642A (ja) * | 1983-07-22 | 1985-02-09 | Nippon Mining Co Ltd | リ−ドフレ−ム用鉄基合金 |
| JPS6284912A (ja) * | 1985-10-11 | 1987-04-18 | Masao Kubota | 植刃ドリル |
| JPH0533203U (ja) * | 1991-10-01 | 1993-04-30 | 三菱重工業株式会社 | 数値制御装置 |
-
1993
- 1993-09-03 JP JP5220238A patent/JP2702061B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6026642A (ja) * | 1983-07-22 | 1985-02-09 | Nippon Mining Co Ltd | リ−ドフレ−ム用鉄基合金 |
| JPS6284912A (ja) * | 1985-10-11 | 1987-04-18 | Masao Kubota | 植刃ドリル |
| JPH0533203U (ja) * | 1991-10-01 | 1993-04-30 | 三菱重工業株式会社 | 数値制御装置 |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006192553A (ja) * | 2005-01-17 | 2006-07-27 | Mitsubishi Materials Corp | ガンドリル用インサート、ガンドリル用ホルダ及びインサート式ガンドリル |
| JP4707414B2 (ja) * | 2005-03-04 | 2011-06-22 | ユニタック株式会社 | ドリルヘッド |
| JP2006239826A (ja) * | 2005-03-04 | 2006-09-14 | Yunitakku Kk | ドリルヘッド |
| JP2007136565A (ja) * | 2005-11-15 | 2007-06-07 | Yunitakku Kk | 深孔切削用ドリルヘッド |
| JP2007216321A (ja) * | 2006-02-15 | 2007-08-30 | Yunitakku Kk | ボーリングヘッド |
| JP2007216384A (ja) * | 2007-05-17 | 2007-08-30 | Yunitakku Kk | 深孔切削用ドリルを用いた深孔切削方法 |
| JP4586042B2 (ja) * | 2007-05-17 | 2010-11-24 | ユニタック株式会社 | 深孔切削用ドリルを用いた深孔切削方法 |
| US9561550B2 (en) * | 2007-06-29 | 2017-02-07 | Allied Machine & Engineering Corp. | Ejector drill system |
| US20140037391A1 (en) * | 2007-06-29 | 2014-02-06 | Allied Machine & Engineering Corporation | Ejector drill system |
| US20170144231A1 (en) * | 2007-06-29 | 2017-05-25 | Allied Machine & Engineering Corporation | Ejector drill system |
| US9975186B2 (en) * | 2007-06-29 | 2018-05-22 | Allied Machine & Engineering Corporation | Ejector drill system |
| US8764352B2 (en) | 2008-04-25 | 2014-07-01 | Unitac, Incorporated | Throwaway tip for deep-hole drilling and drill head for deep-hole drilling |
| WO2009130821A1 (ja) | 2008-04-25 | 2009-10-29 | ユニタック株式会社 | 深穴切削用スローアウェイチップ及び深穴切削用ドリルヘッド |
| US20130078045A1 (en) * | 2010-04-23 | 2013-03-28 | Hermann Randecker | Drill head for a deep hole drilling tool for bta deep hole drilling, and deep hole drilling tool |
| JP2016203369A (ja) * | 2015-04-24 | 2016-12-08 | 株式会社タンガロイ | 穴加工工具 |
| US20170080501A1 (en) * | 2015-09-22 | 2017-03-23 | Allied Machine & Engineering Corp, | Drilling system and methods for deep hole drilling |
| US10569347B2 (en) * | 2015-09-22 | 2020-02-25 | Allied Machine & Engineering Corporation | Drilling system and methods for deep hole drilling |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2702061B2 (ja) | 1998-01-21 |
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