JPH0762223B2 - 深絞りクロ−ジヤ−の製造法 - Google Patents
深絞りクロ−ジヤ−の製造法Info
- Publication number
- JPH0762223B2 JPH0762223B2 JP60077345A JP7734585A JPH0762223B2 JP H0762223 B2 JPH0762223 B2 JP H0762223B2 JP 60077345 A JP60077345 A JP 60077345A JP 7734585 A JP7734585 A JP 7734585A JP H0762223 B2 JPH0762223 B2 JP H0762223B2
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は２回以上の絞り加工により総絞り比2.2以上の
加工を行なう深絞りクロジャーのの製造法にかし、特に
２回目以降の絞り加工性を改善し、強度の高い深絞りク
ロージャーの製造を可能にしたものである。
加工を行なう深絞りクロジャーのの製造法にかし、特に
２回目以降の絞り加工性を改善し、強度の高い深絞りク
ロージャーの製造を可能にしたものである。
従来クロージャーの製造には、JIS1100（Al−0.05〜0.2
0wt％Cu合金）やJIS3003（Al−0.05〜0.20wt％Cu−1.0
〜1.5wt％Mn合金）の冷間加工度50％未満の圧延調質
板、焼鈍調質板又は冷間加工度50％以上での焼鈍調質板
を用い、これに塗装焼付けを施した後、総絞り比2.2未
満のクロージャーでは１回の絞り加工により、総絞り比
2.2以上の深絞りクロージャーでは２回以上の絞り加工
を行なって製造している。
0wt％Cu合金）やJIS3003（Al−0.05〜0.20wt％Cu−1.0
〜1.5wt％Mn合金）の冷間加工度50％未満の圧延調質
板、焼鈍調質板又は冷間加工度50％以上での焼鈍調質板
を用い、これに塗装焼付けを施した後、総絞り比2.2未
満のクロージャーでは１回の絞り加工により、総絞り比
2.2以上の深絞りクロージャーでは２回以上の絞り加工
を行なって製造している。
しかしながら総絞り比2.2以上の深絞りクロージャーを
製造するための２回以上の絞り加工では、２回目以降の
絞り加工性が良好とは言えないため、１回目の絞り加工
において破断限界近傍の絞り比まで加工し、２回目の絞
り加工において絞り比を極力小さく抑えるか、又はこれ
に３回目の絞り加工を加えているが、成形条件のわずか
な変動により、破断が発生し易いばかりか、製造コスト
が高い欠点がある。
製造するための２回以上の絞り加工では、２回目以降の
絞り加工性が良好とは言えないため、１回目の絞り加工
において破断限界近傍の絞り比まで加工し、２回目の絞
り加工において絞り比を極力小さく抑えるか、又はこれ
に３回目の絞り加工を加えているが、成形条件のわずか
な変動により、破断が発生し易いばかりか、製造コスト
が高い欠点がある。
また冷間加工度が50％未満の圧延調質板、焼鈍調質板又
は、冷間加工度50％以上での焼鈍調質板を用いるため、
得られる深絞りクロージャーの強度が低く、ガス圧等を
かけて密閉するような用途ではフクレを生じたり、閉栓
トルク値が低くなるなどの欠点があり、これが深絞りク
ロージャーの薄肉化を困難にしている。
は、冷間加工度50％以上での焼鈍調質板を用いるため、
得られる深絞りクロージャーの強度が低く、ガス圧等を
かけて密閉するような用途ではフクレを生じたり、閉栓
トルク値が低くなるなどの欠点があり、これが深絞りク
ロージャーの薄肉化を困難にしている。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、上記欠点を解消し
た深絞りクロージャーの製造法を開発したもので、Fe0.
6〜2.0wt％（以下wt％を単に％と略記）、Si0.3〜1.0wt
％、Cu0.05〜2.0％含み、残部Alと通常の不純物からな
る冷間加工度50〜90％の圧延調質板に、塗装焼付けを施
した後、２回以上の絞り加工により総絞り比2.2以上の
加工を行なうことを特徴とするものである。
た深絞りクロージャーの製造法を開発したもので、Fe0.
6〜2.0wt％（以下wt％を単に％と略記）、Si0.3〜1.0wt
％、Cu0.05〜2.0％含み、残部Alと通常の不純物からな
る冷間加工度50〜90％の圧延調質板に、塗装焼付けを施
した後、２回以上の絞り加工により総絞り比2.2以上の
加工を行なうことを特徴とするものである。
即ち本発明は上記組成の合金鋳塊に常法に従って均熱処
理，熱間圧延，中間焼鈍及び冷間圧延を施し、これを焼
鈍した後、冷間加工度50〜90％の冷間圧延を行って所定
の厚さの圧延調質板とする。次にこの圧延調質板にクロ
ージャーとしての塗装焼付けを施した後、２回以上の絞
り加工により総絞り比2.2以上の加工を行なって深絞り
クロージャーとするものである。
理，熱間圧延，中間焼鈍及び冷間圧延を施し、これを焼
鈍した後、冷間加工度50〜90％の冷間圧延を行って所定
の厚さの圧延調質板とする。次にこの圧延調質板にクロ
ージャーとしての塗装焼付けを施した後、２回以上の絞
り加工により総絞り比2.2以上の加工を行なって深絞り
クロージャーとするものである。
本発明において合金組成を上記の如く限定したのは次の
理由によるものである。
理由によるものである。
Fe及びSiは深絞りクロージャーのフローマークの発生及
び肌あれを防止し、開栓時の引きちぎれ性を改善するた
めに共存して含有せしめたもので、Fe含有量を0.6〜2.0
％、Si含有量を0.3〜1.0％と限定したのは、Fe含有量が
0.6％未満でも、Si含有量が0.3％未満でも十分な効果が
得られず、Fe含有量が2.0％を越えると鋳造時に巨大化
合物を生じて加工性を低下し、Si含有量が1.0％を越え
ると絞り加工性を低下する。更にFeとSiの合計含有量が
3.0％を越えると耐熱性を低下し、クロージャーの塗装
焼付け時に再結晶を起し、２回目以降の絞り加工性を著
しく低下させるためである。
び肌あれを防止し、開栓時の引きちぎれ性を改善するた
めに共存して含有せしめたもので、Fe含有量を0.6〜2.0
％、Si含有量を0.3〜1.0％と限定したのは、Fe含有量が
0.6％未満でも、Si含有量が0.3％未満でも十分な効果が
得られず、Fe含有量が2.0％を越えると鋳造時に巨大化
合物を生じて加工性を低下し、Si含有量が1.0％を越え
ると絞り加工性を低下する。更にFeとSiの合計含有量が
3.0％を越えると耐熱性を低下し、クロージャーの塗装
焼付け時に再結晶を起し、２回目以降の絞り加工性を著
しく低下させるためである。
Cuは耐食性を阻害することなく耐熱性と強度を向上させ
るために含有せしめたもので、Cu含有量を0.05〜2.0％
と限定したのは、Cu含有量が0.05％未満では十分な効果
が得られず、2.0％を越えると耐食性の低下が著しくな
るためである。
るために含有せしめたもので、Cu含有量を0.05〜2.0％
と限定したのは、Cu含有量が0.05％未満では十分な効果
が得られず、2.0％を越えると耐食性の低下が著しくな
るためである。
次に上記組成の合金について最終冷間加工度50〜90％の
圧延調質板としたのは、冷間加工により強度を高め、同
時に加工硬化指数ｎ値を低下させて２回以上の絞り加工
性を向上させるためであり、冷間加工度が50％未満では
十分な効果が得られず、90％を越えると深絞り耳の発生
が大となり、かつクロージャーとしての塗装焼付けで軟
化し易く、２回目以降の絞り加工性を低下させるためで
ある。
圧延調質板としたのは、冷間加工により強度を高め、同
時に加工硬化指数ｎ値を低下させて２回以上の絞り加工
性を向上させるためであり、冷間加工度が50％未満では
十分な効果が得られず、90％を越えると深絞り耳の発生
が大となり、かつクロージャーとしての塗装焼付けで軟
化し易く、２回目以降の絞り加工性を低下させるためで
ある。
実施例（１） 第１表に示す組成の合金を常法により溶解・鋳造し、こ
れを均熱処理してから熱間圧延を行なって圧さ4.0mmの
板とした後、360℃で中間焼鈍し、続いて厚さ0.9mmまで
冷間圧延した。これについて360℃で再焼鈍した後、厚
さ0.25mmまで冷間圧延して加工度72％の圧延調質板とし
た。この圧延板に通常の方法でクロージャーとしての塗
装焼付け後、２回絞り加工試験を行なって限界総絞り比
を求めた。その結果を第１表に併記した。
れを均熱処理してから熱間圧延を行なって圧さ4.0mmの
板とした後、360℃で中間焼鈍し、続いて厚さ0.9mmまで
冷間圧延した。これについて360℃で再焼鈍した後、厚
さ0.25mmまで冷間圧延して加工度72％の圧延調質板とし
た。この圧延板に通常の方法でクロージャーとしての塗
装焼付け後、２回絞り加工試験を行なって限界総絞り比
を求めた。その結果を第１表に併記した。
第１表から明らかなように本発明法No.1は限界２回絞り
比1.59,限界総絞り比3.2を示すも、Fe又はSi含有量が本
発明における合金組成より外れる比較法No.2〜３では何
れも限界２回絞り比及び限界総絞り比が劣ることが判
る。
比1.59,限界総絞り比3.2を示すも、Fe又はSi含有量が本
発明における合金組成より外れる比較法No.2〜３では何
れも限界２回絞り比及び限界総絞り比が劣ることが判
る。
実施例（２） Cu0.15％,Fe0.8％,Si0.5％，残部Alからなる合金を常法
により溶解鋳造し、これを均熱処理してから熱間圧延を
行なって厚さ5.0mmの板とした後、360℃で中間焼鈍し、
続いて第２表に示す最終冷間加工度となる厚さまで冷間
圧延し、これについて360℃で再焼鈍した後厚さ0.25mm
まで冷間圧延した。この圧延調質板について実施例
（１）と同様に塗装焼付けした後、２回絞り加工試験を
行なって限界総絞り比を求めた。その結果を第２表に併
記した。
により溶解鋳造し、これを均熱処理してから熱間圧延を
行なって厚さ5.0mmの板とした後、360℃で中間焼鈍し、
続いて第２表に示す最終冷間加工度となる厚さまで冷間
圧延し、これについて360℃で再焼鈍した後厚さ0.25mm
まで冷間圧延した。この圧延調質板について実施例
（１）と同様に塗装焼付けした後、２回絞り加工試験を
行なって限界総絞り比を求めた。その結果を第２表に併
記した。
第２表から明らかなように冷間加工度が50,70,90％の圧
延調質板を用いた本発明法No.5〜７は、高い限界２回絞
り比及び限界総絞り比を示す。これに対して冷間加工度
が40％の圧延調質板を用いた比較法No.8では加工硬化指
数ｎ値が大きく、限界２回絞り比の低下が著しくなる。
また冷間加工度が95％の圧延調質板を用いた比較法No.9
では深絞り耳が極端に大きくなることが判る。
延調質板を用いた本発明法No.5〜７は、高い限界２回絞
り比及び限界総絞り比を示す。これに対して冷間加工度
が40％の圧延調質板を用いた比較法No.8では加工硬化指
数ｎ値が大きく、限界２回絞り比の低下が著しくなる。
また冷間加工度が95％の圧延調質板を用いた比較法No.9
では深絞り耳が極端に大きくなることが判る。
実施例（３） 実施例（１）と同様にして第３表に示す組成の合金を溶
解，鋳造し、続いて均熱処理，熱間圧延、中間焼鈍後、
第３表に示す最終冷間加工度となる厚さまで冷間圧延
し、これを360℃で再焼鈍した後、厚さ0.25mmまで冷間
圧延した。これ等について塗装焼付け後、２回絞り加工
試験を行なって限界総絞り比を求めた。これ等の結果を
冷間加工度50％未満の圧延調質板、焼鈍調質板又は冷間
加工度50％以上の焼鈍調質板を用いた比較法、従来法と
比較して第３表に併記した。
解，鋳造し、続いて均熱処理，熱間圧延、中間焼鈍後、
第３表に示す最終冷間加工度となる厚さまで冷間圧延
し、これを360℃で再焼鈍した後、厚さ0.25mmまで冷間
圧延した。これ等について塗装焼付け後、２回絞り加工
試験を行なって限界総絞り比を求めた。これ等の結果を
冷間加工度50％未満の圧延調質板、焼鈍調質板又は冷間
加工度50％以上の焼鈍調質板を用いた比較法、従来法と
比較して第３表に併記した。
第３表から明らかなように、冷間加工度50％未満の圧延
調質板、焼鈍調質板又は冷間加工度50％以上の焼鈍調質
板を用いた従来法No.22〜26は何れも限界２回絞り比及
び限界総絞り比が低く、得られるクロージャーは強度が
低い。これに対し冷間加工度50〜90％の圧延調質板を用
いた本発明法No.10〜15では何れも限界２回絞り比及び
限界総絞り比が大きく、得られるクロージャーは強度が
高い。
調質板、焼鈍調質板又は冷間加工度50％以上の焼鈍調質
板を用いた従来法No.22〜26は何れも限界２回絞り比及
び限界総絞り比が低く、得られるクロージャーは強度が
低い。これに対し冷間加工度50〜90％の圧延調質板を用
いた本発明法No.10〜15では何れも限界２回絞り比及び
限界総絞り比が大きく、得られるクロージャーは強度が
高い。
これに対し合金組成が外れる比較法No.16〜19及び冷間
加工度の低い比較法No.20では限界２回絞り比及び限界
総絞り比の改善が得られず、冷間加工度が高い比較法N
o.21では限界総絞り比及び得られるクロージャーの強度
等は改善されるも、絞り加工において耳の発生が大きく
なり、絞り加工には適さないことが判る。
加工度の低い比較法No.20では限界２回絞り比及び限界
総絞り比の改善が得られず、冷間加工度が高い比較法N
o.21では限界総絞り比及び得られるクロージャーの強度
等は改善されるも、絞り加工において耳の発生が大きく
なり、絞り加工には適さないことが判る。
このように本発明は２回以上の絞り加工性を向上させた
もので、従来三工程を必要とするものを二工程で完了さ
せることができるばかりか、冷間加工度50〜90％の圧延
調質板を使用するため、クロージャーの強度は高く、内
圧をかけてもフクレ等を生じることがなく、更にはクロ
ージャーの薄肉化が可能になる等工業上顕著な効果を奏
するものである。
もので、従来三工程を必要とするものを二工程で完了さ
せることができるばかりか、冷間加工度50〜90％の圧延
調質板を使用するため、クロージャーの強度は高く、内
圧をかけてもフクレ等を生じることがなく、更にはクロ
ージャーの薄肉化が可能になる等工業上顕著な効果を奏
するものである。
Claims (1)
- 【請求項１】Fe0.6〜2.0wt％,Si0.3〜1.0wt％,Cu0.05〜
2.0wt％含み、残部Alと通常の不純物からなる最終冷間
加工度50〜90％の圧延調質板に、塗装焼付けを施した
後、２回以上の絞り加工により総絞り比2.2以上の加工
を行なうことを特徴とする深絞りクロージャーの製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60077345A JPH0762223B2 (ja) | 1985-04-11 | 1985-04-11 | 深絞りクロ−ジヤ−の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60077345A JPH0762223B2 (ja) | 1985-04-11 | 1985-04-11 | 深絞りクロ−ジヤ−の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61235547A JPS61235547A (ja) | 1986-10-20 |
| JPH0762223B2 true JPH0762223B2 (ja) | 1995-07-05 |
Family
ID=13631327
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60077345A Expired - Lifetime JPH0762223B2 (ja) | 1985-04-11 | 1985-04-11 | 深絞りクロ−ジヤ−の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762223B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63179053A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-23 | Furukawa Alum Co Ltd | 再絞り性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 |
| FR2857981A1 (fr) * | 2003-07-21 | 2005-01-28 | Pechiney Rhenalu | FEUILLES OU BANDES MINCES EN ALLIAGES AIFeSI |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3788975A (en) * | 1971-09-30 | 1974-01-29 | Universal Oil Prod Co | Simultaneous production of aromatic hydrocarbons and isobutane |
| JPS59193252A (ja) * | 1983-03-10 | 1984-11-01 | Kobe Steel Ltd | 深絞り用アルミニウム合金薄板の製造方法 |
-
1985
- 1985-04-11 JP JP60077345A patent/JPH0762223B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61235547A (ja) | 1986-10-20 |
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