JPH0761878A - 耐食性被覆を有するセラミック部品 - Google Patents
耐食性被覆を有するセラミック部品Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 外面に耐食性セラミック被覆を有するセラミ
ック部品を提供する。 【構成】 被覆が４０−９５重量％の磁器釉薬、５−３
０重量％の高焼結活性焼成アルミナ、０−３５重量％の
未燃焼特殊磁器および０−２５重量％の燃焼特殊磁器よ
りなる、耐食性で様々な構造を施したセラミック被覆を
外面に有するセラミック部品、およびその製造方法、お
よびその使用方法を特徴とする。
ック部品を提供する。 【構成】 被覆が４０−９５重量％の磁器釉薬、５−３
０重量％の高焼結活性焼成アルミナ、０−３５重量％の
未燃焼特殊磁器および０−２５重量％の燃焼特殊磁器よ
りなる、耐食性で様々な構造を施したセラミック被覆を
外面に有するセラミック部品、およびその製造方法、お
よびその使用方法を特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、外面に耐食性セラミッ
ク被覆を有するセラミック部品に関する。
ク被覆を有するセラミック部品に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的なタイプの部品は、工業化学用の
もしくは調理用具用のハンドルとして用いられるが、特
に浸漬型を液体ラテックスに浸漬することによる手袋の
ようなゴムでできた薄肉製品製造用浸漬型としても用い
られる。特に、後者の用途の部品では、それらの耐食性
がそれらが使用目的に適合するための重要な品質基準と
なっている。それは、ゴム製品の製造プロセスで定期的
に必要とされる、浸漬型の表面上のじゃまな付着物を除
去するクリーニング工程によって、部品表面が大きな応
力を受けるためである。この除去は、化学的には、腐食
作用を有するクリーナー、特に、通常は≧５０℃の高温
で活性化する、例えば鉱酸、苛性アルカリまたは酸化剤
を使用して、そして機械的には、例えば可動性ブラシに
よって行う。この方法では、浸漬型の長期間使用特性に
とって都合のわるい表面の直接化学溶解が生じるばかり
でなく、結合ガラスマトリックスへの攻撃によって微細
構造がゆるんで材料に移動が生じ、そして表面構造が変
化してしまう。特に、粗いざらざらな微細構造の場合、
石英体のような十分に組み込まれていない粒子がしばら
くして部品から離反する恐れがある。
もしくは調理用具用のハンドルとして用いられるが、特
に浸漬型を液体ラテックスに浸漬することによる手袋の
ようなゴムでできた薄肉製品製造用浸漬型としても用い
られる。特に、後者の用途の部品では、それらの耐食性
がそれらが使用目的に適合するための重要な品質基準と
なっている。それは、ゴム製品の製造プロセスで定期的
に必要とされる、浸漬型の表面上のじゃまな付着物を除
去するクリーニング工程によって、部品表面が大きな応
力を受けるためである。この除去は、化学的には、腐食
作用を有するクリーナー、特に、通常は≧５０℃の高温
で活性化する、例えば鉱酸、苛性アルカリまたは酸化剤
を使用して、そして機械的には、例えば可動性ブラシに
よって行う。この方法では、浸漬型の長期間使用特性に
とって都合のわるい表面の直接化学溶解が生じるばかり
でなく、結合ガラスマトリックスへの攻撃によって微細
構造がゆるんで材料に移動が生じ、そして表面構造が変
化してしまう。特に、粗いざらざらな微細構造の場合、
石英体のような十分に組み込まれていない粒子がしばら
くして部品から離反する恐れがある。
【０００３】波形表面をつくる最も簡単な方法は、釉薬
をかけていない十分に燃焼した部品をサンドブラストす
る方法である。この方法は、本質的にかなりの材料を離
反することによって多くの個所に表面損傷をもたらす。
珪土部品を未処理状態または８００−９００℃で行われ
るビスケット燃焼後にサンドブラストし、その後、十分
な密度に焼結すると、磁器部品の耐食性が改良される。
をかけていない十分に燃焼した部品をサンドブラストす
る方法である。この方法は、本質的にかなりの材料を離
反することによって多くの個所に表面損傷をもたらす。
珪土部品を未処理状態または８００−９００℃で行われ
るビスケット燃焼後にサンドブラストし、その後、十分
な密度に焼結すると、磁器部品の耐食性が改良される。
【０００４】このような方法で製造される手袋用の浸漬
型は公知であるが、部品の形状がしばしば複雑であるた
め、サンドブラストによって製造しうる表面特性は非常
に不均一であり、しばしば正確な再現は不可能である。
型は公知であるが、部品の形状がしばしば複雑であるた
め、サンドブラストによって製造しうる表面特性は非常
に不均一であり、しばしば正確な再現は不可能である。
【０００５】Ｈａｎｄｂｕｃｈ ｄｅｒ Ｋｅｒａｍｉ
ｋ （１９７３） ＶｅｒｌａｇＳｃｈｍｉｄｔ Ｇｍ
ｂＨ、Ｆｒｅｉｂｕｒｇ、Ｇｒｏｕｐ Ｉ Ｆ１、ｐ
ｐ．３および４の方法のよると、釉薬および／または磁
器体混合物をエアジェットによって浸漬型に噴霧し、こ
のように形成した層をパターンに焼結する。しかしなが
ら、この方法でこれまで製造されてきた表面構造はいず
れも、改良を必要とする耐食性であり、そしてその耐食
性は、未処理の燃焼したままの表面を有する耐食性特殊
磁器を用いて得られるものより悪い。
ｋ （１９７３） ＶｅｒｌａｇＳｃｈｍｉｄｔ Ｇｍ
ｂＨ、Ｆｒｅｉｂｕｒｇ、Ｇｒｏｕｐ Ｉ Ｆ１、ｐ
ｐ．３および４の方法のよると、釉薬および／または磁
器体混合物をエアジェットによって浸漬型に噴霧し、こ
のように形成した層をパターンに焼結する。しかしなが
ら、この方法でこれまで製造されてきた表面構造はいず
れも、改良を必要とする耐食性であり、そしてその耐食
性は、未処理の燃焼したままの表面を有する耐食性特殊
磁器を用いて得られるものより悪い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、耐食
性の高い、緻密で低多孔度の被覆を有し、さらに高い耐
摩耗性を有する部品を提供することである。
性の高い、緻密で低多孔度の被覆を有し、さらに高い耐
摩耗性を有する部品を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この目的は、導入部で述
べた種類の部品によって達成され、その特徴は、被覆が
４０−９５重量％の磁器釉薬、５−３０重量％の高焼結
活性焼成アルミナ、０−３５重量％の未燃焼特殊磁器お
よび０−２５重量％の燃焼特殊磁器よりなることであ
る。
べた種類の部品によって達成され、その特徴は、被覆が
４０−９５重量％の磁器釉薬、５−３０重量％の高焼結
活性焼成アルミナ、０−３５重量％の未燃焼特殊磁器お
よび０−２５重量％の燃焼特殊磁器よりなることであ
る。
【０００８】本発明の目的のためには、磁器釉薬は６５
−８５重量％のＳｉＯ2、１０−２０重量％のＡｌ
2Ｏ3、５−１５重量％の混合比１：５ないし５：１のＣ
ａＯとＭｇＯ、および０．１−５重量％の混合比１：１
ないし１０：１のＫ2ＯとＮａ2Ｏよりなる。
−８５重量％のＳｉＯ2、１０−２０重量％のＡｌ
2Ｏ3、５−１５重量％の混合比１：５ないし５：１のＣ
ａＯとＭｇＯ、および０．１−５重量％の混合比１：１
ないし１０：１のＫ2ＯとＮａ2Ｏよりなる。
【０００９】高焼結活性アルミナは一般に、８−１０ｍ
2／ｇの比表面および≧９９．５重量％の割合のＡｌ2Ｏ
3を有する焼成アルミナ、または燃焼の際に同様な高焼
結活性を示す水酸化アルミニウムのような他のＡｌ2Ｏ3
に富んだ原料よりなる。特殊磁器は、燃焼および非燃焼
状態で、５−５０重量％のＳｉＯ2、４５−９０重量％
のＡｌ2Ｏ3、０．１−６重量％の混合比１：５ないし
５：１のＣａＯとＭｇＯ、および０．２−６重量％の混
合比１：１ないし１０：１のＫ2ＯとＮａ2Ｏよりなる。
磁器釉薬は７０−８０重量％のＳｉＯ2、１０−１５重
量％のＡｌ2Ｏ3、６−１３重量％の混合比１：５ないし
５：１のＣａＯとＭｇＯ、および０．２−３重量％の混
合比１：１ないし１０：１のＫ2ＯとＮａ2Ｏよりなるの
が好ましい。特殊磁器は、燃焼および非燃焼状態で、１
０−５０重量％のＳｉＯ2、５０−８０重量％のＡｌ2Ｏ
3、０．２−６重量％の混合比１：５ないし５：１のＣ
ａＯとＭｇＯ、および０．５−６重量％の混合比１：１
ないし１０：１のＫ2ＯとＮａ2Ｏよりなるのが好まし
い。
2／ｇの比表面および≧９９．５重量％の割合のＡｌ2Ｏ
3を有する焼成アルミナ、または燃焼の際に同様な高焼
結活性を示す水酸化アルミニウムのような他のＡｌ2Ｏ3
に富んだ原料よりなる。特殊磁器は、燃焼および非燃焼
状態で、５−５０重量％のＳｉＯ2、４５−９０重量％
のＡｌ2Ｏ3、０．１−６重量％の混合比１：５ないし
５：１のＣａＯとＭｇＯ、および０．２−６重量％の混
合比１：１ないし１０：１のＫ2ＯとＮａ2Ｏよりなる。
磁器釉薬は７０−８０重量％のＳｉＯ2、１０−１５重
量％のＡｌ2Ｏ3、６−１３重量％の混合比１：５ないし
５：１のＣａＯとＭｇＯ、および０．２−３重量％の混
合比１：１ないし１０：１のＫ2ＯとＮａ2Ｏよりなるの
が好ましい。特殊磁器は、燃焼および非燃焼状態で、１
０−５０重量％のＳｉＯ2、５０−８０重量％のＡｌ2Ｏ
3、０．２−６重量％の混合比１：５ないし５：１のＣ
ａＯとＭｇＯ、および０．５−６重量％の混合比１：１
ないし１０：１のＫ2ＯとＮａ2Ｏよりなるのが好まし
い。
【００１０】規定範囲の組成物は１４００℃−１４５０
℃の焼結燃焼と組み合わせると、＜７ｍｇ／ｃｍ2の腐
食値となる。この値は、実施例でより詳細に記載の測定
方法の１つによって測定される。
℃の焼結燃焼と組み合わせると、＜７ｍｇ／ｃｍ2の腐
食値となる。この値は、実施例でより詳細に記載の測定
方法の１つによって測定される。
【００１１】被覆は様々な方法で施すことができる。
【００１２】・ 水性体／釉薬懸濁液を未処理セラミッ
ク部品に噴霧することによる。
ク部品に噴霧することによる。
【００１３】・ 接着系を用いて、準備した予備焼結体
／釉薬粒子を十分な密度に予備焼結したセラミック部品
に散布することによる。
／釉薬粒子を十分な密度に予備焼結したセラミック部品
に散布することによる。
【００１４】・ 未処理または予備焼結セラミック部品
を予備焼結体／釉薬懸濁液に浸漬することによる。この
場合、懸濁液にはさらに、懸濁液の全重量に基づいて、
好ましくは１０−３０重量％の、コランダムまたは特殊
磁器の予備焼結粒子のような平均粒径が≧５０μmの耐
食性粒子を加えてある。
を予備焼結体／釉薬懸濁液に浸漬することによる。この
場合、懸濁液にはさらに、懸濁液の全重量に基づいて、
好ましくは１０−３０重量％の、コランダムまたは特殊
磁器の予備焼結粒子のような平均粒径が≧５０μmの耐
食性粒子を加えてある。
【００１５】最初に述べた塗布方法による本発明の予備
焼結体組成物の塗布の際、パラメーターである密度およ
び噴霧圧は必要ならば変えることができる。本発明の被
覆を形成するスリップの密度は１．２−１．８ｇ／ｃｍ
3であり、噴霧圧は２−７バールである。
焼結体組成物の塗布の際、パラメーターである密度およ
び噴霧圧は必要ならば変えることができる。本発明の被
覆を形成するスリップの密度は１．２−１．８ｇ／ｃｍ
3であり、噴霧圧は２−７バールである。
【００１６】必要な噴霧体の製造は、まず被覆用組成物
をアルシングシリンダー内で、好ましくは水または水と
アルコールとの混合物中で、８−１２時間、好ましくは
１０時間摩砕することにより、本発明に従って実施す
る。得られる粒度はｄ50で示す。これは２−５μmの範
囲で、アルカテル社のＣｉｌａｓ Ｇｒａｎｕｌｏｍｅ
ｔｅｒ ８５０（商標）を使用してレーザーによって測
定することができる。摩砕したものを次に噴霧乾燥す
る。噴霧体を噴霧乾燥体グラニュールおよび水の成分か
ら処理可能なスリップへさらに行う処理は、Ｌｏｓｅ−
Ｑｕｉｒｌによって３００−５００ｒｐｍにて行う。
０．１−０．１５重量％の流動化剤、例えばドイツのＺ
ｓｃｈｉｍｍｅｒ ｕｎｄ Ｓｃｈｗａｒｚ社から入手
しうるＯｐｔａｐｉｘ ＰＣ６７（商標）をここでスリ
ップに加えるのが好ましい。結果として十分に低い粘度
で得ることができる比較的高い固形分レベルは、噴霧工
程で、形成される構造層において均一な高粒子密度をも
たらし、これは耐食性に好ましい影響を及ぼす。
をアルシングシリンダー内で、好ましくは水または水と
アルコールとの混合物中で、８−１２時間、好ましくは
１０時間摩砕することにより、本発明に従って実施す
る。得られる粒度はｄ50で示す。これは２−５μmの範
囲で、アルカテル社のＣｉｌａｓ Ｇｒａｎｕｌｏｍｅ
ｔｅｒ ８５０（商標）を使用してレーザーによって測
定することができる。摩砕したものを次に噴霧乾燥す
る。噴霧体を噴霧乾燥体グラニュールおよび水の成分か
ら処理可能なスリップへさらに行う処理は、Ｌｏｓｅ−
Ｑｕｉｒｌによって３００−５００ｒｐｍにて行う。
０．１−０．１５重量％の流動化剤、例えばドイツのＺ
ｓｃｈｉｍｍｅｒ ｕｎｄ Ｓｃｈｗａｒｚ社から入手
しうるＯｐｔａｐｉｘ ＰＣ６７（商標）をここでスリ
ップに加えるのが好ましい。結果として十分に低い粘度
で得ることができる比較的高い固形分レベルは、噴霧工
程で、形成される構造層において均一な高粒子密度をも
たらし、これは耐食性に好ましい影響を及ぼす。
【００１７】意外なことに本発明によると、被覆用の本
発明の上記組成物の範囲以外で、高焼結活性アルミナを
使用する他に、アルカリ金属成分をアルカリ土類金属で
置き換えると、耐食性をさらに改良することができ、こ
れはセラミック粉末の全重量にもとづいて２０重量％ま
でのＺｒＳｉＯ4をさらに加えることによって都合よく
追加することができることを見いだした。
発明の上記組成物の範囲以外で、高焼結活性アルミナを
使用する他に、アルカリ金属成分をアルカリ土類金属で
置き換えると、耐食性をさらに改良することができ、こ
れはセラミック粉末の全重量にもとづいて２０重量％ま
でのＺｒＳｉＯ4をさらに加えることによって都合よく
追加することができることを見いだした。
【００１８】本発明を実施例によって当業者にさらに詳
しく説明するが、本発明は以下の具体例に限定されるも
のではない。
しく説明するが、本発明は以下の具体例に限定されるも
のではない。
【００１９】実施例の目的の「耐食性」をばらつきなく
評価しうるように、正確な測定方法を行った。測定方法
はＤＩＮ １２ ８５１”Ｌａｂｏｒｐｏｒｚｅｌｌａ
ｎ−Ａｎｆｏｒｄｅｒｕｎｇｅｎ／Ｐｒｕｆｕｎｇ”に
基づくものであり、時間を節約して耐食性を評価するも
のである。珪土材料は苛性アルカリ溶液で特に腐食しや
すいのでこれが可能である。
評価しうるように、正確な測定方法を行った。測定方法
はＤＩＮ １２ ８５１”Ｌａｂｏｒｐｏｒｚｅｌｌａ
ｎ−Ａｎｆｏｒｄｅｒｕｎｇｅｎ／Ｐｒｕｆｕｎｇ”に
基づくものであり、時間を節約して耐食性を評価するも
のである。珪土材料は苛性アルカリ溶液で特に腐食しや
すいのでこれが可能である。
【００２０】試験体： 手袋用浸漬型のシャフト領
域からの厚さ約３０ｍｍの大きなリング形部分 試験工程： ｉ 幾何学的測定による表面積Ａtの
計算。
域からの厚さ約３０ｍｍの大きなリング形部分 試験工程： ｉ 幾何学的測定による表面積Ａtの
計算。
【００２１】ｉｉ 初期重量Ｗ0の測定。秤量精度
０．１ｍｇ。
０．１ｍｇ。
【００２２】ｉｉｉ 腐食試験を行うために、試験体を
５０時間、９０±５℃にて密閉系内で５重量％濃度のＮ
ａＯＨ水溶液で処理する。
５０時間、９０±５℃にて密閉系内で５重量％濃度のＮ
ａＯＨ水溶液で処理する。
【００２３】ｉｖ 試験後： ナイロンブラシ等を使
用して表面上にゆるく付いている物質を除去し、その
後、まずＨＣｌ中で、次に蒸留Ｈ2Ｏ中で超音波クリー
ニングを行う。
用して表面上にゆるく付いている物質を除去し、その
後、まずＨＣｌ中で、次に蒸留Ｈ2Ｏ中で超音波クリー
ニングを行う。
【００２４】ｖ 最終重量Ｗ50の測定。
【００２５】ｖｉ 腐食値の計算：
【数１】 手袋用浸漬型のシャフトからカットした指定のタイプの
試験体は常に、内面およびカット面に非被覆面を有す
る。外面にのみ部分的に存在する被覆の腐食値は、この
場合、全ての側の非被覆面の腐食値と比較することによ
って計算しなければならない。
試験体は常に、内面およびカット面に非被覆面を有す
る。外面にのみ部分的に存在する被覆の腐食値は、この
場合、全ての側の非被覆面の腐食値と比較することによ
って計算しなければならない。
【００２６】上記の方法から、特に耐食性の特殊磁器の
腐食値は約４ｍｇ／ｃｍ2である（比較例３）。耐食性
がより小さい標準磁器の腐食値は＞２０ｍｇ／ｃｍ2で
ある（比較例１および２）。
腐食値は約４ｍｇ／ｃｍ2である（比較例３）。耐食性
がより小さい標準磁器の腐食値は＞２０ｍｇ／ｃｍ2で
ある（比較例１および２）。
【００２７】２０ｍｇ／ｃｍ2の腐食値では、除去され
る材料の平均の深さは８０μmである。そのように多量
の材料が除去されることから、材料の除去によって生じ
る表面の形状は、もはや初期の形状ではないと推定する
ことができる。
る材料の平均の深さは８０μmである。そのように多量
の材料が除去されることから、材料の除去によって生じ
る表面の形状は、もはや初期の形状ではないと推定する
ことができる。
【００２８】
【実施例】従来の耐食性を示すために、まず次の比較例
を示す： 比較例１： 化学組成：７０％ＳｉＯ2、２４％Ａｌ2Ｏ3、０．４％
ＣａＯ＋ＭｇＯおよび４．４％Ｋ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏの焼結磁
器部品を、焼結燃焼した後、さらに処理することなく腐
食試験を行った。部品の腐食値は２３．７ｍｇ／ｃｍ2
であった。
を示す： 比較例１： 化学組成：７０％ＳｉＯ2、２４％Ａｌ2Ｏ3、０．４％
ＣａＯ＋ＭｇＯおよび４．４％Ｋ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏの焼結磁
器部品を、焼結燃焼した後、さらに処理することなく腐
食試験を行った。部品の腐食値は２３．７ｍｇ／ｃｍ2
であった。
【００２９】比較例２：比較例１の部品を、焼結燃焼し
た後、粗いサンドブラスト処理し、そして腐食試験を行
った。比較例２の部品の腐食値は２８．２ｍｇ／ｃｍ2
であった。
た後、粗いサンドブラスト処理し、そして腐食試験を行
った。比較例２の部品の腐食値は２８．２ｍｇ／ｃｍ2
であった。
【００３０】比較例３： 化学組成：４５重量％ＳｉＯ2、５０重量％Ａｌ2Ｏ3、
０．５重量％ＣａＯ＋ＭｇＯおよび５重量％Ｋ2Ｏ＋Ｎ
ａ2Ｏの特に高い耐食性を有する特殊磁器の焼結磁器部
品を、焼結燃焼した後、さらに処理することなく腐食試
験を行った。部品の腐食値は４ｍｇ／ｃｍ2であった。
０．５重量％ＣａＯ＋ＭｇＯおよび５重量％Ｋ2Ｏ＋Ｎ
ａ2Ｏの特に高い耐食性を有する特殊磁器の焼結磁器部
品を、焼結燃焼した後、さらに処理することなく腐食試
験を行った。部品の腐食値は４ｍｇ／ｃｍ2であった。
【００３１】比較例４：（被覆） 化学組成 ７５％磁器体 ７０％ＳｉＯ2、 ２４％Ａｌ2Ｏ3、 ０．４％ＣａＯ＋ＭｇＯおよび ４．４％Ｋ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ ２５％磁器釉薬 ７５％ＳｉＯ2、 １３％Ａｌ2Ｏ3、 ８％ＣａＯ＋ＭｇＯおよび ２％Ｋ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ よりなる水性スリップを、比較例３のような未処理磁器
浸漬型に、１．５［ｇ／ｃｍ3］の密度および２ｍｍノ
ズルを通して５バールの噴霧圧で噴霧し、そして型を焼
結した。
浸漬型に、１．５［ｇ／ｃｍ3］の密度および２ｍｍノ
ズルを通して５バールの噴霧圧で噴霧し、そして型を焼
結した。
【００３２】腐食試験で次の結果が得られた：腐食値は
７ｍｇ／ｃｍ2であった。
７ｍｇ／ｃｍ2であった。
【００３３】実施例１−３：６０重量％の磁器釉薬、１
５重量％の未燃焼特殊磁器、１０重量％の１４００℃で
燃焼した特殊磁器および１５重量％の焼成アルミナの組
成物を混合し、そして分散媒質としての水の存在下、ア
ルシングシリンダー中で１０時間摩砕した。磁器釉薬の
組成は次の通りであった：７５重量％ＳｉＯ2、１３重
量％Ａｌ2Ｏ3、８重量％ＣａＯ＋ＭｇＯ、混合比１：１
および２重量％Ｋ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ、混合比３：１。
５重量％の未燃焼特殊磁器、１０重量％の１４００℃で
燃焼した特殊磁器および１５重量％の焼成アルミナの組
成物を混合し、そして分散媒質としての水の存在下、ア
ルシングシリンダー中で１０時間摩砕した。磁器釉薬の
組成は次の通りであった：７５重量％ＳｉＯ2、１３重
量％Ａｌ2Ｏ3、８重量％ＣａＯ＋ＭｇＯ、混合比１：１
および２重量％Ｋ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ、混合比３：１。
【００３４】特殊磁器体の組成は次の通りであった：４
５重量％ＳｉＯ2、５０重量％Ａｌ2Ｏ3、０．５重量％
ＣａＯ＋ＭｇＯ、混合比１：１および５重量％Ｋ2Ｏ＋
Ｎａ2Ｏ、混合比３：１。
５重量％ＳｉＯ2、５０重量％Ａｌ2Ｏ3、０．５重量％
ＣａＯ＋ＭｇＯ、混合比１：１および５重量％Ｋ2Ｏ＋
Ｎａ2Ｏ、混合比３：１。
【００３５】焼成アルミナは比表面積が９．５ｍ2／ｇ
であり、９９．７重量％のＡｌ2Ｏ3からなっていた。
であり、９９．７重量％のＡｌ2Ｏ3からなっていた。
【００３６】摩砕後、組成物の粒度ｄ50は４．４μmで
あり、これを噴霧乾燥した。それ以上の処理および測定
結果は実施例４の後の表１に示す。
あり、これを噴霧乾燥した。それ以上の処理および測定
結果は実施例４の後の表１に示す。
【００３７】実施例４：７０重量％の磁器釉薬、０重量
％の未燃焼特殊磁器、０重量％の特殊磁器体、１５重量
％の焼成アルミナおよび１５重量％のＺｒＳｉＯ4の組
成物を混合し、そして実施例１のように摩砕した。磁器
釉薬の組成は次の通りであった：７５重量％ＳｉＯ2、
１２重量％Ａｌ2Ｏ3、１１重量％ＣａＯ＋ＭｇＯ、混合
比１：１および０．３重量％Ｋ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ、混合比
３：１。
％の未燃焼特殊磁器、０重量％の特殊磁器体、１５重量
％の焼成アルミナおよび１５重量％のＺｒＳｉＯ4の組
成物を混合し、そして実施例１のように摩砕した。磁器
釉薬の組成は次の通りであった：７５重量％ＳｉＯ2、
１２重量％Ａｌ2Ｏ3、１１重量％ＣａＯ＋ＭｇＯ、混合
比１：１および０．３重量％Ｋ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ、混合比
３：１。
【００３８】焼成アルミナは実施例１におけるのと同じ
性質を有していた。摩砕後、粒度ｄ50は４．２μmとな
り、そして組成物を噴霧乾燥した。
性質を有していた。摩砕後、粒度ｄ50は４．２μmとな
り、そして組成物を噴霧乾燥した。
【００３９】実施例１−４の乾燥粉末を表１に示すよう
なスリップに処理し、特殊磁器でできた手袋用の浸漬型
に噴霧法によって施し、そして１４２０℃で焼結した。
次に、腐食値を測定するための試験体を、手袋用の被覆
浸漬型から取った。
なスリップに処理し、特殊磁器でできた手袋用の浸漬型
に噴霧法によって施し、そして１４２０℃で焼結した。
次に、腐食値を測定するための試験体を、手袋用の被覆
浸漬型から取った。
【００４０】 表１ 実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 表面構造 細かい 中程度 粗い 中程度 噴霧体 ［％］ ４４．９ ５１．３ ５５．９ ５５．４ 水 ［％］ ５５．１ ４８．７ ４４．１ ４４．６ Σ［％］ １００ １００ １００ １００ 密度 ［ｇ／ｃｍ3］ １．４１ １．４９ １．５６ １．５８ 噴霧圧 ［バール］ ６．８ ６．２ ３．７ ６．０ 腐食値＊ ［ｍｇ／ｃｍ2］ ３．４ ３．１ ３．１ ２．７ ＊ 実施例１−４で得られた腐食値に対し、標線は、従
来の珪土セラミックの表面被覆の場合の耐食性の上限で
ある７ｍｇ／ｃｍ2の値（比較例４参照）、および特に
耐食性の非被覆特殊磁器の場合の４ｍｇ／ｃｍ2の値
（比較例３）に示した。
来の珪土セラミックの表面被覆の場合の耐食性の上限で
ある７ｍｇ／ｃｍ2の値（比較例４参照）、および特に
耐食性の非被覆特殊磁器の場合の４ｍｇ／ｃｍ2の値
（比較例３）に示した。
【００４１】実施例５：それぞれ実施例１におけるよう
な化学組成を有する、５８．５重量％の磁器釉薬、１４
重量％の未燃焼特殊磁器、９重量％の１４００℃で燃焼
した特殊磁器および１４重量％の焼成アルミナの組成物
に、さらにＤｅｇｕｓｓａ社の３．７５重量％の黒色顔
料（アイテムＮｏ．２４ １５４）と０．７５重量％の
酸化コバルトを加えた。次に、材料を混合し、そして分
散媒質としての水の存在下、アルシングシリンダー中で
１０時間摩砕した。これから、５１重量％の噴霧体およ
び４９重量％の水よりなるスリップを製造した。このス
リップの密度は１．５２ｇ／ｃｍ3であった。このスリ
ップを実施例１のように、噴霧圧６．５バールで手袋用
の浸漬型に施した。腐食試験から、腐食値は２．５ｍｇ
／ｃｍ2であることが分かった。
な化学組成を有する、５８．５重量％の磁器釉薬、１４
重量％の未燃焼特殊磁器、９重量％の１４００℃で燃焼
した特殊磁器および１４重量％の焼成アルミナの組成物
に、さらにＤｅｇｕｓｓａ社の３．７５重量％の黒色顔
料（アイテムＮｏ．２４ １５４）と０．７５重量％の
酸化コバルトを加えた。次に、材料を混合し、そして分
散媒質としての水の存在下、アルシングシリンダー中で
１０時間摩砕した。これから、５１重量％の噴霧体およ
び４９重量％の水よりなるスリップを製造した。このス
リップの密度は１．５２ｇ／ｃｍ3であった。このスリ
ップを実施例１のように、噴霧圧６．５バールで手袋用
の浸漬型に施した。腐食試験から、腐食値は２．５ｍｇ
／ｃｍ2であることが分かった。
【００４２】高い耐食性の再現性のある定められた表面
構造は、さらに以下の本発明の使用実施例に従って製造
することができる： 実施例６：実施例１で規定したような磁器釉薬８５重量
％およびまた実施例１で規定したような高焼結活性焼成
アルミナ１５重量％の組成物を１０時間摩砕し、その
後、噴霧乾燥した。密度が１．３ｇ／ｃｍ3の噴霧分散
液を、噴霧乾燥した粒状材料および水から製造し、特殊
磁器でできた手袋用の浸漬型に噴霧圧４バールで噴霧し
た。この被覆は、よりソフトな波形断面および、同時に
２．７ｍｇ／ｃｍ2の腐食値を有する表面をもたらし
た。表面波形が小さいと、手袋用の型の表面のクリーニ
ングがかなり容易になる。
構造は、さらに以下の本発明の使用実施例に従って製造
することができる： 実施例６：実施例１で規定したような磁器釉薬８５重量
％およびまた実施例１で規定したような高焼結活性焼成
アルミナ１５重量％の組成物を１０時間摩砕し、その
後、噴霧乾燥した。密度が１．３ｇ／ｃｍ3の噴霧分散
液を、噴霧乾燥した粒状材料および水から製造し、特殊
磁器でできた手袋用の浸漬型に噴霧圧４バールで噴霧し
た。この被覆は、よりソフトな波形断面および、同時に
２．７ｍｇ／ｃｍ2の腐食値を有する表面をもたらし
た。表面波形が小さいと、手袋用の型の表面のクリーニ
ングがかなり容易になる。
【００４３】実施例７および８：以下の組成範囲を散布
操作において選択すると、高度に耐食性の表面構造の特
に興味のある形が得られる：６０−９０重量％の実施例
１のような磁器釉薬／あるいは実施例４のような特殊な
釉薬、０−４０重量％の実施例１のような耐食性の特殊
磁器体、０−２０重量％の非表面積が８−１０ｍ2／ｇ
の高焼結活性焼成アルミナまたは同等のＡｌ2Ｏ3原料、
および０−２０重量％の珪酸ジルコニウム。
操作において選択すると、高度に耐食性の表面構造の特
に興味のある形が得られる：６０−９０重量％の実施例
１のような磁器釉薬／あるいは実施例４のような特殊な
釉薬、０−４０重量％の実施例１のような耐食性の特殊
磁器体、０−２０重量％の非表面積が８−１０ｍ2／ｇ
の高焼結活性焼成アルミナまたは同等のＡｌ2Ｏ3原料、
および０−２０重量％の珪酸ジルコニウム。
【００４４】実施例７：実施例１のような磁器釉薬７０
重量％、実施例１のような耐食性の特殊磁器体２０重量
％および実施例１のような高焼結活性焼成アルミナの組
成物を摩砕し、実施例１のように噴霧乾燥した。
重量％、実施例１のような耐食性の特殊磁器体２０重量
％および実施例１のような高焼結活性焼成アルミナの組
成物を摩砕し、実施例１のように噴霧乾燥した。
【００４５】実施例８：実施例８による組成物は、実施
例１におけるような磁器釉薬７５重量％、以下の組成：
１０重量％ＳｉＯ2、８５重量％Ａｌ2Ｏ3、５重量％Ｃ
ａＯ＋ＭｇＯ、混合比１：１、０．２重量％Ｋ2Ｏ＋Ｎ
ａ2Ｏ、混合比３：１、および１０重量％の高焼結活性
焼成アルミナよりなる特殊磁器１５重量％を含んでい
た。
例１におけるような磁器釉薬７５重量％、以下の組成：
１０重量％ＳｉＯ2、８５重量％Ａｌ2Ｏ3、５重量％Ｃ
ａＯ＋ＭｇＯ、混合比１：１、０．２重量％Ｋ2Ｏ＋Ｎ
ａ2Ｏ、混合比３：１、および１０重量％の高焼結活性
焼成アルミナよりなる特殊磁器１５重量％を含んでい
た。
【００４６】実施例７および実施例８の組成物を前処理
せずに原料状態で回転ミキサー中で、１５−１７重量％
の１５％濃度のポリビニルアルコール水溶液を加えなが
ら粒状化した。
せずに原料状態で回転ミキサー中で、１５−１７重量％
の１５％濃度のポリビニルアルコール水溶液を加えなが
ら粒状化した。
【００４７】表面構造の好ましい波形の深さおよび波形
の長さによって、粒状化混合物を異なるフラクション、
例えば ０．１−０．２ｍｍ ０．１−０．３ｍｍ ０．３−０．５ｍｍ に分け、１０５０℃で予備焼結し、そして１４００−１
４５０℃で予め燃焼した手袋用の浸漬型上に散布した。
その表面はまず、２８重量％の樹脂をベースにした接着
剤、４５重量％の樹脂用の溶剤としてのテルペンチンオ
イル、および２７重量％の実施例１のような磁器釉薬か
らなる噴霧接着層を用いて準備した。接着層は１４００
−１４５０℃でさらに燃焼する前および後で粒状材料層
の接着を行う。
の長さによって、粒状化混合物を異なるフラクション、
例えば ０．１−０．２ｍｍ ０．１−０．３ｍｍ ０．３−０．５ｍｍ に分け、１０５０℃で予備焼結し、そして１４００−１
４５０℃で予め燃焼した手袋用の浸漬型上に散布した。
その表面はまず、２８重量％の樹脂をベースにした接着
剤、４５重量％の樹脂用の溶剤としてのテルペンチンオ
イル、および２７重量％の実施例１のような磁器釉薬か
らなる噴霧接着層を用いて準備した。接着層は１４００
−１４５０℃でさらに燃焼する前および後で粒状材料層
の接着を行う。
【００４８】表面構造をこのように特殊なものにするこ
とによって、腐食値は実施例７では３．２ｍｇ／ｃ
ｍ2、実施例８では４．０ｍｇ／ｃｍ2となる。
とによって、腐食値は実施例７では３．２ｍｇ／ｃ
ｍ2、実施例８では４．０ｍｇ／ｃｍ2となる。
【００４９】実施例９：手袋用浸漬型の表面に釉薬をか
けたり、かけなかったり、サンドブラストしたり、噴霧
被覆する他に、表面にはまた、特に手のひらおよび指の
部分に、正確な幾何学的な形の浮き彫りが必要である。
けたり、かけなかったり、サンドブラストしたり、噴霧
被覆する他に、表面にはまた、特に手のひらおよび指の
部分に、正確な幾何学的な形の浮き彫りが必要である。
【００５０】上記のこれらのパターンを施した表面に、
ここで、使用実施例１−８に従って、本発明の耐食性噴
霧層を施し、そして焼結することができる。これは、一
方では、さらに幾何学的基本浮き彫りをつくり、そして
また他方では、非被覆特殊磁器に較べて耐食性を改良す
ることになる。
ここで、使用実施例１−８に従って、本発明の耐食性噴
霧層を施し、そして焼結することができる。これは、一
方では、さらに幾何学的基本浮き彫りをつくり、そして
また他方では、非被覆特殊磁器に較べて耐食性を改良す
ることになる。
Claims (11)
- 【請求項１】 被覆が４０−９５重量％の磁器釉薬、５
−３０重量％の高焼結活性焼成アルミナ、０−３５重量
％の未燃焼特殊磁器および０−２５重量％の燃焼特殊磁
器よりなる、耐食性で様々な構造を施したセラミック被
覆を外面に有するセラミック部品。 - 【請求項２】 磁器釉薬が６５−８５重量％のＳｉ
Ｏ2、１０−２０重量％のＡｌ2Ｏ3、５−１５重量％の
混合比１：５ないし５：１のＣａＯとＭｇＯ、および
０．１−５重量％の混合比１：１ないし１０：１のＫ2
ＯとＮａ2Ｏよりなる、請求項１の部品。 - 【請求項３】 高焼結活性アルミナが、８−１０ｍ2／
ｇの比表面および≧９９．５重量％の割合のＡｌ2Ｏ3を
有する焼成アルミナ、または同様に高純度および同様に
高焼結活性な水酸化アルミニウムもしくは酸化アルミニ
ウム水和物よりなる、請求項１の部品。 - 【請求項４】 燃焼および非燃焼状態の特殊磁器が、５
−５０重量％のＳｉＯ2、４５−９０重量％のＡｌ
2Ｏ3、０．１−６重量％の混合比１：５ないし５：１の
ＣａＯとＭｇＯ、および０．２−６重量％の混合比１：
１ないし１０：１のＫ2ＯとＮａ2Ｏよりなる、請求項１
の部品。 - 【請求項５】 ５％濃度のＮａＯＨ溶液を５時間、９０
−９５℃で作用させた後の重量損失が≦７ｍｇ／ｃｍ2
表面、好ましくは≦４ｍｇ／ｃｍ2である、請求項１−
４のいずれかの部品。 - 【請求項６】 被覆がさらに、被覆中のセラミック粉末
の全重量に基づいて、２０重量％以下のＺｒＳｉＯ4を
含む、請求項１−５のいずれかの部品。 - 【請求項７】 被覆がさらに、少なくとも１４５０℃の
温度まで色安定性である３−８重量％の酸化物顔料を含
む、請求項１−６のいずれかの部品。 - 【請求項８】 被覆をスリップの形で予備成形した部品
に施す、請求項１−７のいずれかのセラミック部品の製
造方法において、まず被覆用の粉末組成物を摩砕し、こ
れを噴霧乾燥し、次にこれを水性スリップに変え、そし
てこれを未処理セラミック部品に、２−７バールの噴霧
圧にて１．２−１．８ｇ／ｃｍ3の密度の水性スリップ
で噴霧することによって施すことよりなる、上記の方
法。 - 【請求項９】 さらに、固体の重量に基づいて、０．１
−０．１５重量％の流動化剤をスリップに加える、請求
項８の方法。 - 【請求項１０】 接着剤を用いて、準備した予備焼結体
／釉薬粒子を、十分な密度に予備焼結したセラミック部
品に散布することによって被覆を施し、そして焼結する
ことよりなる、請求項１−７のいずれかのセラミック部
品の製造方法。 - 【請求項１１】 工業化学用のもしくは調理用具用のハ
ンドルとしての、または浸漬型を液体ラテックスに浸漬
することによる薄肉ゴム製品製造用浸漬型としての、請
求項１−７のいずれかの部品の使用方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4326014A DE4326014A1 (de) | 1993-08-03 | 1993-08-03 | Keramisches Bauteil mit einem korrosionsbeständigen Überzug |
| DE4326014:4 | 1993-08-03 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0761878A true JPH0761878A (ja) | 1995-03-07 |
Family
ID=6494349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6182555A Pending JPH0761878A (ja) | 1993-08-03 | 1994-08-03 | 耐食性被覆を有するセラミック部品 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0637571B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0761878A (ja) |
| BR (1) | BR9403134A (ja) |
| DE (2) | DE4326014A1 (ja) |
| ES (1) | ES2096382T3 (ja) |
| TW (1) | TW293006B (ja) |
| ZA (1) | ZA945732B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0736505A1 (en) * | 1995-04-07 | 1996-10-09 | HYLSA, S.A. de C.V. | Refractory bricks for iron ore reduction reactors |
| MY189746A (en) * | 2016-04-29 | 2022-03-01 | Top Glove Int Sdn Bhd | Modified ceramic former for manufacturing a nitrile butadiene rubber (nbr) article having improved grip properties |
| CN106186689B (zh) * | 2016-06-27 | 2018-11-20 | 丽水学院 | 一种用于制备龙泉青瓷的熔块、龙泉青瓷熔块釉及该熔块釉的制备方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3499787A (en) * | 1965-08-12 | 1970-03-10 | Nippon Toki Kk | Method of manufacturing low thermal-expansion porcelain |
| JPS52127913A (en) * | 1976-04-20 | 1977-10-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Product coated with an layer of selffcleaning type |
| US4340645A (en) * | 1981-05-11 | 1982-07-20 | Mobay Chemical Corporation | Leadless glazes for whiteware |
| JPS63186780A (ja) * | 1987-01-28 | 1988-08-02 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | マ−キング組成物 |
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| JP2980457B2 (ja) * | 1992-08-04 | 1999-11-22 | 東陶機器株式会社 | 衛生陶器用素地及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-08-03 DE DE4326014A patent/DE4326014A1/de not_active Withdrawn
-
1994
- 1994-07-22 ES ES94111461T patent/ES2096382T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-07-22 EP EP94111461A patent/EP0637571B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-07-22 DE DE59401029T patent/DE59401029D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1994-08-02 ZA ZA945732A patent/ZA945732B/xx unknown
- 1994-08-02 BR BR9403134A patent/BR9403134A/pt not_active Application Discontinuation
- 1994-08-03 JP JP6182555A patent/JPH0761878A/ja active Pending
- 1994-08-18 TW TW083107585A patent/TW293006B/zh active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ZA945732B (en) | 1995-03-06 |
| ES2096382T3 (es) | 1997-03-01 |
| EP0637571A2 (de) | 1995-02-08 |
| BR9403134A (pt) | 1995-04-11 |
| EP0637571A3 (ja) | 1995-02-22 |
| DE4326014A1 (de) | 1995-02-09 |
| EP0637571B1 (de) | 1996-11-13 |
| TW293006B (ja) | 1996-12-11 |
| DE59401029D1 (de) | 1996-12-19 |
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