JPH0761537B2 - 金属凝固組織の微細化方法 - Google Patents
金属凝固組織の微細化方法Info
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- JPH0761537B2 JPH0761537B2 JP61296588A JP29658886A JPH0761537B2 JP H0761537 B2 JPH0761537 B2 JP H0761537B2 JP 61296588 A JP61296588 A JP 61296588A JP 29658886 A JP29658886 A JP 29658886A JP H0761537 B2 JPH0761537 B2 JP H0761537B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は鉄鋼、非鉄金属を問わず鋳塊を製造する際の金
属凝固組織の微細化方法に関する。
属凝固組織の微細化方法に関する。
［従来の技術］ 鋳塊の凝固組織はミクロ偏析、マクロ偏析、ポロシティ
ー、割れ等の欠陥を防止する上で微細であることが好ま
しい。また、一般に、最終製品の性質、特に靱性や延性
等も凝固組織が微細な方が良好である。そこで、これま
でに凝固組織を微細化するために、次のような方法が試
みられている。
ー、割れ等の欠陥を防止する上で微細であることが好ま
しい。また、一般に、最終製品の性質、特に靱性や延性
等も凝固組織が微細な方が良好である。そこで、これま
でに凝固組織を微細化するために、次のような方法が試
みられている。
合金添加法 例えば、SUS430鋼にTiを添加し、凝固組織を微細化する
例が伊藤幸良らにより鉄と鋼、第66巻（1980年）No.6の
第710頁に開示されている。この文献には、Tiの添加に
より生成するTiNの核作用により組織が微細化するとの
説明がなされている。また、純鉄にTi、Nb、Ｐなどを添
加して微細な結晶を得る例が大野篤美の日本鉄鋼協会凝
固部会提出資料、凝固14−Ｉ−１に開示されている。
例が伊藤幸良らにより鉄と鋼、第66巻（1980年）No.6の
第710頁に開示されている。この文献には、Tiの添加に
より生成するTiNの核作用により組織が微細化するとの
説明がなされている。また、純鉄にTi、Nb、Ｐなどを添
加して微細な結晶を得る例が大野篤美の日本鉄鋼協会凝
固部会提出資料、凝固14−Ｉ−１に開示されている。
接種法 例えば、SUS430鋼にコバルト−ボレート（CoOとB2O3の
混合物）等を添加して凝固組織を微細化する例（例え
ば、鉄と鋼、第66巻、No.6の第710頁）がある。
混合物）等を添加して凝固組織を微細化する例（例え
ば、鉄と鋼、第66巻、No.6の第710頁）がある。
振動・撹拌法 この方法は例えば伊藤幸良らの鉄と鋼、第66巻（1980
年）No.8、第1093頁等の多数の報告例があり、振動、撹
拌源も音波、機械エネルギー、電気エネルギーと多岐に
わたっている。しかし、これらの方法はいずれも凝固過
程中に金属に外的な力を作用させて凝固組織を微細化さ
せることでは共通している。微細化のムカニズムとして
は鋳型表面から中心に向かって発達するデンドライト結
晶（樹枝状晶）が外部からの力により分断されるか、あ
るいは溶融金属表面に生成するデンドライト結晶が沈降
（いわゆるシャワリング）するために結晶が等軸晶化
し、組織が細かくなるとの説明がなされている。
年）No.8、第1093頁等の多数の報告例があり、振動、撹
拌源も音波、機械エネルギー、電気エネルギーと多岐に
わたっている。しかし、これらの方法はいずれも凝固過
程中に金属に外的な力を作用させて凝固組織を微細化さ
せることでは共通している。微細化のムカニズムとして
は鋳型表面から中心に向かって発達するデンドライト結
晶（樹枝状晶）が外部からの力により分断されるか、あ
るいは溶融金属表面に生成するデンドライト結晶が沈降
（いわゆるシャワリング）するために結晶が等軸晶化
し、組織が細かくなるとの説明がなされている。
［発明が解決しようとする問題点］ 上述の従来技術のうち、の合金元素添加法では、Ti添
加の例で示したように、TiN等の非金属介在物を生成し
て金属の清浄度を低下させる場合がある。また、合金元
素の中には非常に高価なものや、合金させると不純物と
して金属の性能を劣化させるものがあり、適用範囲が限
定される。
加の例で示したように、TiN等の非金属介在物を生成し
て金属の清浄度を低下させる場合がある。また、合金元
素の中には非常に高価なものや、合金させると不純物と
して金属の性能を劣化させるものがあり、適用範囲が限
定される。
また、接種法の例では、酸化物の添加による酸素含有
量の上昇及びそれに伴う清浄度の低下が心配される。
量の上昇及びそれに伴う清浄度の低下が心配される。
次に、の振動、撹拌法では、凝固組織が微細になる一
方で、溶融金属の表面に浮かぶスカムやスラグを巻き込
む確立が高くなり、また、振動、撹拌条件によっては逆
に偏析が生じたり、鋳塊の鋳肌あるいは表層部が不健全
になる場合がある。
方で、溶融金属の表面に浮かぶスカムやスラグを巻き込
む確立が高くなり、また、振動、撹拌条件によっては逆
に偏析が生じたり、鋳塊の鋳肌あるいは表層部が不健全
になる場合がある。
従って、本発明の目的は外部から合金元素や接種剤等の
添加物を加えず、また、凝固中の金属に外部から力を加
えることなしに微細な凝固組織を得る方法を提供するこ
とにある。
添加物を加えず、また、凝固中の金属に外部から力を加
えることなしに微細な凝固組織を得る方法を提供するこ
とにある。
［問題点を解決するための手段］ 本発明は鋳塊の製造において、溶融状態の主金属に１種
または２種以上の主金属とは異種の金属あるいは組成の
異なる合金よりなる半溶融状態の副金属を、混合後の金
属温度TM、混合後の新組成の平衡液相線温度をTEとする
と、TE−TM＞０すなわち過冷条件下で混合し、該混合金
属を鋳型内で凝固させることを特徴とする金属凝固組織
の微細化方法にある。
または２種以上の主金属とは異種の金属あるいは組成の
異なる合金よりなる半溶融状態の副金属を、混合後の金
属温度TM、混合後の新組成の平衡液相線温度をTEとする
と、TE−TM＞０すなわち過冷条件下で混合し、該混合金
属を鋳型内で凝固させることを特徴とする金属凝固組織
の微細化方法にある。
［作用］ 本発明方法は溶融金属から鋳塊を製造する際に、主金属
（Primary melt）に１種または２種以上の副金属（Sub
melt）を混合し、エンタルピーの差を利用して混合後の
金属を過冷状態とし、結晶の析出を均一且つ急速に行な
わせて凝固組織を微細にするものである。ただし、ここ
で主金属と副金属は意趣の金属、あるいは同一種の合金
の場合には組成が異なるものとする。また、主金属は常
にその平衡液相線温度（凝固開始温度）より高温にして
混合するが、副金属は平衡液相線温度より低温で混合す
る。
（Primary melt）に１種または２種以上の副金属（Sub
melt）を混合し、エンタルピーの差を利用して混合後の
金属を過冷状態とし、結晶の析出を均一且つ急速に行な
わせて凝固組織を微細にするものである。ただし、ここ
で主金属と副金属は意趣の金属、あるいは同一種の合金
の場合には組成が異なるものとする。また、主金属は常
にその平衡液相線温度（凝固開始温度）より高温にして
混合するが、副金属は平衡液相線温度より低温で混合す
る。
次に、本発明方法の原理を主金属（Ｐ）に１種類の副金
属（Ｓ）を混合する場合を例にして以下に説明する： 副金属（Ｓ）が平衡液相線温度以下の場合 （副金属が１部固相を含む半溶融状態の場合） 主金属（Ｐ）をその平衡液相線温度TPよりΔTP高い温度
で、また、副金属（Ｓ）をその平衡液相線温度TSよりΔ
TS低い温度で混合するとする。この場合、副金属（Ｓ）
にはΔTSの量に応じた量の固相が含まれるが、この時の
固相率をfSとする。（fSは金属中の固相の割合を分率で
示したもので、fS＝０は完全液体を表す）。混合後の金
属の温度をTMとすると、混合前後のエンタルピーの保存
則から（１）式が成立する。
属（Ｓ）を混合する場合を例にして以下に説明する： 副金属（Ｓ）が平衡液相線温度以下の場合 （副金属が１部固相を含む半溶融状態の場合） 主金属（Ｐ）をその平衡液相線温度TPよりΔTP高い温度
で、また、副金属（Ｓ）をその平衡液相線温度TSよりΔ
TS低い温度で混合するとする。この場合、副金属（Ｓ）
にはΔTSの量に応じた量の固相が含まれるが、この時の
固相率をfSとする。（fSは金属中の固相の割合を分率で
示したもので、fS＝０は完全液体を表す）。混合後の金
属の温度をTMとすると、混合前後のエンタルピーの保存
則から（１）式が成立する。
Ｍ（Ｐ）｛TP＋ΔTP−TM｝・CL（Ｐ）＝ Ｍ（Ｓ）｛TM−TS＋ΔTS｝・Ｃ＋Ｌ・Ｍ（Ｓ）・fS−Δ
Ｈ （１） 式中、Ｍ（Ｐ）：主金属の重量 Ｍ（Ｓ）：副金属の重量 CL（Ｐ）：主金属の液体での定圧比熱 CL（Ｓ）：副金属の液体での定圧比熱 CS（Ｓ）：副金属の固体での定圧比熱 L:副金属の融解熱 ΔH:混合エンタルピー Ｃ＝CS（Ｓ）・fS＋CL（Ｓ）（１−fS） ：固体共存状態の副金属の定圧比熱 従って、混合後の金属の温度TMは（１）式を変形した
（２）式で表される。
Ｈ （１） 式中、Ｍ（Ｐ）：主金属の重量 Ｍ（Ｓ）：副金属の重量 CL（Ｐ）：主金属の液体での定圧比熱 CL（Ｓ）：副金属の液体での定圧比熱 CS（Ｓ）：副金属の固体での定圧比熱 L:副金属の融解熱 ΔH:混合エンタルピー Ｃ＝CS（Ｓ）・fS＋CL（Ｓ）（１−fS） ：固体共存状態の副金属の定圧比熱 従って、混合後の金属の温度TMは（１）式を変形した
（２）式で表される。
TMが混合後の新組成の金属の平衡液相線温度TEより低い
場合には、金属はTE−TMだけ過冷した状態となる。この
場合、副金属内に含まれている固相が混合時に再溶解
し、溶解熱が奪われることから、TMは低目となり、それ
だけ過冷し易くなる。
場合には、金属はTE−TMだけ過冷した状態となる。この
場合、副金属内に含まれている固相が混合時に再溶解
し、溶解熱が奪われることから、TMは低目となり、それ
だけ過冷し易くなる。
次に、（２）式を使った計算例を示す。第１図は主金属
としてAl−２重量％Cu合金1000g、副金属としてAl−８
重量％Cu合金を500gを混合した場合の例であるが、第１
図の横軸は副金属の固相率、縦軸は温度を示す。第１図
中、実線は（２）式から求めた混合後の金属の温度TMで
あるが、ここでは混合前の主金属の過熱度ΔTPが25℃と
50℃の２通りの場合について計算した。また、第１図
中、破線TEは混合後の金属（Al−４重量％Cuとなる）の
平衡液相線温度である。第１図に示されるように、混合
後の金属の過冷度（TE−TM）は混合前の主金属の過熱度
ΔTPが小さいほど、また、副金属の固相率fSが高いほど
大きくなるが、本計算例の場合には、ΔTP＝25℃の時の
fSが約0.15以上で過冷が生ずることになる。
としてAl−２重量％Cu合金1000g、副金属としてAl−８
重量％Cu合金を500gを混合した場合の例であるが、第１
図の横軸は副金属の固相率、縦軸は温度を示す。第１図
中、実線は（２）式から求めた混合後の金属の温度TMで
あるが、ここでは混合前の主金属の過熱度ΔTPが25℃と
50℃の２通りの場合について計算した。また、第１図
中、破線TEは混合後の金属（Al−４重量％Cuとなる）の
平衡液相線温度である。第１図に示されるように、混合
後の金属の過冷度（TE−TM）は混合前の主金属の過熱度
ΔTPが小さいほど、また、副金属の固相率fSが高いほど
大きくなるが、本計算例の場合には、ΔTP＝25℃の時の
fSが約0.15以上で過冷が生ずることになる。
［実施例］ 以下に実施例を挙げ、本発明を更に説明する。
実施例 本発明方法を第２図に示す装置を用いて実施する。第２
図に示す主金属用電気炉（２）及び副金属用電気炉
（８）でそれぞれ主金属（６）と副金属（７）を所定の
温度に加熱保持する。この際、温度の管理は各電気炉内
に設置した熱電対（１）により行なう。その後、主金属
用電気炉（２）及び副金属用電気炉（８）の底部のスト
ッパー（３）を開き、両金属を注入桶（４）で混合し、
黒鉛モールド内（５）で凝固させる。なお、第２図に記
載する装置は主金属と１種の副金属を使用する場合に使
用するものであり、２種以上の副金属を使用する場合に
は、副金属用電気炉（８）を必要に応じて増設すること
ができることを理解されたい。
図に示す主金属用電気炉（２）及び副金属用電気炉
（８）でそれぞれ主金属（６）と副金属（７）を所定の
温度に加熱保持する。この際、温度の管理は各電気炉内
に設置した熱電対（１）により行なう。その後、主金属
用電気炉（２）及び副金属用電気炉（８）の底部のスト
ッパー（３）を開き、両金属を注入桶（４）で混合し、
黒鉛モールド内（５）で凝固させる。なお、第２図に記
載する装置は主金属と１種の副金属を使用する場合に使
用するものであり、２種以上の副金属を使用する場合に
は、副金属用電気炉（８）を必要に応じて増設すること
ができることを理解されたい。
副金属（Ｓ）が平衡液相線温度以下の場合 主金属用電気炉（２）内で主金属Al−２重量％Cu合金10
00gを679℃に過熱、保持し（過熱度25℃）、また、副金
属用電気炉（８）内で副金属Al−８重量％Cu合金500gを
636℃に保持して固相率を0.2とし、注入桶（４）で主金
属と副金属を混合し、次に、黒鉛モールド（５）中で凝
固させた。なお、混合後の合金組成はAl−４重量％Cuで
あった。
00gを679℃に過熱、保持し（過熱度25℃）、また、副金
属用電気炉（８）内で副金属Al−８重量％Cu合金500gを
636℃に保持して固相率を0.2とし、注入桶（４）で主金
属と副金属を混合し、次に、黒鉛モールド（５）中で凝
固させた。なお、混合後の合金組成はAl−４重量％Cuで
あった。
比較材として主金属用電気炉（２）でAl−４重量％Cu合
金1500gを684℃で加熱、保持し（過熱度25℃）、その
後、他の金属との混合を行わず、そのまま黒鉛モールド
（５）に鋳込んで凝固させた。
金1500gを684℃で加熱、保持し（過熱度25℃）、その
後、他の金属との混合を行わず、そのまま黒鉛モールド
（５）に鋳込んで凝固させた。
第３図（ａ）及び（ｂ）は上述のようにして得られた鋳
塊の軸心縦断面のマクロ腐食組織の写真である。第３図
（ａ）は本発明方法によるものであり、極めて微細な凝
固組織が得られることがわかる。一方、第３図（ｂ）は
通常鋳込により得られた比較鋳塊の凝固組織である。両
鋳塊を比較すると、本発明方法による凝固組織の微細化
効果が明らかである。
塊の軸心縦断面のマクロ腐食組織の写真である。第３図
（ａ）は本発明方法によるものであり、極めて微細な凝
固組織が得られることがわかる。一方、第３図（ｂ）は
通常鋳込により得られた比較鋳塊の凝固組織である。両
鋳塊を比較すると、本発明方法による凝固組織の微細化
効果が明らかである。
また、第３図（ａ）及び（ｂ）の両鋳塊を更に詳細に調
査すると、凝固組織のみならず、結晶粒の大きさにも大
きな差があることが判明した。すなわち、本発明方法に
よる鋳塊の結晶粒の平均値は130μｍであり、通常鋳込
方法による鋳塊の結晶粒の平均値は1600μｍであり、本
発明方法により鋳塊の結晶粒も極めて微細化しているこ
とが示された。
査すると、凝固組織のみならず、結晶粒の大きさにも大
きな差があることが判明した。すなわち、本発明方法に
よる鋳塊の結晶粒の平均値は130μｍであり、通常鋳込
方法による鋳塊の結晶粒の平均値は1600μｍであり、本
発明方法により鋳塊の結晶粒も極めて微細化しているこ
とが示された。
［発明の効果］ 本発明方法により外部から合金元素や接種剤等を添加す
ることなしに、また、凝固中の金属に外部から力を加え
ることなしに、凝固の原理に基づいて金属の凝固組織及
び結晶粒の大きさを微細にすることができる。
ることなしに、また、凝固中の金属に外部から力を加え
ることなしに、凝固の原理に基づいて金属の凝固組織及
び結晶粒の大きさを微細にすることができる。
第１図は主金属としてAl−２重量％Cu合金1000g、副金
属としてAl−８重量％Cu合金を500gを混合した場合の
（２）式の計算例を示す図であり、第２図は本発明方法
を行なうための装置を示す図であり、第３図（ａ）及び
第３図（ｂ）は鋳塊の軸心縦断面のマクロ腐食組織の写
真である。 図中:1……熱電対、２……主金属用電気炉、３……スト
ッパー、４……注入樋、５……黒鉛モールド、６……主
金属、７……副金属、８……副金属用電気炉。
属としてAl−８重量％Cu合金を500gを混合した場合の
（２）式の計算例を示す図であり、第２図は本発明方法
を行なうための装置を示す図であり、第３図（ａ）及び
第３図（ｂ）は鋳塊の軸心縦断面のマクロ腐食組織の写
真である。 図中:1……熱電対、２……主金属用電気炉、３……スト
ッパー、４……注入樋、５……黒鉛モールド、６……主
金属、７……副金属、８……副金属用電気炉。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩渕 義孝 北海道室蘭市茶津町４番地 株式会社日本 製鋼所室蘭製作所内 (56)参考文献 特開 昭53−2340（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−235047（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−54235（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−14539（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】鋳塊の製造において、溶融状態の主金属に
１種または２種以上の主金属とは異種の金属あるいは組
成の異なる合金よりなる半溶融状態の副金属を、混合後
の金属温度をTM、混合後の新組成の平衡液相線温度TEと
すると、TE−TM＞０すなわち過冷条件下で混合し、該混
合金属を鋳型内で凝固させることを特徴とする金属凝固
組織の微細化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61296588A JPH0761537B2 (ja) | 1986-12-15 | 1986-12-15 | 金属凝固組織の微細化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61296588A JPH0761537B2 (ja) | 1986-12-15 | 1986-12-15 | 金属凝固組織の微細化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63149066A JPS63149066A (ja) | 1988-06-21 |
| JPH0761537B2 true JPH0761537B2 (ja) | 1995-07-05 |
Family
ID=17835486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61296588A Expired - Fee Related JPH0761537B2 (ja) | 1986-12-15 | 1986-12-15 | 金属凝固組織の微細化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0761537B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2259307B1 (en) | 2009-06-02 | 2019-07-03 | Napra Co., Ltd. | Electronic device |
| JP4505545B1 (ja) * | 2009-11-30 | 2010-07-21 | 有限会社ナプラ | 回路基板及び電子デバイス |
| CN103801678B (zh) * | 2012-11-13 | 2016-01-13 | 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 | 一种黄铜合金覆盖清渣剂及其制备方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5424372B2 (ja) * | 1973-06-14 | 1979-08-21 | ||
| JPS532340A (en) * | 1976-06-30 | 1978-01-11 | Nippon Steel Corp | Method of making casting piece having minute solidification structure |
| JPS5754235A (ja) * | 1980-09-17 | 1982-03-31 | Mitsubishi Keikinzoku Kogyo Kk | Ketsushoryubisaikayobogokinnoseizoho |
| JPS59159259A (ja) * | 1983-02-28 | 1984-09-08 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造における鋼成分調整方法 |
| JPS61157612A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-17 | Nippon Steel Corp | 鋼の凝固偏析制御法 |
| JPS61235047A (ja) * | 1985-04-11 | 1986-10-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 微細な結晶粒を有する金属の鋳造法 |
-
1986
- 1986-12-15 JP JP61296588A patent/JPH0761537B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63149066A (ja) | 1988-06-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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