JPH07503519A - 弾性・油圧式振動防止装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 弾性・油圧式振動防止装置 この発明は振動防止装置に関し、特に、流体が充填された弾性的振動防止要素を 具えた振動防止装置に関するものである。

発明の背景 振動防止装置はよく知られており、エンジンをフレームに搭載する際によく使用 される１例えば、自動車においては、エンジンからの振動をフレームに伝達しな いように、弾性体又はその他の振動防止装置を介してエンジンがフレームに搭載 される。同様に、航空機のエンジンも振動防止装置を使用して機体に搭載される 。

振動防止取付装置は、エンジンやその他の支持物の重職を支え、且つ、その他の 静的力に抗するために、強度があり、且つ、硬い（ｓｕｒｆ）ことが望ましい、 エンジンが加速されるに伴い、成る速度で、共振が発生することが多く、これは 、共振周波数としてよく知られている。

共振周波数では、エンジンから発生する振動は、最大の振幅になるので、エンジ ンが搭載されている自動車、航空機、その他のフレームに伝わる振動を抑制する ことが望まれる。　弾性体からなる振動防止装置は、高周波数の振動にさらされ ると、硬くなるという特性がある。従って、エンジンの共振周波数では１弾性体 からなる振動防止装置は停止状態の場合より硬くなっており、このことは、振動 防止装置の望ましい特性の、まさに逆であるという問題がある。

弾性・油圧式（ｅｌａｓｔｏ−ｈｙｄｒａｕ目Ｃ）振動防止装置も開光されてき たが、これは、共振周波数における振動防止装置の硬さく５ｔｉｆｆｎｅｓｓ） を減少させることを目的としている。典型的には、１つ又は２つの弾性室が具え られ、非圧縮性流体が充填される。単−室タイプでは、室が振動にさらされると 、慣性流体トラックを介して流体がポンプ作動で移動させられ、この流体トラッ クは、通常、容積的硬さがかなり低いもう１つの可変容積室と連通している。２ つの室タイプでは１画室に連通ずる流体トラックでポンプ作動させられ、これら の室は、一方の容積が増えると他方の容積が減少するように配置されている。

流体トラックで流体がポンプ作動させられると、振動のエネルギーが消費され、 エネルギー消費が所定の振動周波数で最大になるように、流体トラックは１例え ば、その面積及び／又は長さを変更することによってチューニングすることがで きる。

振動防止装置の硬さが減少させられるときの周波数は。

ノツチ周波数として知られている。何故なら、周波数に対する硬さのグラフを描 いたとき、曲線がここで凹むからである。最も効率のよい振動防止のためには、 エンジンの共振周波数にこれを対応させるだけでなく、このノツチをできるだけ 幅広く、且つ、深くすることが望ましい。

従来の流体を充填した振動防止装置は、弾性的振動防止装置に対して、より周波 数の高い振動を防止するという改良を結果的にもたらした。しかしながら、振動 防止取付装置における静的硬さに対する動的硬さの比をさらに減少させること、 すなわち、ノツチの深さとバンド幅をさらに増やすことが引き続き望まれている 。

さらに、成る種の応用例では、２つ以上の周波数での振動を防止することが望ま れる。従来の振動防止装置は、１つの周波数の振動を防止（ｉｓｏｌａｔｅ）す ることに限定されていたが、この場合、成るバンド幅が、その周波数のいずれか の１つの側に広がっていた。故に、振動抑制の全体的バンド幅を増大させるよう に、２つ以上の周波数でチューニングできることが望ましい。

また、流体を充填した振動防止取付装置の問題は、温度変化に極めて敏感である ということである。温度が変化すると、室内の流体は膨張又は収縮するが、これ は、流体の圧力を変動させ、これは、振動防止装置の硬さを大いに変動させるこ とになる。温度変化に応じて流体の圧力を均衡させることは、従来もなされてき たが、振動防止装置の室の流体を、より容積的硬さの低い均衡化室（ｅｑｕａｌ ｉｚａｔｉｏｎ　ｃｈａｍｂｅｒ）と常時連通させる結果になるので、負荷を支 持する室の硬さに悪影響を与えていた。

発明の概要 本発明は、上記問題を解決した弾性・油圧式振動防止装置を提供する。本発明の 振動防止装置は、コアと、フレームと、前記コアとフレームの間に、流体が充填 された複数の可変容積の室を画定するための手段を有し、状膜は、前記コアとフ レームの間に加えられる荷重を受けるようになっている。前記室を連通させる少 なくとも２つの流体トラックを有している。トラックが、異なる共振周波数を持 つように調整されると、振動防止装置の周波数対硬さのグラフは、各共振周波数 において、２つのノツチを示し、かくして、振動防止装置は、２つの異なる周波 数において、振動を抑制することができる。トラックが同一の共振周波数を持つ ように調整されると、単一のより深いノツチが生じ、当該周波数において、より 改善された振動防止機能を生じる。

特に有用な形態では、荷重を支える流体が充填された４つの可変容積室が具えら れ、１つの流体１〜ラツクが２つの室の間を連通させ、もう１つの流体１−ラッ クが他の２つの室を連通させる。連通させられた室は、室間でコアを貫通し振動 防止装置を４つの部分に分けるような面を基準に見た場合、互いに対角線上にあ るように配置することができ、この場合、１つのユニットが１つの室を具えるこ とになる。かくして、互いに異なる側から見たとき、容積面での対称性がもたら され、負荷のががり方を対称に維持し、単一の軸方向に向けられるように維持す ることができる。

本発明は、流体が充填された可変容積室と流体膨張室との間に選択的に連通をも たらすこともできる。膨張室は、可撓性ダイアフラムにより、ガスが充填された サブ室と流体が充填されたサブ室とに分割される。多孔質の流れ絞りが、前記流 体が充填された可変容積の室と前記流体が充填されたサブ室とを比較的低い圧力 変化で連通させ、比較的大きい圧力変化ではその連通を阻止するようになってい る。かくして、流体の温度変化のような原因に起因する遅い圧力変化は、絞りに おける圧力降下を実質的になくするのに充分な流れを絞りに生ぜしめ、ガスサブ 室の膨張又は収縮はシステムの静的流体圧を比較的一定に維持する。しかしなが ら、振動防止装置が振動にさらされた場合のように、急速に変動する圧力に対し ては、絞りを通る流れは殆ど許されず、かくして、流体は、膨張室に流入するこ とによって流体トラックをバイパスすることはできない。

もう１つの有用な側面では、流体が充填された荷重を支持する室に対して、硬さ 対局波数曲線のノツチの深さとバンド幅を大きくするための構成を提供する。こ の側面では、室を画定する弾性体を筒状リング形部材が補強してお・す、状膜と 共軸に配置され、その圧縮強度を余り増加させることなく１弾性体の環強度を増 加させている。

好適には、この部材は、室の直径と同じ内径を有し、室を画定する弾性体の内面 に、又はその近くにモールドされ、かくして、軸方向の圧縮荷重を受けたとき、 弾性体が外に膨れるが、筒状リングが、室内に圧力を封じ込めるようになってい る。

図面の簡単な説明 第１図は、本発明の振動防止装置の断面図である。

第２図は、振動周波数と硬さの関係を示すグラフで、１つのプロットは、第１図 の振動防止装置を使用して一一の周波数で共振するように調整された場合で、も う１つのプロットは、第１図の振動防止装置を使用して２つの周波数で共振する ように調整された場合の図である。

第３図は、第２図のプロットに対応して１周波数と位相の関係を表わしたグラフ である。

第４図は、第１図の振動防止装置を使用して単一の周波数で共振するように調整 され、第１図に示す室補強要素を具えた場合のプロットで、もう１つのプロット は、室補強要素を具えない場合の図である。

第５図は、第４図のプロットに対応して、周波数と位相の関係を表わしたグラフ である。

第６図は、第７図の６−６線から見た１本発明の第２の実施例による振動防止装 置の断面図である。

第７図は、第６図の実施例の７−７線から見た断面図である。

第８図は、第６区の実施例の８−８線から見た断面図である。

好適実施例の詳細な説明 第１図を参照すると、ここに、弾性・油圧式振動防止装置１０が示されている。

振動防止袋ａｔＯは、ねじ（図示せず。）のような任意の手段で相互に固定され るハウジング１４と負荷プレー１−１６を含むフレーム１２を具えている。フレ ーム１２は、モールドされたアセンブリー１８を囲繞しており、その中にコア２ ｏ及びコア２０の上面とフレーム１２の間の２つの室要素２２ａ及び２２ｂ、そ してコア２０の下面とフレーム１２の間に他の２つの室要素２２ｃ及び２２ｄを 具えている。各室要素２２ａ乃至ｄは９弾性体２４ａ乃至ｄを含み、これらは、 適当なシリコンゴムからなることができ、さらに補強要素２６ａ乃至ｄが各室要 素２２ａ乃至ｄの内面にモールドされている。

コア２０内の対応するボア２８ａ乃至ｄに関しては。

各室要素２２ａ乃至ｄは、段のついた円筒状の室３２ａ乃至ｄを画している。ラ グ３６は、コア２０の中央孔３８に挿入されることによってコア２０に固定され ている。

このラグ３６は、肩４０がコア２０の上面に接し、下端にナツト４２が締め込ま れてコア２０に締め付けられるようになっている。ラグ３６は、ハウジング１４ の上方に延び、ビン孔４４で、振動源或いは振動を防止しようとする対象物への 接続がなされる。フレーム１２のフランジ４６のような手段がフレーム１２に設 けられており、フレーム１２を振動源又はその他の構造物に接続できるようにな っている。

コア２０の第１図の左方端部において、流体膨張室５０が画されている。この流 体膨張室５０は、その左方端部がキャップ５２で閉じられており、可撓性ダーイ アフラム５４で左右に区画され、左側は、ガス室５４、右側はサブ流体室５８に なっている。

コア２０において、サブ流体室５８と室３２ａの間に延びる孔６０には、ねじが 切ってあり、同様に、サブ流体室５８と室３２ｃの間に延びる孔６２にも、ねじ が切っである。これらの孔６ｏと６２には、流れ絞り要素６４がねじ込まれてい る。好適実施例では、流れ絞り要素６４は、焼結金属のような多孔質体である。

適当な焼結金属の多孔質体は、オハイオ州、マヶドニアのカジョン・カンパニー から、「デジグネータＥＷＪとして入手可能である。この絞り要素は、焼結の３ １６ステンレススチール製で、公称空気流通量は、２５ｐｓ　１ｇで毎分５００ ０ｃｃである０本発明では、焼き固めたワイヤメツシュ製の多孔質絞り要素も使 用することができる。流れ絞り要素６４は１例えば、流体の作動温度が変化した ときに起きるような圧力変動が緩やかにその両側で生じたときにのみ、室室３２ ａ、室３２ｃ及びサブ流体室５８の間に実質的連通を許容する。流体は比較的熱 容量が大きいので、温度変化は緩やかであるから、その容積変化も緩やかであり 、絞り要素を横切る圧力低下も緩やかに起きる。絞り要素６４は、流体で囲まれ ている部分が比較的一定の圧力に維持されるように、充分な流れを許す。

何故なら、サブ室５６内のガスは、余り圧力を上げることなく、圧縮することが できるからである。しかしながら、室３２ａ乃至ｄが振動によってさらされる急 速な容積変化に起因して急速な圧力変動が生じると、流れ絞り要素６４は、効果 的に流れを遮断し、流体の包囲体において、トラック７０と７２を通る流体のポ ンプ作用により、振動を減衰させる。従って、流体は、サブ流体室５８にポンプ 作用で入れられることによってトラック７゜と７２をバイパスすることはできな い。

第１の流体トラック７０は、室３２ａとの３２ｄの間の連通をもたらし、第２の 流体トラック７２は室３２ｃと３２？＋との間の連通をもたらす、流体トラック ７ｏと７２は模式的に図示されており、これらは、モールドされたアセンブリー １８の外部に設けたパイプでもよく、或いは、モールドされたアセンブリー１８ の中を通る通路でもよく、後者の場合、コア２０に例えば、孔として設けられる であろう０弾性−流体式振動防止装置１１０における流体包囲体（ｅｎｖｅｌｏ ｐｅ）は、室３２ａ−ｄ、流体トラック７０．７２及びサブ流体室５８によって 画される。

この流体包囲体は、適当な非圧縮性作動油によって充填されており、シールされ たシステムになっている。この意味は、このシステムに対して流体の出入りは、 ないということである、好適実施例では、ミネソタ州セントボールの３Ｍコーポ レイションから、Ｆｌｕｏｒｉｎｅｒｔ　ＦＣ−４３という名前で販売されてい るものが入手できる。この流体は、フッ素ベースの作動油で、その密度は１．６ ２１８　Ｅ−４１ｂ−ｓ”／ｉｎ’で、粘度は、２．０１　Ｅ−７１ｂ−ｓ／ｉ ｎ’である。勿論、本発明を実施するに当たっては、その他の多くの作動油を使 用することができる。流体を包囲体に入れるには。

室３２ａ−ｄ及びサブ室５８にある適当なボート（図示せず、）を使用すること ができる。サブ流体室５８の容積は、室３２ａ−ｄ、流体トラック７０．７２及 びサブ流体室５８によって造られる包囲体の容積の約３０％であるが、それは、 流体の作動温度の変動による流体の膨張・収縮をまかなうのに充分な量の流体を 収納するためである。なお、前記温度変化は、典型的には、　７０”　Ｆ乃至２ ５０’　Ｆである。サブガス室５６は、サブガス室５６内の圧力を比較的一定に 維持しながら、流体包囲体内の流体の容積変化をまかなうために充分大きくなけ ればならない。　空気のような圧縮ガスをサブガス室５６に入れるために、流体 を包囲体に入れるために使用されるボートと同様の図示されないボートが設けら れており、事後、封がされる。サブガス室５６に入れられるガス圧は、好ましく は、約８０乃至１ｏｏｐｓ　Ｉｇである。故に、静的状態にあるとき、流体包囲 体内の流体圧は、サブガス室５６内のガスとほぼ同じ圧であり、好適には、約８ ０乃至１１００ｐｓｉである。

室要素２２ａ−ｄのそれぞれが、弾性体２４ａ−ｄを具えているから、室３２ａ −ｄは、室要素２２　ａ−ｄが負荷にさらされと、容積が変化する。振動防止装 置ｌＯは、好適には、ラグ１６を、例えば、航空機のエンジンのような振動源に つなぐことによって負荷にさらされ。

一方、フレーム１２は、エンジンの振動から隔離されるべき機体につながれる。

振動にさらされる質量を最小にするために、ラグ１６を振動源につないで、振動 防止装置ＩＯを取り付けるのが好ましい。

ラグ１６、従って、コア２ｏが振動にさらされると、室３２ａ−ｄの容積が変動 し、結果的に、流体包囲体の中でポンプ作用が生じることになる１例えば、振動 により、コア２０が第１図で上方向に変位させられると、室３２ａとｂの容積は 減少し、室３２ｃとｄの容積は増大する。こうなると、室３２ａの流体はトラッ ク７ｏを通じて室３２ｄに移動しようとし、室３２ｂの流体はトラック７２を通 じて室３２ｃに移動しようとする。コア２０が下方向に動くように変位の方向が 変わると、流体の流れは逆になり、室３２ｄから室３２ａへ、及び室３２Ｃから 室３２ｂへ向うようになる。故に、振動防止装置ｌＯが振動にさらされると、ト ラック７ｏと７２を介してコア２０の上側の室と下側の室との間で交互にポンプ 作用が生じることになり、その結果、方向を変換する流体の慣性のために、コア ２０からフレーム１２への振動の伝播を減衰させることに寄与する。

室３２ａ−ｄは、その長手方向の軸線が負荷の方向と平行に配置されていること に注意すべきである。負荷の方向、すなわち、軸方向は、ラグ３６及び孔３８と 共軸の、符号７６の線で示されており、室３２ａ−ｄの対称軸を画している。負 荷の方向７６と、上側の室３２ａとｂそして下側の室３２ｃとｄの中間にある線 ７８で定められるコア２０を通る面は、振動防止装置２１０を４分のｌのユニッ トに分けていることに注意すべきである。好適実施例では、流体トラック７０． ７２で互いに連通している室３２ａ−ｄは、軸方向７６と横断方向面７８で画さ れる４分の１のユニットに見られるように、対角線上に存在している。

室３２ａ−ｄを対角線上に配置することが好適であるが、或いは、室３２ａ−ｄ が、軸方向に反対側の室と連。

通するように、すなわち、室３２ａと３２ｂ、室３２ｃと３２ｃをそれぞれ適当 な流体トラックで連通させることも可能である。勿論、そのようにしたら、室３ ２ｂ及び／又は室３２ｄをサブ室５８と、流体絞り手段６４を介して連通させる 手段を設ける必要があろう。

フレーム１２に対するコア２０の変位量は、部分的には主たる支持部の剛性によ って定まるものであり、これは、本質的には、振動防止装置１０が静的負荷にさ らされた場合にラグ１２とコア２０の間で測定される振動防止装置ＩＯの剛性で ある。好適実施例では、主たる支持部の剛性は、はぼ、１インチ当たり、１２０ ．０００ボンドである。スチールリング２６ａ−ｄで補強された室３２ａ−ｄの 容積剛性は、はぼ、１９，５００　ｌｂ／ｉｎ’である。室要素２２ａ−ｄが補 強されていない場合、すなわち、スチールリング２６ａ−ｄがない場合、室３２ ａ−ｄの容積剛性は、はぼ、９，７５０　ｌｂ／ｉｎ’である。

第２図は、室要素２２ａ−ｄが補強されていない場合の振動防止装置！！１０の プロットであり、８２は、トラック７０，７２が同一の共振度の場合のプロット で、８４は、トラック７０．７２が異なる共振度になるように、異なっている場 合のプロットである。主たる支持部の硬さは、第２図では、約２５から３０ヘル ツの低周波数に対して、　１２０，０００　ｌｂ／Ｉｎと表示されており、ここ で、ノツチ８０が形成され始める。符号８０で画されるノツチの周波数、深さと バンド幅を調整するためには、可変流体面積室、流体トラックの断面積、及びト ラックの長さをチューニングさせることが必要である。流体室の面積は、各室３ ２ａ−ｄにポンプ作用で出入りする流体の量を、そのポンプ作用を生じさせる軸 方向変位で割った値である。これは、室要素２２ａ−ｄで画される室３２ａ−ｄ の面Ｆａに等しい、第２図に対して、この面積は、０゜７８５４平方インチであ る。また、この実施例の場合、各流体トランク７０．７２の断面積（すなわち、 流体がトラックを通る面積）は、流体トラックが同一の場合。

Ｑ、Ｑ１２３１２３平方であり、異なる場合は、それぞれ、０．０１２３平方イ ンチと０．０２４６平方インチである。さらに、すべての流体トラックの長さは 、１５゜９６インチ、可変容積室の高さ、すなわち、室要素２２ａ−ｄで画され る部分の高さは、１．０インチで、弾性体位相角は、６．５度である。

第２図は、動的な硬さと周波数の関係を振動防止装置ＩＯについて示したもので 、上述の、同一トラック７０゜７２の場合は、トランクの共振度は同じであり、 異なるトラック７０．７２については、異なる共振度である。

共振度が同じ場合の曲線は８２であり、ずれているトラックの共振度の場合の曲 線が８４である。どちらの曲線でも、ノツチ８０と８１は、殆ど同じ周波数であ る約４５ヘルツで生じており、バンド幅も、約２５乃至３０ヘルツから４７乃至 ４８ヘルツまでと略々同じであるが、ノツチ８１は、ノツチ８０程鋭くない、し かしながら、トラックの共振がずれている場合の曲線８４では、約６５ヘルツと いう、はっきり異なる高い周波数における第２のノツチ８５が見られる。共振が 同じ場合の曲線８２では、そのような第２のノツチはなく、ノツチの後、硬さが 増加し、その後、比較的一定の値に減少するという典型的特性を示している。

第３図は、第２図の動的硬さと周波数の関係グラフに対応させた位相と周波数の 関係を示すグラフである０曲線８８が共振度が同じ場合のプロット、曲線８９が ずれているトラックの共振度の場合のプロットである６位相の変動の大きさが、 得られる減衰の程度を示している。

図示のように、ずれているトラックの共振度の場合の曲線８９では、位相の変動 が、約４７ヘルツでのみならず、約６８ヘルツでも生じている。従って、本充明 では、弾性−油圧式振動防止袋Ｒ１こおいて、２つの異なる周波数で、減衰を生 じさせることができる。

さらに、室要素２２ａ−ｄが補強要素２６ａ−ｄで補強されている場合と、そう でない場合との違いを示すこともできる、この比較は、第４，５図に図示されて おり、前者は、動的硬さと周波数の関係のグラフであり、後者は１位相と周波数 の関係を示すグラフである。第４図において１曲線９２は、室要素２２ａ−ｄが 筒状スチールリング２６ａ−ｄで補強されている場合で１曲線９３はそうでない 場合である０曲線９２．９３について、ノツチ９４と９５は、殆ど同じ周波数で ある約４３ヘルツで生じている。しかしながら、スチールリング２６ａ−ｄを有 する場合のノツチ９４は、そうでない場合のノツチ９５より、広いバンド幅であ り、より深くなっている。

補強要素を加えると、室要素２２ａ−ｄの環（ｈｏｏｐ）強度を増し、振動防止 装置１０のノツチのバンド幅を深め、広げるという効果がある。第５図では、補 強されている場合の対応的減衰効果が示され、曲線９６は、補強のある場合、９ ７がない場合である。

各補強要素２６ａ−ｄは、好適には、筒状のリング形要素であり、この意味する ところは、比較的厚さの薄い中空円筒要素であって、対応する室要素３２ａ−ｄ と共軸に配置され、その壁の厚さが、軸方向長さより小さいということである。

さらに、これは、室要素２２ａ−ｄの内壁に、又はその近くにモールドされ１弾 性体２４ａ−ｄより長さが短い必要がある。このように構成すると、筒状リング 形補強要素２６ａ−ｄは、室要素３２ａ−ｄ内の圧力を封じ込め、弾性体２４ａ −ｄに過度の圧力が作用して、風船のように膨らんでしまうことを防止すること ができる。しかしながら、この筒形の補強要素は、室要素２２ａ−ｄの軸方向強 度に、実質的に影響することはない、好適実施例では、補強要素はスチール製で あるが、環強度があれば、プラスチック、繊維、又はその他の適当な材料でつく ることができる。

第６乃至８図は、本発明のもう一つの実施例である振動防止装置１ｌｔｔｏを示 すもので、これは、実質的には、第一の実施例と同じで、異なる点は、横方向に 具えられた室要素１１３ａと１１３ｂ（第７．８ローｌ１ｌ）を有する点であり 、この構成により、横方向の負荷を支持し、横軸に沿って伝達される振動を吸収 するようになっている。各横方向の室要素１１３ａとｂは、弾性体１１５ａとｂ を有し、この弾性体１１５ａとｂにモールドされた補強要素１１７ａとｂを具え ている。第３の流体トラック導管１１９は、室要素１１３ａと１１３ｂで画され る室要素１２１ａとｂを連通させている。室要素１１３ａと１１３ｂは、端部ピ ース１２３と１２５でキャップされており、これらの端部ピース１２３と１２５ はそれぞれのコア１２０とフレーム１２に対してシールを提供している。取り外 し可能プラグ１２７が、室１２１ａとｂ導管１１９で画される流体包囲体に既に 説明した非圧縮性の流体を充填できるように、各端部ピース１２５に設けられて いる。各端部ピース１２５は、また、ハウジング１１４と１１６の間で、フレー ム１１２に嵌合される位置決め端部１４３を有している。フレーム１１２は、ハ ウジング１１４と１１６からなる。

横方向の室１２１ａとｂの流体包囲体は、室１３２ａとｂの流体包囲体とは別個 であり、流通もしていない。

室１２１ａとｂの流体包囲体は、流体膨張室５０とも連通していないが、所望な ら、流体膨張室５０と連通させるための手段を設けてもよい。

振動防止袋ａｔｔｏにおいて、室要素１２２ａ乃至ｄは、室１３２ａ乃至ｄの流 体包囲体に流体を付加したり、取り出したりするために、取り外し可能なプラグ １３３を具えたキャップ１３１を有している。各室要素１２２ａ乃至ｄは、その 外表面に端部フランジ１３５がモールドされており、これにより、各キャップ１ ３１との間にシールをもたらすようになっている。また、室要素１２２ａ乃至ｄ の補強要素１２６ａ乃至ｄは、それぞれ、筒状リング形部分１２９ａ−ｄを具え 、これは、各室１３２ａ−ｄの軸に平行に延び、環状フランジ部分１３４ａ−ｄ が、対応する筒状リング形部分１２９ａ−ｄから直角方向外側に延びている。環 状フランジ部分１３４ａ−ｄは、各弾性体１２４ａ−ｄからなる２つの弾性層の 間に挟まれており、かくして、弾性体１２４ａ−ｄに加えられる負荷が、少なく とも部分的には、環状フランジ部分１３４ａ−ｄを介して伝達されることにより 、且つ、対応する補強要素１２６ａ乃至ｄの強度に作用することによって、担持 されるようにしている。室要素１２２Ｃとは、第７図に最もよく示すように、一 体的にモールドされていることも注目される。

コア１２０の振動源又はその他の構造物への取り付は方も、振動防止装置１１０ のコア２ｏの場合とは異なる。

コア１２０は、第１実施例の孔３８に似た凹所１３８を有しているが、凹所１３ ８は、想像線で示されるエンジン取り付はヨーク１４７のラグ１４５を受け入れ るようになっており、これは航空機のジェットエンジンの後方取り付けにも応用 できる。コア１２０の凹所１３８において、ビン孔１４９が設けられており、ヨ ーク１４８をコア１２０に固定するビンが挿入されるようになっている。ヨーク １４７は、また、クレビス１３９を具え、フレーム１１２の孔１５３を延びるビ ン１５１を受け入れるようになっている。孔１５３は、ビン１５１より大きく、 エンジンが通常のスラスト荷重を与えている作動中、ビン１５１は孔１５３中で 自由に浮動することができ、かくして、振動が、直接ビン１５１と孔１５３の間 でなく、コア１２０に伝達されるようになっている。第８図に示すように、ビン １５１と孔１５３は、静的状態で図示されており、この場合、ビン１５１は、孔 １５３の頂部に当たっている。

さらに、振動防止装置１１０は、ハウジング１１４と１１６からなるフレーム１ １２を一端から他端へ貫通して延びるねじりばね１５５も具え、図示していない が、その両端に、ヨーク１４７を通って航空機エンジンへの取り付は手段を具え 、且つ中間部では、振動防止装置フレーム１１２を通って、エンジンパイロンに 間接的に取り付ける弾性的ベアリング１６０でエンジンに取り付けられている。

ねじりばね１５５は、ロールする傾向のあるエンジン負荷に抗すべく設けられて いる。テーパビン１５７は、フレーム１１２の上部から延長し、横方向の荷重に 抗するように同様に形付けられたパイロンの凹所に受け入れられる。ばね１５５ とビン１５７は、振動防止装置１１０の特定の取り付は態様のためのものであり 。

本発明の部品となるものではない。

開示された実施例について、本発明の趣旨を利用しながら、種々の変更、改変を なし得ることは当業者には明らかである。従って、本発明の範囲は、開示された 実施例によってではなく、添付の請求の範囲によって定められるものである。

ＦＩＧ、　２ 周波数（ヘルツ） 周波数（ヘルツ） ＦＩＧ、　４ 周波数（ヘルツ） 周波数（ヘルツ）

Claims (21)

【特許請求の範囲】
1. １．コアと、 フレームと、 前記コアとフレームの間に、流体が充填された複数の可変容積の室を画定するた めの手段であって、該室は、前記コアとフレームの間に加えられる荷重を受ける ようになっている手段と、 前記室を連通する少なくとも２つの流体トラックと、を有してなる、弾性・油圧 式振動防止装置。
2. ２．荷重を受ける４つの流体が充填された可変容積の室が具えられ、１つの流体 トラックが前記室の２つを流通させ、もう１つの流体トラックが前紀室の他の２ つを連通させている、第１項の弾性・油圧式振動防止装置。
3. ３．前記トラックは、異なる共振周波数を持つように調整されている、第１項の 弾性・油圧式振動防止装置。
4. ４．前記トラックは、断面積及び／又は長さが異なる、第１項の弾性・油圧式振 動防止装置。
5. ５．前記トラックは、同一の共振周波数を持つように調整されている、第１項の 弾性・油圧式振動防止装置。
6. ６．前記トラックは、断面積及び長さが略々同じである、第１項の弾性・油圧式 振動防止装置。
7. ７．フレームと、 前記フレームに対して軸方向に可動なコアと、前記コアとフレームの間に、流体 が充填された少なくとも４つの可変容積の室を画定するための手段であって、該 室の２つは、前記コアの第１の側にあり、他の２つは前記コアの第２の側にあり 、該第２の側は前記軸方向に前記第１の側と反対側にある手段と、 各室がコアの軸方向反対側の少なくとも１つの室と接続されるように、前記第１ の側の室を第２の側の室と接続するための流体トラック手段と、を有してなる、 弾性・油圧式振動防止装置。
8. ８．前記コアが、前記室の対称軸において、軸方向に負荷される、第１項の弾性 ・油圧式振動防止装置。
9. ９．前記流体トラック手段が、前記コアの第１の側にある少なくとも１つの室を 、前記第１の側にある前記１つの室と対角線上にある前記コアの第２の側にある 室と連通させる流体トラックと、前記コアの第１の側にある他の室を前記コアの 第２の側にある他の室と連通させる流体トラックとを含む、第８項の弾性・油圧 式振動防止装置。
10. １０．前記コアの第２の側にある他の室が、前記コアの第１の側にある前記他の 室の対角線上にある、第９項の弾性・油圧式振動防止装置。
11. １１．前記流体が充填された少なくとも４つの可変容積の室を画定するための手 段が、前記宝を画定する弾性体を含み、さらに、各室と共軸に配置された筒状リ ング形の補強部材を含む、第７項の弾性・油圧式振動防止装置。
12. １２．前記筒状リング形の補強部材が、前記室に隣り合って配置されている、第 １１項の弾性・油圧式振動防止装置。
13. １３．さらに、膨張室と、少なくとも１つの流体充填可変容積室と前記膨張室の 間の選択的連通をもたらす多孔質の流れ絞りを有する、第７項の弾性・油圧式振 動防止装置。
14. １４．前記多孔質の流れ絞りが、焼結金属の絞りである、第１３項の弾性・油圧 式振動防止装置。
15. １５．接続された各対の室に対して、少なくとも１つの多孔質の流れ絞りが具え られている、第１３項の弾性・油圧式振動防止装置。
16. １６．コアと、 フレームと、 前記コアとフレームの間に、第１の流体が充填された可変容積の室を画定するた めの手段であって、該室は、前記コアとフレームの間に加えられる荷重を受ける ようになっている手段と、 第２の流体が充填された可変容積の室を画定するための手段と、 前記第１と第２の室を連通させる流体トラック手段と、膨張室を画定する手段で あって、該室をガスが充填されたサブ室と流体が充填されたサブ室に分割する可 撓性ダイフラムを含む手段と、 前記流体が充填された可変容積の室の少なくとも１つと前記流体が充填されたサ ブ室とを比較的低い圧力変化で連通させ、比較的大きい圧力変化では連通を阻止 するような多孔質の流れ絞りと、を有してなる、弾性・油圧式振動防止装置。
17. １７．前記多孔質の流れ絞りが、焼結金属の絞りである、第１６項の弾性・油圧 式振動防止装置。
18. １８．コアと、 フレームと、 前記コアとフレームの間に、流体が充填された少なくとも１つの可変容積の室を 前記コアの第１の側に画定し、前記コアとフレームの間に、流体が充填された他 の少なくとも１つの可変容積の室を前記コアの第２の側に画定し、該第２の側は 前記第１の側と反対側にあり、前記コアとフレームの間に加えられる荷重を受け るようになっている手段と、 前記第１の側にある室と第２の側にある室を連通させる流体トラック手段と、 膨張室を画定する手段であって、該室をガスが充填されたサブ室と流体が充填さ れたサブ室に分割する可撓性ダイフラムを含む手段と、 前記流体が充填された可変容積の室の少なくとも１つと前記流体が充填されたサ ブ室とを比較的低い圧力変化で連通させ、比較的大きい圧力変化では連通を阻止 するような多孔質の流れ絞りと、を有してなる、弾性・油圧式振動防止装置。
19. １９．コアと、 フレームと、 前記コアとフレームの間に、流体が充填された可変容積の室を画定するための弾 性体であって、該室は、前記コアとフレームの間に加えられる荷重を受けるよう になっている弾性体と、 前記弾性体を補強し、且つ、その環強度を増すように前記室と共軸に配置されて いる、筒状リング形の部材を有してなる、 弾性・油圧式振動防止装置。
20. ２０．前記部材が前記室の直径と略々等しい直径の内径を有する、第１９項の弾 性・油圧式振動防止装置。
21. ２１．前記室が前記弾性体の中で径方向に延びるフランジを有する第１９項の弾 性・油圧式振動防止装置。