JPH0747171B2 - 圧延機の設定方法および装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明は、仕上スタンド入側にコイルボックス、または
トンネル炉等を有するホットストリップミルにおいて、
良好な製品板厚精度を得るための設定方法および装置に
関する。

（従来の技術） ホットストリップミルにおいて、製品板厚精度が良好で
あることは、製品の品質の上からも非常に重要なことで
あって、従来より最重要ターゲットであり続けてきた。
近年、ホットストリップミル設備のコンパクト化、高効
率化などが指向され、例えばライン全長を短くするため
にコイルボックスを導入したり、ロール原単位の削減と
温度の低下防止などのためにF₀スタンドを増設するなど
の考え方が検討され、また、実機化されている。

仕上ミルの設定計算は、圧延前に圧延中の各スタンドの
圧延荷重P_i ^CALを予測し、その値に基づいて各スタンド
のロールギャップS_iを計算し、実機にギャップ、速度な
どを設定するものである。各スタンドの荷重予測値P_i
^CALと実績値P_i ^ACTが一致しない場合は製品の板厚精度が
悪くなるので、板厚実績値h_F ^ACTを目標値h_F ^AIMに適中さ
せるためには、各スタンドの荷重予測値P_i ^CALを実績値P
_i ^ACTに精度良く適中させる必要がある。

一般に、圧延荷重P_i ^CALは以下の式で計算される（張力
の無い場合）。

P_i ^CAL＝k_mi・L_d・Ｂ・Q_pi ……（１） ここで、k_miはスタンドF_iの平均変形抵抗、L_dは接触投
影弧長、Ｂは板幅、Q_piはｉスタンドF_iの圧下力関数を
示す。（１）式から分るように荷重計算値P_i ^CALは変形
抵抗k_miと圧下力関数Q_piによってその精度が決まる。こ
の、圧下力関数Q_piは、圧延の力学的な特性を表わし、
変形抵抗k_miは、被圧延材の物理的な特性を表わす。つ
まり、変形抵抗モデルは圧延中の材料の平均温度T_i、ひ
ずみε_ｉ、ひずみ速度_ｉをパラメータとして入力し
て、圧延中の平均変形抵抗k_miを出力する機能を持つ。
一般に変形抵抗k_miは鋼種成分に大きく影響されるから
モデル式は成分の当量式か鋼種毎に区分された係数テー
ブルを持ち、鋼種による差を表現するものである。

変形抵抗モデルの基本式の形は、一般に、次のように表
される。

k_mi＝▲ｋ^M _s▼・▲ｋ^M _k▼ ………（２） または、 k_mi＝▲ｋ^A _s▼・▲ｋ^A _k▼ ………（３） ここで、▲ｋ^M _s▼および▲ｋ^A _s▼は変形抵抗の静的成
分、▲ｋ^M _k▼および▲ｋ^A _k▼は動的成分である。静的成
分▲ｋ^M _s▼および▲ｋ^A _s▼はひずみε_ｉと温度T_iの関数
であって、ひずみ速度_ｉには依存しない成分であり、
動的成分▲ｋ^M _k▼および▲ｋ^A _k▼はひずみ速度_ｉと温
度T_iの関数であって、ひずみ速度ε_ｉには依存しない成
分であって、積形式（２）、和形式（３）のいずれの基
本式を用いても、その基本は金属材料の応力−ひずみ曲
線に乗っている。静的成分k_s（▲ｋ^m _s▼または▲ｋ
^A _s▼）はこの様に、応力−ひずみ曲線を表わすが、一般
に加工硬化（温度、ひずみ速度、鋼種によっては加工軟
化）則に従ってｎ状硬化則で表される。

k_s＝Ｃ・ε^ｎ ………（４） ここで、C,nは鋼種、温度に依存する定数である。但
し、この形は加工硬化しか表現できないが、加工軟化を
式で表現する時は、（４）式を修正して、ひずみεの差
の項を付け加えればよいだけなので、簡単のため（４）
式を用いる。加工軟化を考慮しても基本はｎ乗則である
から大差はない。

さて、ホットストリップミルの仕上の変形抵抗は一般に
は（４）式を２次元平均変形抵抗に換算して用いられ
る。つまり、以下である。

k_s＝1.15・Ｃ・ε^ｎ ……（５） 例えば、ｉスタンドF_iのひずみεｉはそのスタンドの圧
下率r_iから求められる。ひずみε_ｉの定義は諸式がある
が、今、多用されているSimsの定義を用いると ε_ｉ＝−l_n（１−r_i） ……（６） で表され、ｉスタンドF_iの圧下率r_iは次式で与えられ
る。

ここで、H_iはスタンドF_iの入厚、h_iはｉスタンドF_iの出
厚である。このように、各スタンドF_iの圧下率r_iを用い
た場合は、第２図に示すように各スタンドF_i毎に、ひず
みεから変形抵抗k_sが計算されることになる。これは、
一般のコイルボックス等の保熱（均熱）設備を仕上入側
に有しないホットストリップミルの場合は粗ミルからの
変形比が十分大きく、問題とはならないが、コイルボッ
クス等の均熱設備が有るミルでは、その熱的効果を表現
できず、精度が悪かった。

この問題は基本的には仕上ミルでのひずみε_ｉの与え方
が、各スタンド入、出側厚のみに依存し、ｉスタンドF_i
入側では（ｉ−１）スタンドF_i-1で受けたひずみε_i-1
が十分回復した状態でｉスタンドF_iに咬み込まれること
を仮定している点にある。つまり、仕上入側にコイルボ
ックスを有するミルにおいてはコイルボックスに巻取ら
れた時に、各層の間で輻射により温度の低下が起きず、
組織的には均熱効果により、焼鈍された状態に近い金属
組織となり、仕上スタンドに咬み込まれて行くと考えら
れる。各スタンドひずみε_ｉを用いる従来の方法では、
このコイルボックスの仕上入側の板の温度と組織（材
質）に与える影響を変形抵抗モデルに反映させることが
できず、そのため、仕上圧延荷重の予測精度が十分でな
く、製品の板厚精度が悪いという問題があった。

（発明が解決しようとする課題） このように、従来は仕上スタンドの変形抵抗を予測計算
するのに仕上入側に配設されたコイルボックスの熱的効
果を考慮しない圧下率r_i、ひずみε_ｉを用いていた。こ
のため、コイルボックスで巻取られる時の板厚（H_R：ト
ランスファーバー厚）により均熱度が異なり、仕上全ス
タンドの荷重に対する影響を表現することができず、ま
たコイルボックスで焼鈍に近い組織に変化した被圧延材
の材質上の特徴を簡単に扱うことができない。

これは、コイルボックスを有するミルにおいては、コイ
ルボックスに巻取られた状態（温度、ひずみ、組織）を
起点として仕上の各スタンドの予測荷重P_i ^CALを計算
し、コイルボックスの効果を有効に仕上ミルの設定に反
映させることに成功していないためで、従来の技術にお
いては各スタンドの圧下率r_i基づいて各スタンドの荷重
P_i ^CALを計算し、その荷重P_i ^CALに基づいて各スタンドの
ギャップS_iを設定するので、製品の板厚精度が悪いとい
う問題点があった。

本発明は上記問題点を考慮してなされたものであってコ
イルボックス等の均熱設備を有している場合でも良好な
板厚精度を得ることのできる圧延機の設定方法および装
置を提供することを目的とする。

〔発明の構成〕

（課題を解決するための手段） 本発明による圧延機の設定方法は、タンデムに配置され
たｎ台のスタンドF₁，…F_nを備えている圧延機におい
て、圧延機の入側のトランスファーバー厚H_Rおよび各ス
タンドF_iの出厚設定値h_iに基づいて各スタンドF_iにおけ
る累積圧下率_ｉを演算する第１のステップと、演算さ
れた累積圧下率_ｉに基づいて各スタンドF_iにおける累
積ひずみ_ｉを演算する第２のステップと、演算された
累積ひずみ_ｉに基づいて各スタンドF_iにおける変形抵
抗k_miを演算する第３のステップと、演算された変形抵
抗k_miに基づいて各スタンドF_iにおける圧延荷重P_i ^CALを
演算する第４のステップと、演算された圧延荷重P_i ^CAL
に基づいて各スタンドF_iのロールギャップS_iを演算する
第５のステップと、各スタンドF_i（ｉ＝1,…ｎ）のそれ
ぞれの実際のロールギャップが第５のステップによって
演算されたロールギャップとなるように設定する第６の
ステップとを備えていることを特徴とする。

また、本発明による圧延機の設定装置は、タンデムに配
置れたｎ台のスタンドF₁，…F_nを備えている圧延機にお
いて、圧延機の入側のトランスファーバー厚H_Rおよびス
タンドF_i（ｉ＝1,…ｎ）の出厚設定値h_iに基づいてスタ
ンドF_iにおける累積圧下率_ｉを演算する累積圧下率演
算手段AR_i（ｉ＝1,…ｎ）と、この累積圧下率演算手段A
R_i（ｉ＝1,…ｎ）によって演算された累積圧下率_ｉに
基づいてスタンドF_iにおける累積ひずみ_ｉを演算する
累積ひずみ演算手段AS_i（ｉ＝1,…ｎ）と、累積ひずみ
演算手段AS₁によって演算された累積ひずみ_ｉに基づ
いてスタンドF₁における変形抵抗k_m1を演算する変形抵
抗演算手段DR₁と、累積ひずみ演算手段AS_i-1およびAS_i
（ｉ＝2,…ｎ）によって演算された累積ひずみ_ｉ−１
および_ｉに基づいてスタンドF_iにおける変形抵抗k_mi
を演算する変形抵抗演算手段DR_i（ｉ＝2,…ｎ）と、変
形抵抗演算手段DR_i（ｉ＝1,…ｎ）によって演算された
変形抵抗k_miに基づいてスタンドF_iの圧延荷重P_i ^CALを演
算する圧延荷重演算手段L_i（ｉ＝1,…ｎ）と、この圧延
荷重L_i（ｉ＝1,…ｎ）によって演算された圧延荷重P_i
^CALに基づいてスタンドF_iのロールギャップS_iを演算す
るロールギャップ演算手段RG_i（ｉ＝1,…ｎ）と、スタ
ンドF_i（ｉ＝1,…ｎ）の実際のロールギャップがロール
ギャップ演算手段RG_iによって演算されたロールギャッ
プS_iとなるように設定するロールギャップ設定手段EG_i
（ｉ＝1,…ｎ）とを備えていることを特徴とする。

（原理） 圧延中の板の変形抵抗k_miは、一般に（２）、（３）の
基本式で表現できる。今、簡単のため（２）式の形につ
いて説明する。静的成分k_s（（２）式では▲ｋ^M _s▼）は
ひずみε_ｉと温度T_iの関数で、ひずみ速度には依存しな
い項である。変形抵抗k_miを求めるのにしばしば次の
（８）式が用いられる。

（８）式で、C,Aは鋼種成分に依存する定数で、各鋼種
毎の数値テーブルで与えるか、あるいは各成分の当量式
の形の式を持つ方法などがある。ｎは加工硬化指数（ｎ
値）、ｍはひずみ速度依存性指数（ｍ値）で呼ばれ、鋼
種成分、温度T_iの影響を受けるが、簡単のために定数値
で与えることもある。２次元平均変形抵抗に換算するに
は（８）式に1.15を乗じれば良い。

（８）式は各スタンドF_iにおけるひずみε_ｉを用いる式
なのでコイルボックス等の均熱設備の効果は考慮されて
いない。今、コイルボックス等の均熱設備の効果を取入
れるために、トランスファーバー厚H_Rを基準とした累積
ひずみ_ｉの考え方を用いる。累積ひずみ_ｉは以下の
ように用いられる。トランスファーバー厚をH_R、ｉスタ
ンド出厚をh_iとすると、累積圧下率_ｉは、 と表される。ひずみをSismの式で定義すると次式で表現
される。_ｉ ＝−l_n（１−_ｉ） ……（10） これから、２次元平均変形抵抗k_miを計算するには、積
分平均する。今、材料の相当応力−相当ひずみ曲線を σ＝C₀・ε^ｎ………（11） とかくと、２次元平均変形抵抗k_miの静的成分k_sは温度
の項を除いて で計算できる。これを計算すると となる。（11）式では相当応力−相当ひずみ曲線である
から、圧延の圧下方向主ひずみに換算するにはひずみ
_ｉを に置換すれば良い 従って圧延の場合、（13）式は次の（14）式となる。

これを、２次元平均変形抵抗k_mi（（８）式）に適用す
ると、 を得る。

累積ひずみ_ｉを用いる式は、例えば、冷間圧延の分野
では周知で実機にも適用されている例がある。本発明で
はトランスファーバー厚H_Rを起点として各スタンドF_iの
累積ひずみ_ｉを用い、積分する形で変形抵抗を求めて
いる。この意味は第３図に示すように、ｉスタンドF_iの
変形抵抗k_miを求めるためにトランスファーバー厚H_Rと
各スタンドF_iの出厚h_iにより累積圧下率_ｉを求める。
累積圧下率_ｉはトランスファーバー厚H_Rを起点とした
各スタンドF_iの出側までの変形量を表わし、これはコイ
ルボックスで巻取られた後の各スタンドF_iの加工の累積
効果を含み、加工硬化した後、次スタンドに咬込むまで
にその硬化が回復しない状態を表現していいる。ひずみ
εで考えると第３図に示すｉスタンドF_iの入厚（ｉ−１
スタンドの出厚に等しい）h_i-1からｉスタンドF_iの出厚
h_iに圧延される間の変形抵抗k_miを、図中の斜線を施し
た部分の面積を区間の長さ（−_i-1）で除した値
（＝k_s）に基づいて計算する。この時、ひずみ_ｉ、
_i-1は累積圧下率、_i-1から（10）式を用いて計算す
るから、トランスファーバー厚H_Rの板のひずみを０とし
てh_iまで圧下した時のひずみが_ｉ、バー厚H_Rのひずみ
０からh_i-1まで圧下した時のひずみが_i-1ということ
になる。つまり、コイルボックスで巻取られたトランス
ファーバー厚H_Rの時に、均熱効果によりひずみが０とな
り、これを起点としてひずみ_ｉが累積されている状態
を数式的に表現したことになる。

以上の様に、コイルボックス巻取時などの仕上ミル入側
での均熱化された状態のひずみを０として、各スタンド
での材料の変形抵抗k_miを各スタンドの累積ひずみ_ｉ
に基づいて計算することにより、仕上ミル入側で均熱化
された状態を考慮して、仕上各スタンドの変形抵抗k_mi
が求められる。これにより変形抵抗k_miの予測精度が非
常に良くなり、従って、製品板厚h_F ^ACTを目標厚h_F ^AIMに
精度良く適中させることが可能となる。

（作用） 以上の原理に基づいて実現される本発明による圧延機の
設定方法によれば、トランスファーバー厚H_Rおよび各ス
タンドF_iの出厚設定値h_iに基づいて各スタンドF_iにおけ
る累積圧下率_ｉが第１のステップにおいて演算され
る。この累積圧下率_ｉに基づいて各スタンドF_iにおけ
る累積ひずみ_ｉが第２のステップにおいて演算され
る。この累積ひずみ_ｉに基づいて各スタンドF_iにおけ
る変形抵抗k_miが第３のステップにおいて演算される。
この変形抵抗k_miに基づいて各スタンドF_iにおける圧延
荷重P_i ^CALが第４のステップにおいて演算される。この
圧延荷重P_i ^CALに基づいて各スタンドF_iのロールギャッ
プS_iが第５のステップにおいて演算される。そして、各
スタンドF_i（ｉ＝1,…ｎ）のそれぞれの実際のロールギ
ャップが第５のステップにおいて演算されたロールギャ
ップとなるように第６のステップにおいて設定される。
これによりコイルボップにおいて設定される。これによ
りコイルボックス等のトランスファーバー厚H_Rを起点と
した累積圧下率_ｉおよび累積ひずみ_ｉを用いて求め
た、均熱効果を考慮した変形抵抗k_miに基づいて圧延荷
重P_i ^CALが演算され、この圧延荷重P_i ^CALに基づいてロー
ルギャップS_iが演算され設定されるので、板厚精度の良
好な製品を得ることができる。

また、本発明による圧延機の設定装置によれば、トラン
スファーバー厚H_RおよびスタンドF_iの出厚設定値h_iに基
づいてスタンドF_iにおける累積圧下率_ｉが累積圧下率
演算手段AR_iによって演算される。この累積圧下率_ｉ
に基づいてスタンドF_iにおける累積ひずみ_ｉが累積ひ
ずみ演算手段AS_iによって演算される。そして、累積ひ
ずみ_ｉに基づいてスタンドF_iにおける変形抵抗k_m1が
変形抵抗演算手段DR₁によって演算される。また累積ひ
ずみ_i-1および_ｉ（ｉ＝2,…ｎ）に基づいてスタン
ドF_i（ｉ＝2,…ｎ）における変形抵抗k_miが変形抵抗演
算手段DR_i（ｉ＝2,…ｎ）によって演算される。この演
算された変形抵抗k_miに基づいてスタンドF_iの圧延荷重P
_i ^CALが圧延荷重演算手段L_iによって演算される。この圧
延荷重P_i ^CALに基づいてスタンドF_iのロールギャップS_i
がロールギャップ演算手段RG_iによって演算される。そ
してスタンドF_iの実際のロールギャップがロールギャッ
プ演算手段RG_iによって演算されたロールギャップS_iと
なるようにロールギャップ設定手段EG_iによって設定さ
れる。これによりトランスファーバー厚H_Rを起点とした
累積圧下率_ｉおよび累積ひずみ_ｉを用いて求めた、
コイルボックス等の均熱効果を考慮した変形抵抗k_miに
基づいて圧延荷重P_i ^CALが演算され、この圧延荷重P_i ^CAL
に基づいてロールギャップS_iが演算され設定されるので
板厚精度の良好な製品を得ることができる。

（実施例） 第１図に本発明による圧延機の設定装置の実施例を示
す。この実施例の設定装置は、ｎ台のタンデムに配置さ
れるスタンドF₁，…F_nからなる仕上ミルと、この仕上ミ
ルの入側に設けられるコイルボックス10とを有している
圧延機に用いられ、計算機５と、累積圧下率演算手段AR
₁，…AR_nと、累積ひずみ演算手段AS₁，…AS_nと、変形抵
抗演算手段DR₁，…DR_nと、圧延荷重演算手段L₁，…L
_nと、ロールギャップ演算手段RG₁，…RG_nと、ロールギ
ャップ設定器EG₁，…EG_nとを備えている。

計算機５は、仕上ミルのスタンドF₁の入側のトランスフ
ァーバー厚H_Rおよび各スタンドF_i（ｉ＝1,…ｎ）の出厚
h_iを累積圧下率演算手段AR_iに伝える。累積圧下率演算
手段AR_iはトランスファーバー厚H_RおよびスタンドF_iの
出厚h_iに基づいてスタンドF_iの累積圧下率_ｉを演算す
る。

累積ひずみ演算手段AS_iは累積圧下率_ｉに基づいて累
積ひずみ_ｉを演算する。変形抵抗演算手段DR₁は累積
ひずみ_１に基づいてスタンドF_iにおける変形抵抗k_m1
を演算し、変形抵抗演算手段DR_i（ｉ＝2,…ｎ）は累積
ひずみ_i-1および_ｉに基づいてスタンドF_iの変形抵
抗k_miを演算する。

圧延荷重演算手段L_iはスタンドF_iの変形抵抗k_miに基づ
いてスタンドF_iの圧延荷重P_i ^CALに演算する。ロールギ
ャップ演算手段RG_iは圧延荷重P_i ^CALに基づいてスタンド
F_iのロールギャップS_iを演算する。ロールギャップ設定
器EG_iはスタンドF_iの実際のロールギャップがロールギ
ャップ演算手段RG_iによって演算されたロールギャップS
_iとなるように設定する。

次に本実施例の作用を説明する。計算機５から出力され
たトランスファーバー厚H_RとスタンドF_iの出厚h_iに基づ
いて累積圧下率演算手段AR_iによりスタンドF_iの累積圧
下率_ｉが求められ、この累積圧下率_ｉに基づいて累
積ひずみ演算手段AS_iによりスタンドF_iの出側の累積ひ
ずみ_ｉが求められる。別途、求めたスタンドF_iの入側
の累積ひずみ_i-1とスタンドF_i出側の累積ひずみ_ｉ
に基づき変形抵抗演算手段DR_iにより、スタンドF_iの変
形抵抗k_miが求められる。変形抵抗k_miに基づき圧延荷重
演算手段L_iにより、スタンドF_iの圧延荷重P_i ^CALが求め
られ、この圧延荷重P_i ^CALに基づきロールギャップ演算
手段RG_iにより、スタンドF_iのロールギャップS_iが求め
られる。そして、このロールギャップS_iに基づきギャッ
プ設定器EG_iによりスタンドF_iのロールギャップが所定
のロールギャップS_iに設定される。

スタンドF₁からスタンドF_nまで、すべてのスタンドで同
様の演算を行い、ロールギャップを設定した後、実材料
の圧延を行い、所定の板厚の製品を得ることができる。

本実施例ではスタンドF_iのロールギャップS_iの計算につ
いて記したが、スタンドF₁からスタンドF_nまで、すべて
同様に求めることができる。但し、スタンドF₁において
累積ひずみ_１とスタンドひずみε_１は等しい。つま
り、_０＝０でコイルボックスの巻戻し後、スタンドF₁
に咬込むまで何の加工も受けていないので、これは当然
のことである。

また、変形抵抗k_miの演算については累積ひずみ_ｉの
みが入力である様に記した。これは、変形抵抗k_miの演
算に重要なひずみ_ｉ以外の要素（温度T_i、ひずみ速度
_ｉ、化学成分）は当然、変形抵抗k_miの演算に欠くこ
とはできない。しかし、すべての入力項目を記載すると
頻雑で、しかも、ひずみ_ｉの効果を見失う可能性があ
ると考えたためである。

本実施例は累積圧下率_ｉ、累積ひずみ_ｉを用いて計
算した圧延荷重P_i ^CALをギャップS_iを介して、ロールギ
ャップS_iの初期設定に適用する場合を示したが、圧延荷
重P_i ^CALの予測精度が向上する効果は初期設定以外にも
有用である。例えば、ゲージメータAGC（Automatic Gau
ge Contorol＝板厚制御）において各スタンドの塑性係
数m_iが必要であるが、塑性係数m_iは、圧延荷重P_i ^CALに
基づいて計算される。従って、圧延荷重P_i ^CALの予測精
度が向上すれば、ゲージメータAGCの制御精度も向上す
るので有用である。

この様に、圧延荷重P_i ^CALの予測精度が向上すれば、本
来の各スタンドのロールギャップ設定の精度が向上し、
板先端の板厚精度の良好な製品が得られるだけでなく、
波及効果により板厚制御の精度、安定性も向上し、製品
全長に渡って、板厚精度、製品品質の良好な製品が得ら
れる。

なお、本実施例ではコイルボックスを有している圧延機
について説明したが、トンネル炉などの均熱設備を有し
ている圧延機の場合も同様に適用でき、本実施例と同様
の効果を得ることができる。

〔発明の効果〕

本発明によれば、仕上入側にコイルボックスなどの均熱
設備を有する場合に、均熱される状態を起点として、そ
れからの各スタンドの加工履歴の効果を考慮して設定計
算を行うことにより、精度良く各スタンドの変形抵抗お
よび圧延荷重を求めることができ、これにより板厚精度
の良好な製品を得ることができる。

【図面の簡単な説明】 第１図は本発明による圧延機の設定装置の実施例を示す
ブロック図、第２図は各スタンドのひずみを示す応力−
ひずみ曲線図、第３図は累積ひずみ_ｉと変形抵抗の静
的成分k_sとの関係を示すグラフである。 ５…計算機、10…コイルボックス、AR_i（ｉ＝1,…ｎ）
…累積圧下率演算手段、AS_i（ｉ＝1,…ｎ）…累積ひず
み演算手段、DR_i（ｉ＝1,…ｎ）…変形抵抗演算手段、E
G_i（ｉ＝1,…ｎ）…ロールギャップ設定器、F_i（ｉ＝1,
…ｎ）…スタンド、L_i（ｉ＝1,…ｎ）…圧延荷重演算手
段、RG_i（ｉ＝1,…ｎ）…ロールギャップ演算手段。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】タンデムに配置されたｎ台のスタンドF₁，
   …F_nを備えている圧延機において、 圧延機の入側のトランスファーバー厚H_Rおよび各スタン
   ドF_iの出厚設定値h_iに基づいて各スタンドF_iにおける累
   積圧下率_ｉを演算する第１のステップと、演算された
   累積圧下率_ｉに基づいて各スタンドF_iにおける累積ひ
   ずみ_ｉを演算する第２のステップと、演算された累積
   ひずみ_ｉに基づいて各スタンドF_iにおける変形抵抗k
   _miを演算する第３のステップと、演算された変形抵抗k
   _miに基づいて各スタンドF_iにおける圧延荷重P_i ^CALを演
   算する第４のステップと、演算された圧延荷重P_i ^CALに
   基づいて各スタンドF_iのロールギャップS_iを演算する第
   ５のステップと、各スタンドF_i（ｉ＝1,…ｎ）のそれぞ
   れの実際のロールギャップが第５のステップによって演
   算されたロールギャップとなるように設定する第６のス
   テップとを備えていることを特徴とする圧延機の設定方
   法。
2. 【請求項２】タンデムに配置されたｎ台のスタンドF₁，
   …F_nを備えている圧延機において、 圧延機の入側のトランスファーバー厚H_Rおよびスタンド
   F_i（ｉ＝1,…ｎ）の出厚設定値h_iに基づいてスタンドF_i
   における累積圧下率_ｉを演算する累積圧下率演算手段
   AR_i（ｉ＝1,…ｎ）と、この累積圧下率演算手段AR_i（ｉ
   ＝1,…ｎ）によって演算された累積圧下率_ｉに基づい
   てスタンドF_iにおける累積ひずみ_ｉを演算する累積ひ
   ずみ演算手段AS_i（ｉ＝1,…ｎ）と、累積ひずみ演算手
   段AS₁によって演算された累積ひずみ_ｉに基づいてス
   タンドF₁における変形抵抗k_m1を演算する変形抵抗演算
   手段DR₁と、累積ひずみ演算手段AS_i-1およびAS_i（ｉ＝
   2,…ｎ）によって演算された累積ひずみ_ｉ−１および
   _ｉに基づいてスタンドF_iにおける変形抵抗k_miを演算
   する変形抵抗演算手段DR_i（ｉ＝2,…ｎ）と、変形抵抗
   演算手段DR_i（ｉ＝1,…ｎ）によって演算された変形抵
   抗k_miに基づいてスタンドF_iの圧延荷重P_i ^CALを演算する
   圧延荷重演算手段L_i（ｉ＝1,…ｎ）と、この圧延荷重演
   算手段L_i（ｉ＝1,…ｎ）によって演算された圧延荷重P_i
   ^CALに基づいてスタンドF_iのロールギャップS_iを演算す
   るロールギャップ演算手段RG_i（ｉ＝1,…ｎ）と、スタ
   ンドF_i（ｉ＝1,…ｎ）の実際のロールギャップがロール
   ギャップ演算手段RG_iによって演算されたロールギャッ
   プS_iとなるように設定するロールギャップ設定手段EG_i
   （ｉ＝1,…ｎ）とを備えていることを特徴とする圧延機
   の設定装置。