JPH0741838A - Ｒｈ真空脱ガス処理方法 - Google Patents
Ｒｈ真空脱ガス処理方法Info
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- JPH0741838A JPH0741838A JP16122793A JP16122793A JPH0741838A JP H0741838 A JPH0741838 A JP H0741838A JP 16122793 A JP16122793 A JP 16122793A JP 16122793 A JP16122793 A JP 16122793A JP H0741838 A JPH0741838 A JP H0741838A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＲＨ脱ガス処理において、溶鋼の脱炭速度を
促進し、低炭素鋼の溶製を低コストでかつ安定して行
う。 【構成】 ＣＯガス気泡の発生限界深さＨがＨ≧１５ｃ
ｍを満足する脱ガス処理時間内の期間において、真空槽
内の溶鋼深さを１５ｃｍ以上かつ４５ｃｍ以下の任意の
値で一定にして脱ガス処理することにより、真空槽の底
部におけるＣＯガス気泡の発生を促進して脱炭反応速度
を増加させる。ただし、Ｈは（１）式より求められる値
（ｃｍ）とする。 Ｈ＝γ（ＰCO−ＰV −β） …（１） ここで、ＰCOは溶鋼中の炭素濃度と酸素濃度に平衡する
ＣＯガスの圧力（ａｔｍ）、ＰV はＲＨ真空槽内の圧力
（ａｔｍ）、βは定数で０．０２の値であり、γは係数
で１４０の値である。
促進し、低炭素鋼の溶製を低コストでかつ安定して行
う。 【構成】 ＣＯガス気泡の発生限界深さＨがＨ≧１５ｃ
ｍを満足する脱ガス処理時間内の期間において、真空槽
内の溶鋼深さを１５ｃｍ以上かつ４５ｃｍ以下の任意の
値で一定にして脱ガス処理することにより、真空槽の底
部におけるＣＯガス気泡の発生を促進して脱炭反応速度
を増加させる。ただし、Ｈは（１）式より求められる値
（ｃｍ）とする。 Ｈ＝γ（ＰCO−ＰV −β） …（１） ここで、ＰCOは溶鋼中の炭素濃度と酸素濃度に平衡する
ＣＯガスの圧力（ａｔｍ）、ＰV はＲＨ真空槽内の圧力
（ａｔｍ）、βは定数で０．０２の値であり、γは係数
で１４０の値である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶鋼のＲＨ脱ガス処理
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶鋼中の炭素を除去する方法として、Ｒ
Ｈ脱ガス処理を行うことは一般によく行われているが、
昨今、低炭素鋼の脱ガス処理時間の短縮の要求や、極低
炭素鋼製造の要求が高まり、脱炭速度のさらなる向上が
必要となっている。従来、ＲＨ脱ガス処理における脱炭
速度の促進には、上昇管からの吹込みガス量の増加や浸
漬管径の増加により溶鋼還流量を増大する方法、真空槽
内の溶鋼に酸素ガスを吹込み、溶鋼中の酸素濃度や気液
界面積を増大する方法などが平岡照祥：第１４３回西山
記念技術講座、１９９２、ｐ．１０７−１３５［日本鉄
鋼協会］（文献１）に開示されている。
Ｈ脱ガス処理を行うことは一般によく行われているが、
昨今、低炭素鋼の脱ガス処理時間の短縮の要求や、極低
炭素鋼製造の要求が高まり、脱炭速度のさらなる向上が
必要となっている。従来、ＲＨ脱ガス処理における脱炭
速度の促進には、上昇管からの吹込みガス量の増加や浸
漬管径の増加により溶鋼還流量を増大する方法、真空槽
内の溶鋼に酸素ガスを吹込み、溶鋼中の酸素濃度や気液
界面積を増大する方法などが平岡照祥：第１４３回西山
記念技術講座、１９９２、ｐ．１０７−１３５［日本鉄
鋼協会］（文献１）に開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】文献１に開示されてい
る方法では、脱炭速度向上に有効であるが脱炭速度に限
度があり、また、上昇管からの吹込みガス量増加や真空
槽内の溶鋼への酸素吹きおよび浸漬管径の増加は操業コ
ストや設備費の増加を伴う。これらの理由で、さらなる
脱炭速度促進を低コストで行う方法が望まれている。
る方法では、脱炭速度向上に有効であるが脱炭速度に限
度があり、また、上昇管からの吹込みガス量増加や真空
槽内の溶鋼への酸素吹きおよび浸漬管径の増加は操業コ
ストや設備費の増加を伴う。これらの理由で、さらなる
脱炭速度促進を低コストで行う方法が望まれている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、ＲＨ脱ガス処
理において、減圧下で溶鋼中の炭素を酸素との反応によ
り除去する際、ＣＯガス気泡の発生限界深さＨがＨ≧１
５ｃｍを満足する脱ガス処理時間内の期間において、真
空槽内の溶鋼深さを１５ｃｍ以上かつ４５ｃｍ以下の任
意の値で一定にして脱ガス処理することにより、真空槽
の底部におけるＣＯガス気泡の発生を促進して脱炭反応
速度を増加することを特徴とするＲＨ真空処理方法であ
る。ただし、Ｈは（１）式より求められる値（ｃｍ）と
する。
理において、減圧下で溶鋼中の炭素を酸素との反応によ
り除去する際、ＣＯガス気泡の発生限界深さＨがＨ≧１
５ｃｍを満足する脱ガス処理時間内の期間において、真
空槽内の溶鋼深さを１５ｃｍ以上かつ４５ｃｍ以下の任
意の値で一定にして脱ガス処理することにより、真空槽
の底部におけるＣＯガス気泡の発生を促進して脱炭反応
速度を増加することを特徴とするＲＨ真空処理方法であ
る。ただし、Ｈは（１）式より求められる値（ｃｍ）と
する。
【０００５】Ｈ＝γ（ＰCO−ＰV −β） …（１） ここで、ＰCOは溶鋼中の炭素濃度と酸素濃度に平衡する
ＣＯガスの圧力（ａｔｍ）、ＰV はＲＨ真空槽内の圧力
（ａｔｍ）、βは定数で０．０２の値であり、γは係数
で１４０の値である。
ＣＯガスの圧力（ａｔｍ）、ＰV はＲＨ真空槽内の圧力
（ａｔｍ）、βは定数で０．０２の値であり、γは係数
で１４０の値である。
【０００６】
【作用】図１は、ＲＨ脱ガス処理方法を模式的に示した
図である。ＲＨ脱ガス処理方法としては、ＲＨ真空槽１
の下部に設置された浸漬管２および３を取鍋５内の溶鋼
１０に浸漬し、真空槽内６を減圧すると、大気圧と真空
槽内の圧力の差に応じて取鍋内の溶鋼が真空槽に侵入す
る。浸漬管２の管壁よりＡｒガスを吹き込むと、Ａｒガ
スの浮力の作用によって溶鋼に上昇力が働き、溶鋼は取
鍋から浸漬管２に吸い込まれ真空槽内へ上昇し、真空槽
内の溶鋼９は浸漬管３から下降し、還流が生じることに
なる。
図である。ＲＨ脱ガス処理方法としては、ＲＨ真空槽１
の下部に設置された浸漬管２および３を取鍋５内の溶鋼
１０に浸漬し、真空槽内６を減圧すると、大気圧と真空
槽内の圧力の差に応じて取鍋内の溶鋼が真空槽に侵入す
る。浸漬管２の管壁よりＡｒガスを吹き込むと、Ａｒガ
スの浮力の作用によって溶鋼に上昇力が働き、溶鋼は取
鍋から浸漬管２に吸い込まれ真空槽内へ上昇し、真空槽
内の溶鋼９は浸漬管３から下降し、還流が生じることに
なる。
【０００７】ＲＨ脱ガスプロセスにおいては、主に、
吹き込まれたＡｒガス気泡と溶鋼の界面、真空槽内の
溶鋼湯面、真空槽内の溶鋼のスプラッシュ（溶鋼滴）
の界面などにおいて、溶鋼中の炭素と酸素との反応によ
りＣＯガスとなって気相側に脱ガスされることにより脱
炭が生じることの他に、真空槽内における溶鋼と耐火
物などとの不均一界面などにおいて、溶鋼中の炭素と酸
素との反応によりＣＯガス気泡が発生し、この気泡が溶
鋼中を浮上する間に脱炭が生じる。脱炭速度を増加する
ためには、これらからなどの種々の場所における反
応を促進することが重要であるが、ＲＨ脱ガス処理で
は、溶鋼中の炭素濃度と酸素濃度が比較的高い時期で
は、の真空槽内の耐火物界面におけるＣＯガス気泡に
よる脱炭が活発である。
吹き込まれたＡｒガス気泡と溶鋼の界面、真空槽内の
溶鋼湯面、真空槽内の溶鋼のスプラッシュ（溶鋼滴）
の界面などにおいて、溶鋼中の炭素と酸素との反応によ
りＣＯガスとなって気相側に脱ガスされることにより脱
炭が生じることの他に、真空槽内における溶鋼と耐火
物などとの不均一界面などにおいて、溶鋼中の炭素と酸
素との反応によりＣＯガス気泡が発生し、この気泡が溶
鋼中を浮上する間に脱炭が生じる。脱炭速度を増加する
ためには、これらからなどの種々の場所における反
応を促進することが重要であるが、ＲＨ脱ガス処理で
は、溶鋼中の炭素濃度と酸素濃度が比較的高い時期で
は、の真空槽内の耐火物界面におけるＣＯガス気泡に
よる脱炭が活発である。
【０００８】このＣＯガス発生は、耐火物と溶鋼との不
均一界面で生じ易く、溶鋼の静圧が小さいほど、すなわ
ち溶鋼の深さが浅く、真空槽の圧力が小さいほど発生し
易い。また、耐火物との界面積が多いほどＣＯ気泡の発
生場所は多くなり、ＣＯガス発生量が多くなる。
均一界面で生じ易く、溶鋼の静圧が小さいほど、すなわ
ち溶鋼の深さが浅く、真空槽の圧力が小さいほど発生し
易い。また、耐火物との界面積が多いほどＣＯ気泡の発
生場所は多くなり、ＣＯガス発生量が多くなる。
【０００９】ＣＯ気泡が発生できる溶鋼深さの限界値Ｈ
（ｃｍ）は、気泡内の圧力が溶鋼静圧と気泡発生時の過
飽和圧力の和より大きい時に気泡が成長できると考えて
得られた次の（２）式で記述できる。
（ｃｍ）は、気泡内の圧力が溶鋼静圧と気泡発生時の過
飽和圧力の和より大きい時に気泡が成長できると考えて
得られた次の（２）式で記述できる。
【００１０】Ｈ＝γ（ＰCO−ＰV −β） …（２） ここで、ＰCOは溶鋼中の炭素濃度と酸素濃度に平衡する
ＣＯガスの圧力（ａｔｍ）、ＰV はＲＨ真空槽内の圧力
（ａｔｍ）、βは気泡が発生する際の過飽和圧力に関す
る定数で約０．０２の値であり、γは係数で１４０の値
である。
ＣＯガスの圧力（ａｔｍ）、ＰV はＲＨ真空槽内の圧力
（ａｔｍ）、βは気泡が発生する際の過飽和圧力に関す
る定数で約０．０２の値であり、γは係数で１４０の値
である。
【００１１】ＣＯガス気泡が発生する耐火物と溶鋼との
界面には、図１において、真空槽内の内壁８と底部７が
あるが、真空槽内の溶鋼深さｈ1 を上記の（２）式で記
述される深さＨより深くしてしまうと、ＣＯガス気泡は
内壁８の一部でしか発生せず、底部７からは発生しなく
なる。そこで、脱炭速度を増加するためには、真空槽の
溶鋼深さｈ1 をＨより浅くして脱ガス操作をする必要が
ある。しかし、真空槽の溶鋼深さを余りにも浅くしてし
まうと、溶鋼の還流に支障が起こり、還流量が減少して
脱炭速度が減少するため、溶鋼深さの下限値が存在す
る。なお、真空槽の溶鋼深さｈ1 については、取鍋内湯
面から真空槽内湯面までの溶鋼高さ（ｈ2）が主に真空
槽内の圧力と溶鋼還流量によって支配されるため、取鍋
の位置を上下に移動させることによって所望の溶鋼深さ
に制御できる。
界面には、図１において、真空槽内の内壁８と底部７が
あるが、真空槽内の溶鋼深さｈ1 を上記の（２）式で記
述される深さＨより深くしてしまうと、ＣＯガス気泡は
内壁８の一部でしか発生せず、底部７からは発生しなく
なる。そこで、脱炭速度を増加するためには、真空槽の
溶鋼深さｈ1 をＨより浅くして脱ガス操作をする必要が
ある。しかし、真空槽の溶鋼深さを余りにも浅くしてし
まうと、溶鋼の還流に支障が起こり、還流量が減少して
脱炭速度が減少するため、溶鋼深さの下限値が存在す
る。なお、真空槽の溶鋼深さｈ1 については、取鍋内湯
面から真空槽内湯面までの溶鋼高さ（ｈ2）が主に真空
槽内の圧力と溶鋼還流量によって支配されるため、取鍋
の位置を上下に移動させることによって所望の溶鋼深さ
に制御できる。
【００１２】図２は、溶鋼中の炭素濃度と酸素濃度に平
衡するＣＯガスの圧力ＰCOと真空槽内の圧力ＰV に関し
て、脱ガス処理時間中の経時変化を模式的に示した図で
ある。（２）式から、ＣＯガス気泡が発生できる溶鋼深
さの限界値Ｈは、ＰCOと（ＰV −β）の差が大きいほど
大きくなり、より深い位置でＣＯガス気泡が発生できる
ことが分かる。一方、図２から、ＰCOと（ＰV −β）の
差が正の値になり、Ｈの値が溶鋼の還流に支障を起こさ
ない値になる時期は、処理の初期と末期を除いた期間に
あり、この期間で真空槽内の溶鋼深さを十分に浅くなる
ように制御すれば、真空槽の底部からもＣＯガス気泡が
生じ、脱炭速度が増加する。
衡するＣＯガスの圧力ＰCOと真空槽内の圧力ＰV に関し
て、脱ガス処理時間中の経時変化を模式的に示した図で
ある。（２）式から、ＣＯガス気泡が発生できる溶鋼深
さの限界値Ｈは、ＰCOと（ＰV −β）の差が大きいほど
大きくなり、より深い位置でＣＯガス気泡が発生できる
ことが分かる。一方、図２から、ＰCOと（ＰV −β）の
差が正の値になり、Ｈの値が溶鋼の還流に支障を起こさ
ない値になる時期は、処理の初期と末期を除いた期間に
あり、この期間で真空槽内の溶鋼深さを十分に浅くなる
ように制御すれば、真空槽の底部からもＣＯガス気泡が
生じ、脱炭速度が増加する。
【００１３】
【実施例】真空槽の内径が２．４ｍ、浸漬管の内径が
０．６５ｍのＲＨ真空槽を使って、取鍋内の溶鋼（３０
０ｔ）の脱ガス処理実験を行った。処理前の溶鋼中の炭
素濃度は３００ｐｐｍ、酸素濃度は４００ｐｐｍで、処
理時間中に一定間隔で取鍋内の溶鋼を採取し、溶鋼組成
の経時変化を測定した。
０．６５ｍのＲＨ真空槽を使って、取鍋内の溶鋼（３０
０ｔ）の脱ガス処理実験を行った。処理前の溶鋼中の炭
素濃度は３００ｐｐｍ、酸素濃度は４００ｐｐｍで、処
理時間中に一定間隔で取鍋内の溶鋼を採取し、溶鋼組成
の経時変化を測定した。
【００１４】真空槽内の溶鋼深さは、１０−５０ｃｍの
範囲の値で処理中一定となるよう取鍋の位置を上下させ
ることにより制御した。溶鋼深さを余りにも浅くすると
溶鋼還流量が、低下する。後述の実験結果でも示すよう
に、本実験では溶鋼深さが１０ｃｍ以下の場合に脱炭速
度が減少したため、溶鋼深さを制御する期間について
は、Ｈ≧１５ｃｍの期間について検討し、（３）と
（１）式より計算で求めた。
範囲の値で処理中一定となるよう取鍋の位置を上下させ
ることにより制御した。溶鋼深さを余りにも浅くすると
溶鋼還流量が、低下する。後述の実験結果でも示すよう
に、本実験では溶鋼深さが１０ｃｍ以下の場合に脱炭速
度が減少したため、溶鋼深さを制御する期間について
は、Ｈ≧１５ｃｍの期間について検討し、（３）と
（１）式より計算で求めた。
【００１５】ＰCO＝Ｋ・ＣC ・ＣO …（３） ここで、ＣC は炭素濃度（ｍａｓｓ％）で、ＣC ＝ＣC0
・ｅｘｐ（−ｋC ・Ｔ）で表され、ＣO は酸素濃度（ｍ
ａｓｓ％）である。酸素濃度の値としては、脱ガス処理
中の変化が比較的少ないため、実測値の平均値を用い
た。ＫはＣＯ反応の平衡定数、ＣC0は初期炭素濃度（ｍ
ａｓｓ％）、ＴはＴ＝ｔ−ｔ0 であり、ｔは脱ガス処理
時間（ｍｉｎ）、ｔ0 は定数（ｍｉｎ）、また、ｋC は
脱炭速度定数（１／ｍｉｎ）である。定数ｔ0 と定数ｋ
C の値は、炭素濃度の経時変化の実測値に計算値が一番
良く一致するように決めることができる。ＲＨ脱ガス処
理では、処理開始から時間ｔ0 の間、炭素濃度は見かけ
上ほぼ一定で、時間ｔ0 の後、炭素濃度が減少し始め
る。本実験では、定数ｔ0 の値は約２．５分であった。
また、各実験のｋC の値を求めたが、真空槽の溶鋼深さ
を変えた結果では約０．１７から０．２５（１／ｍｉ
ｎ）の範囲の値となった。
・ｅｘｐ（−ｋC ・Ｔ）で表され、ＣO は酸素濃度（ｍ
ａｓｓ％）である。酸素濃度の値としては、脱ガス処理
中の変化が比較的少ないため、実測値の平均値を用い
た。ＫはＣＯ反応の平衡定数、ＣC0は初期炭素濃度（ｍ
ａｓｓ％）、ＴはＴ＝ｔ−ｔ0 であり、ｔは脱ガス処理
時間（ｍｉｎ）、ｔ0 は定数（ｍｉｎ）、また、ｋC は
脱炭速度定数（１／ｍｉｎ）である。定数ｔ0 と定数ｋ
C の値は、炭素濃度の経時変化の実測値に計算値が一番
良く一致するように決めることができる。ＲＨ脱ガス処
理では、処理開始から時間ｔ0 の間、炭素濃度は見かけ
上ほぼ一定で、時間ｔ0 の後、炭素濃度が減少し始め
る。本実験では、定数ｔ0 の値は約２．５分であった。
また、各実験のｋC の値を求めたが、真空槽の溶鋼深さ
を変えた結果では約０．１７から０．２５（１／ｍｉ
ｎ）の範囲の値となった。
【００１６】真空槽内の溶鋼深さ以外の操業条件は一定
にして実験を行った。なお、比較のために、処理中溶鋼
深さを５０ｃｍで一定にした実験も行った。また、溶鋼
深さを余りにも浅くすると溶鋼還流量が低下し、脱炭速
度が減少したため、Ｈの値が１５ｃｍ以下になる期間に
おいては、溶鋼深さを５０ｃｍで一定にした。
にして実験を行った。なお、比較のために、処理中溶鋼
深さを５０ｃｍで一定にした実験も行った。また、溶鋼
深さを余りにも浅くすると溶鋼還流量が低下し、脱炭速
度が減少したため、Ｈの値が１５ｃｍ以下になる期間に
おいては、溶鋼深さを５０ｃｍで一定にした。
【００１７】実験の結果、真空槽の溶鋼深さを５０ｃｍ
で一定にして処理した場合、処理時間１５分における炭
素濃度は２５ｐｐｍであった。これに対して、溶鋼深さ
を制御した場合に関し、脱ガス処理時間１５分における
炭素濃度に及ぼす真空槽内の溶鋼深さの効果を図３に示
す。溶鋼深さ５０ｃｍで一定にした場合の炭素濃度２５
ｐｐｍに対して、真空槽内の溶鋼高さが１５〜４５ｃｍ
の場合にはより低い炭素濃度になっており、本発明に従
って処理中に溶鋼深さを浅くする方法の効果があること
が分かる。溶鋼深さが１０ｃｍの場合には、溶鋼の還流
が悪化するため、処理開始１５分後の炭素濃度は溶鋼深
さを制御しなかった場合の２５ｐｐｍよりも高くなり、
好ましくないことが分かる。
で一定にして処理した場合、処理時間１５分における炭
素濃度は２５ｐｐｍであった。これに対して、溶鋼深さ
を制御した場合に関し、脱ガス処理時間１５分における
炭素濃度に及ぼす真空槽内の溶鋼深さの効果を図３に示
す。溶鋼深さ５０ｃｍで一定にした場合の炭素濃度２５
ｐｐｍに対して、真空槽内の溶鋼高さが１５〜４５ｃｍ
の場合にはより低い炭素濃度になっており、本発明に従
って処理中に溶鋼深さを浅くする方法の効果があること
が分かる。溶鋼深さが１０ｃｍの場合には、溶鋼の還流
が悪化するため、処理開始１５分後の炭素濃度は溶鋼深
さを制御しなかった場合の２５ｐｐｍよりも高くなり、
好ましくないことが分かる。
【００１８】
【発明の効果】本発明を実施すれば、溶鋼の脱炭速度を
容易に促進でき、低炭素鋼の溶製を低コストでかつ安定
して行える。
容易に促進でき、低炭素鋼の溶製を低コストでかつ安定
して行える。
【図１】ＲＨ脱ガス処理方法の概略図。
【図２】脱ガス処理中における真空槽の溶鋼深さの制御
期間を示す図。
期間を示す図。
【図３】脱ガス処理１５分における溶鋼中の炭素濃度を
示す図。
示す図。
１…真空槽 ２…浸漬管（上昇
管） ３…浸漬管（下降管） ４…Ａｒガス吹込
み位置 ５…取鍋 ６…真空槽内部 ７…真空槽底部 ８…真空槽内壁 ９…真空槽内の溶鋼 １０…取鍋内の溶
鋼 １１…スラグ ｈ1 …真空槽内溶
鋼深さ ｈ2 …取鍋内湯面から真空槽内湯面までの高さ（溶鋼ヘ
ッド）
管） ３…浸漬管（下降管） ４…Ａｒガス吹込
み位置 ５…取鍋 ６…真空槽内部 ７…真空槽底部 ８…真空槽内壁 ９…真空槽内の溶鋼 １０…取鍋内の溶
鋼 １１…スラグ ｈ1 …真空槽内溶
鋼深さ ｈ2 …取鍋内湯面から真空槽内湯面までの高さ（溶鋼ヘ
ッド）
Claims (1)
- 【請求項１】 ＲＨ脱ガス処理において、減圧下で溶鋼
中の炭素を酸素との反応により除去する際、ＣＯガス気
泡の発生限界深さＨがＨ≧１５ｃｍを満足する脱ガス処
理時間内の期間において、真空槽内の溶鋼深さを１５ｃ
ｍ以上かつ４５ｃｍ以下の値で一定にして脱ガス処理す
ることにより、真空槽の底部におけるＣＯガス気泡の発
生を促進して脱炭反応速度を増加することを特徴とする
ＲＨ真空処理方法 ただしＨは（１）式より求められる値（ｃｍ） Ｈ＝γ（ＰCO−ＰV −β） …（１） ＰCO：溶鋼中の炭素濃度と酸素濃度に平衡するＣＯガス
の圧力（ａｔｍ） ＰV ：ＲＨ真空槽内の圧力（ａｔｍ） β ：定数で０．０２の値 γ ：係数で１４０の値
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16122793A JPH0741838A (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | Ｒｈ真空脱ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16122793A JPH0741838A (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | Ｒｈ真空脱ガス処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0741838A true JPH0741838A (ja) | 1995-02-10 |
Family
ID=15731050
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16122793A Withdrawn JPH0741838A (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | Ｒｈ真空脱ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0741838A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5630229A (en) * | 1995-10-17 | 1997-05-20 | Billy International, Ltd. | Zipperless wetsuit |
| JP2008255421A (ja) * | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶鋼の加熱方法 |
| JP2016211018A (ja) * | 2015-04-30 | 2016-12-15 | 新日鐵住金株式会社 | 溶鋼の精錬処理方法 |
-
1993
- 1993-06-30 JP JP16122793A patent/JPH0741838A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5630229A (en) * | 1995-10-17 | 1997-05-20 | Billy International, Ltd. | Zipperless wetsuit |
| US5768703A (en) * | 1995-10-17 | 1998-06-23 | Billy International, Ltd. | Zipperless wetsuit |
| JP2008255421A (ja) * | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶鋼の加熱方法 |
| JP2016211018A (ja) * | 2015-04-30 | 2016-12-15 | 新日鐵住金株式会社 | 溶鋼の精錬処理方法 |
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