JPH0633130A - 極低炭素鋼の溶製方法 - Google Patents
極低炭素鋼の溶製方法Info
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- JPH0633130A JPH0633130A JP19115492A JP19115492A JPH0633130A JP H0633130 A JPH0633130 A JP H0633130A JP 19115492 A JP19115492 A JP 19115492A JP 19115492 A JP19115492 A JP 19115492A JP H0633130 A JPH0633130 A JP H0633130A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、真空脱ガス処理により極低炭素鋼
を効率的かつ経済的に溶製する方法を提供するものであ
る。 【構成】 溶鋼を装入した取鍋を真空槽内に装入し、減
圧下で溶鋼の脱炭処理を実施するにあたり、溶鋼内部か
らのＣＯ気泡発生による脱炭を促進するため、浴表面近
傍の取鍋側壁での溶鋼の流れが上向きになるように溶鋼
流を形成することを特徴とする極低炭素鋼の溶製方法。
を効率的かつ経済的に溶製する方法を提供するものであ
る。 【構成】 溶鋼を装入した取鍋を真空槽内に装入し、減
圧下で溶鋼の脱炭処理を実施するにあたり、溶鋼内部か
らのＣＯ気泡発生による脱炭を促進するため、浴表面近
傍の取鍋側壁での溶鋼の流れが上向きになるように溶鋼
流を形成することを特徴とする極低炭素鋼の溶製方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶鋼を装入した取鍋全
体を真空槽内に装入し、減圧下において溶鋼の脱ガス処
理を実施する装置（以下、取鍋型脱ガス装置と記す）を
用いて、溶鋼の脱炭処理を実施するにあたり、溶鋼中の
炭素（以下、［Ｃ］と記す）の含有量を極微量、例えば
０．００１５ｍａｓｓ％以下まで除去し、極低炭素鋼を
溶製するための効率的かつ経済的な方法に関するもので
ある。
体を真空槽内に装入し、減圧下において溶鋼の脱ガス処
理を実施する装置（以下、取鍋型脱ガス装置と記す）を
用いて、溶鋼の脱炭処理を実施するにあたり、溶鋼中の
炭素（以下、［Ｃ］と記す）の含有量を極微量、例えば
０．００１５ｍａｓｓ％以下まで除去し、極低炭素鋼を
溶製するための効率的かつ経済的な方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】取鍋型脱ガス炉は、例えばＲ．Ｊ．Ｆｒ
ｕｅｈａｎ編“ＶＡＣＵＵＭ ＤＥＧＡＳＳＩＮＧ Ｏ
Ｆ ＳＴＥＥＬ”（ＡＩＭＥ、１９９０）、ｐ．２３〜
ｐ．２７に示されているように、溶鋼を装入した取鍋全
体を真空槽内に装入し、減圧下で、取鍋底部に設置した
ポーラスプラグより不活性ガスを溶鋼中に吹込み、溶鋼
の脱炭、脱水素、脱窒などの脱ガス処理を行う装置であ
る。脱炭処理中の溶鋼流れは図２（ａ）に示すように取
鍋側壁では下向きになっている。
ｕｅｈａｎ編“ＶＡＣＵＵＭ ＤＥＧＡＳＳＩＮＧ Ｏ
Ｆ ＳＴＥＥＬ”（ＡＩＭＥ、１９９０）、ｐ．２３〜
ｐ．２７に示されているように、溶鋼を装入した取鍋全
体を真空槽内に装入し、減圧下で、取鍋底部に設置した
ポーラスプラグより不活性ガスを溶鋼中に吹込み、溶鋼
の脱炭、脱水素、脱窒などの脱ガス処理を行う装置であ
る。脱炭処理中の溶鋼流れは図２（ａ）に示すように取
鍋側壁では下向きになっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】後述するように、減圧
下における溶鋼の脱炭は、脱炭処理開始から［Ｃ］濃度
が０．００３ｍａｓｓ％以上の［Ｃ］濃度範囲では、溶
鋼内部からのＣＯ気泡発生を伴う脱炭が主体となってい
ることが知られている。このＣＯ気泡は主として溶鋼
と、溶鋼との濡れ性が悪い物質、例えば取鍋耐火物との
界面において発生する。取鍋型脱ガス炉では、そのよう
なＣＯ気泡発生場所は、溶鋼と取鍋耐火物との界面に限
られる。
下における溶鋼の脱炭は、脱炭処理開始から［Ｃ］濃度
が０．００３ｍａｓｓ％以上の［Ｃ］濃度範囲では、溶
鋼内部からのＣＯ気泡発生を伴う脱炭が主体となってい
ることが知られている。このＣＯ気泡は主として溶鋼
と、溶鋼との濡れ性が悪い物質、例えば取鍋耐火物との
界面において発生する。取鍋型脱ガス炉では、そのよう
なＣＯ気泡発生場所は、溶鋼と取鍋耐火物との界面に限
られる。
【０００４】取鍋型脱ガス炉では、鍋底に設置したポー
ラスプラグよりガスを吹込むことが一般に行われている
が、その場合の溶鋼のマクロな流れは、図２（ａ）に示
すごとく、取鍋内溶鋼表面付近の取鍋耐火物／溶鋼界面
において下向きになっており、図３（ａ）に示すよう
に、耐火物表面で発生したＣＯ気泡の耐火物表面からの
離脱、浮上を妨げるため、ＣＯ気泡発生による脱炭を阻
害している。そのため、［Ｃ］濃度が０．００３ｍａｓ
ｓ％以上の［Ｃ］濃度領域では、脱炭速度が小さく、到
達［Ｃ］濃度が高い。［Ｃ］を極低炭素濃度まで低減す
るためには、処理時間を延長しなければならず、脱炭処
理中の温度降下が大きい。したがって、前工程において
溶鋼温度を高めにしておくか、脱炭処理後に溶鋼の加熱
工程が必要であり、不経済である。
ラスプラグよりガスを吹込むことが一般に行われている
が、その場合の溶鋼のマクロな流れは、図２（ａ）に示
すごとく、取鍋内溶鋼表面付近の取鍋耐火物／溶鋼界面
において下向きになっており、図３（ａ）に示すよう
に、耐火物表面で発生したＣＯ気泡の耐火物表面からの
離脱、浮上を妨げるため、ＣＯ気泡発生による脱炭を阻
害している。そのため、［Ｃ］濃度が０．００３ｍａｓ
ｓ％以上の［Ｃ］濃度領域では、脱炭速度が小さく、到
達［Ｃ］濃度が高い。［Ｃ］を極低炭素濃度まで低減す
るためには、処理時間を延長しなければならず、脱炭処
理中の温度降下が大きい。したがって、前工程において
溶鋼温度を高めにしておくか、脱炭処理後に溶鋼の加熱
工程が必要であり、不経済である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
有利に解決するためになされたものであり、図１におい
て説明すると、 （イ）真空槽１内に溶鋼２を装入した取鍋３を入れ、減
圧下において、溶鋼２の脱ガス処理を実施するにあた
り、取鍋３の側壁に接する溶鋼の流れが上向きとなるよ
うに溶鋼流を与えることを特徴とする極低炭素鋼の溶製
方法。
有利に解決するためになされたものであり、図１におい
て説明すると、 （イ）真空槽１内に溶鋼２を装入した取鍋３を入れ、減
圧下において、溶鋼２の脱ガス処理を実施するにあた
り、取鍋３の側壁に接する溶鋼の流れが上向きとなるよ
うに溶鋼流を与えることを特徴とする極低炭素鋼の溶製
方法。
【０００６】（ロ）上記（イ）の方法において、溶鋼流
が上向きとなる領域が浴表面から少なくとも５００ｍｍ
の範囲であることを特徴とする極低炭素鋼の溶製方法。 （ハ）上記（イ）および（ロ）の方法において、取鍋３
の底部に設置したポーラスプラグからの不活性ガス吹込
み、あるいは移動磁界電磁攪拌装置のいずれか一方また
は両方により溶鋼２に上向きの流れを与えることを特徴
とする極低炭素鋼の溶製方法 をその要旨とするものである。
が上向きとなる領域が浴表面から少なくとも５００ｍｍ
の範囲であることを特徴とする極低炭素鋼の溶製方法。 （ハ）上記（イ）および（ロ）の方法において、取鍋３
の底部に設置したポーラスプラグからの不活性ガス吹込
み、あるいは移動磁界電磁攪拌装置のいずれか一方また
は両方により溶鋼２に上向きの流れを与えることを特徴
とする極低炭素鋼の溶製方法 をその要旨とするものである。
【０００７】
【作用】以下、本発明について詳細に述べる。一般に、
減圧下での溶鋼の脱炭反応は、大きく次の３種類に分類
される。 （Ａ）耐火物／溶鋼界面で［Ｃ］と溶鋼中の酸素（以
下、［Ｏ］と記す）との反応。この場合はＣＯ気泡の発
生を伴う。
減圧下での溶鋼の脱炭反応は、大きく次の３種類に分類
される。 （Ａ）耐火物／溶鋼界面で［Ｃ］と溶鋼中の酸素（以
下、［Ｏ］と記す）との反応。この場合はＣＯ気泡の発
生を伴う。
【０００８】（Ｂ）減圧雰囲気に曝されている溶鋼自由
表面での、［Ｃ］と［Ｏ］との反応。 （Ｃ）溶鋼中に吹込まれたアルゴン気泡と溶鋼との界面
で起こる［Ｃ］と［Ｏ］との反応。 これらの反応の内、［Ｃ］濃度が０．００３ｍａｓｓ％
以上の領域では（Ａ）の反応が主体であることが明らか
にされている。この領域では、溶鋼内部からＣＯ気泡発
生が起こり得る深さＨの範囲は（１）式で表わされる。
表面での、［Ｃ］と［Ｏ］との反応。 （Ｃ）溶鋼中に吹込まれたアルゴン気泡と溶鋼との界面
で起こる［Ｃ］と［Ｏ］との反応。 これらの反応の内、［Ｃ］濃度が０．００３ｍａｓｓ％
以上の領域では（Ａ）の反応が主体であることが明らか
にされている。この領域では、溶鋼内部からＣＯ気泡発
生が起こり得る深さＨの範囲は（１）式で表わされる。
【０００９】
【数１】
【００１０】ここで、Ｋは反応［Ｃ］＋［Ｏ］＝ＣＯ
（ｇ）の平衡定数、ＰO は真空槽内圧力、ρは溶鋼密
度、ｇは重力加速度である。［Ｃ］濃度が０．００５ｍ
ａｓｓ％未満の［Ｃ］濃度領域では、（Ａ）の反応の割
合が［Ｃ］濃度の低下とともに小さくなり、［Ｃ］濃度
が０．００３ｍａｓｓ％以下の［Ｃ］濃度領域では、
（Ｂ）あるいは（Ｃ）の反応が主体となって脱炭反応が
起こる。
（ｇ）の平衡定数、ＰO は真空槽内圧力、ρは溶鋼密
度、ｇは重力加速度である。［Ｃ］濃度が０．００５ｍ
ａｓｓ％未満の［Ｃ］濃度領域では、（Ａ）の反応の割
合が［Ｃ］濃度の低下とともに小さくなり、［Ｃ］濃度
が０．００３ｍａｓｓ％以下の［Ｃ］濃度領域では、
（Ｂ）あるいは（Ｃ）の反応が主体となって脱炭反応が
起こる。
【００１１】本発明は、（Ａ）の反応による脱炭を促進
し、脱炭処理時間の短縮と到達［Ｃ］濃度の低減を図る
ものである。（Ａ）の反応において重要なことはＣＯ気
泡が取鍋耐火物／溶鋼界面で発生していることである。
耐火物／溶鋼界面でのＣＯ気泡発生をより詳細に検討し
た結果、耐火物表面での微小な空孔において、ＣＯ気泡
が成長し、ＣＯ気泡の浮力が、溶鋼／耐火物間の界面張
力に基づく力より大きくなったときにＣＯ気泡は耐火物
表面から離脱し、溶鋼中を浮上することを解明した。し
たがって、図３（ｂ）に示すように、ＣＯ気泡の浮上方
向に溶鋼を流すことにより、ＣＯ気泡の耐火物表面から
の離脱を促進することができ、脱炭速度を大きくするこ
とができる。取鍋耐火物／溶鋼界面付近において、上向
きの溶鋼流を形成するためには、図２（ｂ）に示すよう
に、取鍋底部の側壁近くに設置したポーラスプラグより
ガスを吹込む方法、あるいは図２（ｃ）に示すように、
移動磁界電磁誘導攪拌装置を用いる方法があり、いずれ
か一方または両方の方法を用いることができる。
し、脱炭処理時間の短縮と到達［Ｃ］濃度の低減を図る
ものである。（Ａ）の反応において重要なことはＣＯ気
泡が取鍋耐火物／溶鋼界面で発生していることである。
耐火物／溶鋼界面でのＣＯ気泡発生をより詳細に検討し
た結果、耐火物表面での微小な空孔において、ＣＯ気泡
が成長し、ＣＯ気泡の浮力が、溶鋼／耐火物間の界面張
力に基づく力より大きくなったときにＣＯ気泡は耐火物
表面から離脱し、溶鋼中を浮上することを解明した。し
たがって、図３（ｂ）に示すように、ＣＯ気泡の浮上方
向に溶鋼を流すことにより、ＣＯ気泡の耐火物表面から
の離脱を促進することができ、脱炭速度を大きくするこ
とができる。取鍋耐火物／溶鋼界面付近において、上向
きの溶鋼流を形成するためには、図２（ｂ）に示すよう
に、取鍋底部の側壁近くに設置したポーラスプラグより
ガスを吹込む方法、あるいは図２（ｃ）に示すように、
移動磁界電磁誘導攪拌装置を用いる方法があり、いずれ
か一方または両方の方法を用いることができる。
【００１２】取鍋側壁付近の溶鋼流を上向きにすべき領
域の溶鋼表面からの距離について述べる。（１）式で示
されるＣＯ気泡発生が可能な浴深は、通常の溶鋼の脱ガ
ス処理においては高々５００ｍｍ程度である。したがっ
て、浴表面からの距離が少なくとも５００ｍｍの範囲に
おいて溶鋼流を上向きにすればよい。［Ｃ］濃度が０．
００３ｍａｓｓ％以上の［Ｃ］濃度領域において脱炭反
応を促進するためには、（１）式のＣＯ気泡発生深さを
深くすることが有効である。ＣＯ気泡発生深さを深くす
るためには、（１）式より、［Ｏ］濃度を高くするかあ
るいは真空槽内の圧力を下げることが有効である。した
がって、本発明の装置および方法で脱炭処理を実施する
際は、［Ｏ］濃度を高めにし、槽内圧力を低減すること
が望ましい。
域の溶鋼表面からの距離について述べる。（１）式で示
されるＣＯ気泡発生が可能な浴深は、通常の溶鋼の脱ガ
ス処理においては高々５００ｍｍ程度である。したがっ
て、浴表面からの距離が少なくとも５００ｍｍの範囲に
おいて溶鋼流を上向きにすればよい。［Ｃ］濃度が０．
００３ｍａｓｓ％以上の［Ｃ］濃度領域において脱炭反
応を促進するためには、（１）式のＣＯ気泡発生深さを
深くすることが有効である。ＣＯ気泡発生深さを深くす
るためには、（１）式より、［Ｏ］濃度を高くするかあ
るいは真空槽内の圧力を下げることが有効である。した
がって、本発明の装置および方法で脱炭処理を実施する
際は、［Ｏ］濃度を高めにし、槽内圧力を低減すること
が望ましい。
【００１３】
実施例１ 初期成分が［Ｃ］；０．０３ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］；
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０２ｍａｓｓ％、［Ａｌ］；
０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの溶鋼を
取鍋型脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施した。その
際、ポーラスプラグを取鍋底部の側壁から５００ｍｍの
位置に設置し、毎分１０００ＮｌのＡｒガスを溶鋼中に
吹込んだ。なお、取鍋底部の内径は３５００ｍｍであ
る。このとき、取鍋内の溶鋼流れは図２（ｂ）に示すよ
うに取鍋側壁の溶鋼表面から５００ｍｍの範囲では上向
きになっていた。
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０２ｍａｓｓ％、［Ａｌ］；
０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの溶鋼を
取鍋型脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施した。その
際、ポーラスプラグを取鍋底部の側壁から５００ｍｍの
位置に設置し、毎分１０００ＮｌのＡｒガスを溶鋼中に
吹込んだ。なお、取鍋底部の内径は３５００ｍｍであ
る。このとき、取鍋内の溶鋼流れは図２（ｂ）に示すよ
うに取鍋側壁の溶鋼表面から５００ｍｍの範囲では上向
きになっていた。
【００１４】比較例１は、ポーラスプラグを取鍋底部の
側壁から１０００ｍｍの位置に設置し、毎分１０００Ｎ
ｌのＡｒガスを溶鋼中に吹込んだ。このとき、取鍋内の
溶鋼流は図２（ａ）に示すように取鍋側壁の溶鋼表面か
ら少なくとも５００ｍｍの範囲では下向きになってい
た。図４に本発明の方法による脱炭処理時の［Ｃ］濃度
の経時変化を比較例１の場合と比較して示す。
側壁から１０００ｍｍの位置に設置し、毎分１０００Ｎ
ｌのＡｒガスを溶鋼中に吹込んだ。このとき、取鍋内の
溶鋼流は図２（ａ）に示すように取鍋側壁の溶鋼表面か
ら少なくとも５００ｍｍの範囲では下向きになってい
た。図４に本発明の方法による脱炭処理時の［Ｃ］濃度
の経時変化を比較例１の場合と比較して示す。
【００１５】比較例１の方法では２０分の脱炭処理での
到達［Ｃ］濃度は０．００１７ｍａｓｓ％であるのに対
して、本発明の方法によると０．００１２ｍａｓｓ％ま
で［Ｃ］濃度を低減することができる。 実施例２ 初期成分が［Ｃ］；０．０３ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］；
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０２ｍａｓｓ％、［Ａｌ］；
０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの溶鋼を
取鍋型脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施した。その
際、移動磁界電磁誘導攪拌装置を用いて、図２（ｃ）に
示すような取鍋側壁の溶鋼表面から少なくとも５００ｍ
ｍの範囲では上向きになるような溶鋼流を与えた。
到達［Ｃ］濃度は０．００１７ｍａｓｓ％であるのに対
して、本発明の方法によると０．００１２ｍａｓｓ％ま
で［Ｃ］濃度を低減することができる。 実施例２ 初期成分が［Ｃ］；０．０３ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］；
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０２ｍａｓｓ％、［Ａｌ］；
０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの溶鋼を
取鍋型脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施した。その
際、移動磁界電磁誘導攪拌装置を用いて、図２（ｃ）に
示すような取鍋側壁の溶鋼表面から少なくとも５００ｍ
ｍの範囲では上向きになるような溶鋼流を与えた。
【００１６】比較例２は、移動磁界電磁誘導攪拌装置を
用いて、図２（ｄ）に示すような取鍋側壁の溶鋼表面か
ら５００ｍｍの範囲では下向きになるような溶鋼流を与
えた場合である。図５に本発明の方法による脱炭処理時
の［Ｃ］濃度の経時変化を比較例２の場合と比較して示
す。
用いて、図２（ｄ）に示すような取鍋側壁の溶鋼表面か
ら５００ｍｍの範囲では下向きになるような溶鋼流を与
えた場合である。図５に本発明の方法による脱炭処理時
の［Ｃ］濃度の経時変化を比較例２の場合と比較して示
す。
【００１７】比較例２の方法では２０分の脱炭処理での
到達［Ｃ］濃度は０．００１７ｍａｓｓ％であるのに対
して、本発明の方法によると０．００１２ｍａｓｓ％ま
で［Ｃ］濃度を低減することができる。
到達［Ｃ］濃度は０．００１７ｍａｓｓ％であるのに対
して、本発明の方法によると０．００１２ｍａｓｓ％ま
で［Ｃ］濃度を低減することができる。
【００１８】
【発明の効果】本発明の方法により、取鍋型脱ガス装置
において、脱炭時間を延長することなく、［Ｃ］濃度が
０．００１５ｍａｓｓ％以下の極低炭素鋼を容易に溶製
できるようになった。
において、脱炭時間を延長することなく、［Ｃ］濃度が
０．００１５ｍａｓｓ％以下の極低炭素鋼を容易に溶製
できるようになった。
【図１】本発明の方法の実施様態を示す図である。
【図２】取鍋内の溶鋼流れを模式的に示す図である。
【図３】耐火物表面におけるＣＯ気泡の離脱と溶鋼流を
模式的に示す図である。
模式的に示す図である。
【図４】［Ｃ］濃度の経時変化を示す図である。
【図５】［Ｃ］濃度の経時変化を示す図である。
１ 真空槽 ２ 溶鋼 ３ 取鍋 ４ 排気管
Claims (3)
- 【請求項１】 真空槽（１）内に溶鋼（２）を装入した
取鍋（３）を入れ、減圧下において、溶鋼（２）の脱ガ
ス処理を実施するにあたり、取鍋（３）の側壁に接する
溶鋼の流れが上向きとなるように溶鋼流を与えることを
特徴とする極低炭素鋼の溶製方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の方法において、取鍋
（３）の側壁に接する溶鋼の上向きの流れの領域が浴表
面から少なくとも５００ｍｍの範囲であることを特徴と
する極低炭素鋼の溶製方法。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２記載の方法にお
いて、取鍋（３）の底部に設置したポーラスプラグから
の不活性ガス吹込み、あるいは移動磁界電磁攪拌装置の
いずれか一方または両方により溶鋼（２）に上向きの流
れを与えることを特徴とする極低炭素鋼の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19115492A JPH0633130A (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19115492A JPH0633130A (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0633130A true JPH0633130A (ja) | 1994-02-08 |
Family
ID=16269803
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19115492A Withdrawn JPH0633130A (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633130A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007224387A (ja) * | 2006-02-24 | 2007-09-06 | Jfe Steel Kk | 取鍋精錬方法および取鍋精錬炉 |
-
1992
- 1992-07-17 JP JP19115492A patent/JPH0633130A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007224387A (ja) * | 2006-02-24 | 2007-09-06 | Jfe Steel Kk | 取鍋精錬方法および取鍋精錬炉 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991005 |