JPH0735059A - 渦巻体の成形方法 - Google Patents
渦巻体の成形方法Info
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- JPH0735059A JPH0735059A JP5177049A JP17704993A JPH0735059A JP H0735059 A JPH0735059 A JP H0735059A JP 5177049 A JP5177049 A JP 5177049A JP 17704993 A JP17704993 A JP 17704993A JP H0735059 A JPH0735059 A JP H0735059A
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- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 18
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
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- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
- F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
- F04C18/0246—Details concerning the involute wraps or their base, e.g. geometry
- F04C18/0269—Details concerning the involute wraps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2230/00—Manufacture
- F04C2230/20—Manufacture essentially without removing material
- F04C2230/21—Manufacture essentially without removing material by casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】最終クリアランスをほとんど零にして圧縮機の
性能を向上させるとともに、信頼性向上のために中心部
の強度を容易に確保し、かつ圧縮機の外径を同一とした
場合にトルク変動を容易に低減可能とする。 【構成】第１原点Ｏをもつ第１極座標（Ｘ，Ｙ）に、外
壁切替点Ｇを設定し、かつ第１原点Ｏを中心として公転
半径ｅを直径とする円Ｃｓを描く。円Ｃｓ上に所定の接
触角βで切替点Ｐを設定するとともに、切替点Ｐと第１
原点Ｏとを直線ｍで結び、外壁切替点Ｇに所定の開始角
αで法線ｌを引く。直線ｍと法線ｌとの交点Ｃを求め
る。交点Ｃを第２原点とする第２極座標に、外壁切替点
Ｇと切替点Ｐとを滑らかに通り、かつ外壁曲線が外壁切
替点Ｇで滑らかに接続される中心部曲線の一部を求め
る。接触角βを小さくすることができ、巻き角を大きく
確保できる。
性能を向上させるとともに、信頼性向上のために中心部
の強度を容易に確保し、かつ圧縮機の外径を同一とした
場合にトルク変動を容易に低減可能とする。 【構成】第１原点Ｏをもつ第１極座標（Ｘ，Ｙ）に、外
壁切替点Ｇを設定し、かつ第１原点Ｏを中心として公転
半径ｅを直径とする円Ｃｓを描く。円Ｃｓ上に所定の接
触角βで切替点Ｐを設定するとともに、切替点Ｐと第１
原点Ｏとを直線ｍで結び、外壁切替点Ｇに所定の開始角
αで法線ｌを引く。直線ｍと法線ｌとの交点Ｃを求め
る。交点Ｃを第２原点とする第２極座標に、外壁切替点
Ｇと切替点Ｐとを滑らかに通り、かつ外壁曲線が外壁切
替点Ｇで滑らかに接続される中心部曲線の一部を求め
る。接触角βを小さくすることができ、巻き角を大きく
確保できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は渦巻体の成形方法に関
し、詳しくはスクロール型圧縮機（以下、単に圧縮機と
いう。）における固定スクロールの固定渦巻体及び可動
スクロールの可動渦巻体の成形方法の改良に関する。
し、詳しくはスクロール型圧縮機（以下、単に圧縮機と
いう。）における固定スクロールの固定渦巻体及び可動
スクロールの可動渦巻体の成形方法の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】図８に一般的な圧縮機の断面図を示す。
この圧縮機は、ハウジング１内に固定された固定スクロ
ール２と、ハウジング１内で公転自在に支承された可動
スクロール３とを有するものである。固定スクロール２
は、固定側板２１と、この固定側板２１の一面に一体的
に形成された固定渦巻体２２とからなる。可動スクロー
ル３は、可動側板３１と、この可動側板３１の一面に一
体的に形成され、かつ固定渦巻体２２と互いにπ（ｒａ
ｄ）位相をずらして噛合する可動渦巻体３２とからな
る。
この圧縮機は、ハウジング１内に固定された固定スクロ
ール２と、ハウジング１内で公転自在に支承された可動
スクロール３とを有するものである。固定スクロール２
は、固定側板２１と、この固定側板２１の一面に一体的
に形成された固定渦巻体２２とからなる。可動スクロー
ル３は、可動側板３１と、この可動側板３１の一面に一
体的に形成され、かつ固定渦巻体２２と互いにπ（ｒａ
ｄ）位相をずらして噛合する可動渦巻体３２とからな
る。
【０００３】この圧縮機では、駆動軸４の回転が偏心ブ
ッシュ７及び自転防止機構８を介して可動スクロール３
の公転運動とされ、この可動スクロール３の公転運動に
より固定スクロール２との間に形成される複数の圧縮室
５が順次容積を縮小させながら中心方向へ移動し、しか
る後固定側板２１に設けられた吐出口６１から吐出室６
へ圧縮流体を吐出する。
ッシュ７及び自転防止機構８を介して可動スクロール３
の公転運動とされ、この可動スクロール３の公転運動に
より固定スクロール２との間に形成される複数の圧縮室
５が順次容積を縮小させながら中心方向へ移動し、しか
る後固定側板２１に設けられた吐出口６１から吐出室６
へ圧縮流体を吐出する。
【０００４】一般的な圧縮機では、固定渦巻体２２及び
可動渦巻体３２の内外壁は、いずれもインボリュート曲
線及び二つの円弧を含む中心部曲線により形成されてい
る。例えば、固定渦巻体２２について説明すれば、図９
に示すように、その外壁２２ａは外端（図示せず）から
外壁切替点Ｇまでは外壁曲線としてのインボリュート曲
線Ｉにより形成され、その内壁２２ｂは外端（図示せ
ず）から内壁切替点Ｎまでは内壁曲線としてのインボリ
ュート曲線Ｉにより形成されている。これらインボリュ
ート曲線Ｉは、原点Ｏを中心として公転半径ｅを直径と
する基礎円Ｃｓにより描かれる。そして、原点Ｏに対し
て互いに対称な中心点Ｃ1 、Ｃ2 を求め、中心点Ｃ1 を
中心として外壁切替点Ｇから点Ａまで半径ｒg の円弧を
引き、中心点Ｃ2 を中心として内壁切替点Ｎから点Ｂま
で半径ｒn （ｒn ＝ｒg ＋ｅ）の円弧を引き、点Ａと点
Ｂとの間を各円弧の共通接線で接続する。ここで、いづ
れかの円弧の半径ｒg 、ｒn が最大値となれば、点Ａと
点Ｂとは共通接線によることなく接続される。こうし
て、固定渦巻体２２の中心部において外壁切替点Ｇと内
壁切替点Ｎとが二つの円弧を含む中心部曲線により接続
され、固定渦巻体２２が成形される。可動渦巻体３２
は、かかる固定渦巻体２２と互いにπ（ｒａｄ）位相が
ずれている点を除いて同様である。
可動渦巻体３２の内外壁は、いずれもインボリュート曲
線及び二つの円弧を含む中心部曲線により形成されてい
る。例えば、固定渦巻体２２について説明すれば、図９
に示すように、その外壁２２ａは外端（図示せず）から
外壁切替点Ｇまでは外壁曲線としてのインボリュート曲
線Ｉにより形成され、その内壁２２ｂは外端（図示せ
ず）から内壁切替点Ｎまでは内壁曲線としてのインボリ
ュート曲線Ｉにより形成されている。これらインボリュ
ート曲線Ｉは、原点Ｏを中心として公転半径ｅを直径と
する基礎円Ｃｓにより描かれる。そして、原点Ｏに対し
て互いに対称な中心点Ｃ1 、Ｃ2 を求め、中心点Ｃ1 を
中心として外壁切替点Ｇから点Ａまで半径ｒg の円弧を
引き、中心点Ｃ2 を中心として内壁切替点Ｎから点Ｂま
で半径ｒn （ｒn ＝ｒg ＋ｅ）の円弧を引き、点Ａと点
Ｂとの間を各円弧の共通接線で接続する。ここで、いづ
れかの円弧の半径ｒg 、ｒn が最大値となれば、点Ａと
点Ｂとは共通接線によることなく接続される。こうし
て、固定渦巻体２２の中心部において外壁切替点Ｇと内
壁切替点Ｎとが二つの円弧を含む中心部曲線により接続
され、固定渦巻体２２が成形される。可動渦巻体３２
は、かかる固定渦巻体２２と互いにπ（ｒａｄ）位相が
ずれている点を除いて同様である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、かかる圧縮機
では、性能向上のために中心部に形成される一室の圧縮
室５がクリアランスを有することなく吐出を終了し、か
つその後に形成される圧縮室５が二室から一室になるよ
うに、かかる固定渦巻体２２及び可動渦巻体３２の中心
部曲線が必ず基礎円Ｃｓ上の一点Ｐと接触又は交わるよ
うにする必要がある。
では、性能向上のために中心部に形成される一室の圧縮
室５がクリアランスを有することなく吐出を終了し、か
つその後に形成される圧縮室５が二室から一室になるよ
うに、かかる固定渦巻体２２及び可動渦巻体３２の中心
部曲線が必ず基礎円Ｃｓ上の一点Ｐと接触又は交わるよ
うにする必要がある。
【０００６】また、従来の渦巻体の成形方法では、円弧
の半径ｒg 、ｒn によって中心部曲線が決定される。こ
こで、信頼性向上のために中心部の強度を確保すべく、
中心部の壁厚を大きくせんとすれば、円弧の半径ｒg 、
ｒn を小さくする必要がある。一方、こうして円弧の半
径ｒg 、ｒn を小さくすれば、原点Ｏと点Ｐとを結ぶ直
線ｍが図中Ｘ軸となす接触角β（ｒａｄ）が大きくなる
ため、最終伸開角と接触角βとの差である巻き角を大き
く確保することができず、圧縮機の外径を同一とした場
合、トルク変動が大きくなり、ＮＶＨ（ｎｏｉｓｅ ｖ
ｉｂｒａｔｉｏｎ ｈａｒｓｈｎｅｓｓ）に悪影響を与
えてしまう。
の半径ｒg 、ｒn によって中心部曲線が決定される。こ
こで、信頼性向上のために中心部の強度を確保すべく、
中心部の壁厚を大きくせんとすれば、円弧の半径ｒg 、
ｒn を小さくする必要がある。一方、こうして円弧の半
径ｒg 、ｒn を小さくすれば、原点Ｏと点Ｐとを結ぶ直
線ｍが図中Ｘ軸となす接触角β（ｒａｄ）が大きくなる
ため、最終伸開角と接触角βとの差である巻き角を大き
く確保することができず、圧縮機の外径を同一とした場
合、トルク変動が大きくなり、ＮＶＨ（ｎｏｉｓｅ ｖ
ｉｂｒａｔｉｏｎ ｈａｒｓｈｎｅｓｓ）に悪影響を与
えてしまう。
【０００７】本発明は、最終クリアランスをほとんど零
にして圧縮機の性能を向上させるとともに、信頼性向上
のために中心部の強度を容易に確保し、かつ圧縮機の外
径を同一とした場合にトルク変動を容易に低減可能とす
ることを解決すべき課題とする。
にして圧縮機の性能を向上させるとともに、信頼性向上
のために中心部の強度を容易に確保し、かつ圧縮機の外
径を同一とした場合にトルク変動を容易に低減可能とす
ることを解決すべき課題とする。
【０００８】
（１）第１発明の渦巻体の成形方法は、上記課題を解決
するため、外壁の外端から外壁切替点までが外壁曲線に
より形成され、内壁の外端から内壁切替点までが内壁曲
線により形成され、該外壁切替点から該内壁切替点まで
が中心部曲線により形成された渦巻体の成形方法であっ
て、第１原点をもつ第１座標系に、前記外壁切替点を設
定し、かつ該第１原点を中心として公転半径を直径とす
る円を描き、該円上に所定の接触角で切替点を設定する
とともに、該切替点と該第１原点とを直線で結び、該外
壁切替点に所定の開始角で法線を引き、該直線と該法線
との交点を求め、該交点を第２原点とする第２座標系
に、該外壁切替点と該切替点とを滑らかに通り、かつ前
記外壁曲線が該外壁切替点で滑らかに接続される前記中
心部曲線の一部を求めるという新規な手段を採用してい
る。
するため、外壁の外端から外壁切替点までが外壁曲線に
より形成され、内壁の外端から内壁切替点までが内壁曲
線により形成され、該外壁切替点から該内壁切替点まで
が中心部曲線により形成された渦巻体の成形方法であっ
て、第１原点をもつ第１座標系に、前記外壁切替点を設
定し、かつ該第１原点を中心として公転半径を直径とす
る円を描き、該円上に所定の接触角で切替点を設定する
とともに、該切替点と該第１原点とを直線で結び、該外
壁切替点に所定の開始角で法線を引き、該直線と該法線
との交点を求め、該交点を第２原点とする第２座標系
に、該外壁切替点と該切替点とを滑らかに通り、かつ前
記外壁曲線が該外壁切替点で滑らかに接続される前記中
心部曲線の一部を求めるという新規な手段を採用してい
る。
【０００９】中心部曲線は、第２原点と外壁切替点又は
切替点とを結ぶ直線を軸とし、軸からの変位角度をφ
（ｒａｄ）とする第２極座標において、ａ、ｂ、ｃ及び
ｄを定数とし、外壁切替点の角度をφ1 、切替点の角度
をφ2 、第２原点と外壁切替点との間の距離をｒ1 、第
２原点と切替点との間の距離をｒ2 とした場合、 ｒ（φ）＝ａ＋ｂ・φ＋ｃ・φ2 ＋ｄ・φ3 但し、φ＝φ1 では、 ｒ（φ1 ）＝ｒ1 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ また、φ＝φ2 では、 ｒ（φ2 ）＝ｒ2 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ であることができる。
切替点とを結ぶ直線を軸とし、軸からの変位角度をφ
（ｒａｄ）とする第２極座標において、ａ、ｂ、ｃ及び
ｄを定数とし、外壁切替点の角度をφ1 、切替点の角度
をφ2 、第２原点と外壁切替点との間の距離をｒ1 、第
２原点と切替点との間の距離をｒ2 とした場合、 ｒ（φ）＝ａ＋ｂ・φ＋ｃ・φ2 ＋ｄ・φ3 但し、φ＝φ1 では、 ｒ（φ1 ）＝ｒ1 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ また、φ＝φ2 では、 ｒ（φ2 ）＝ｒ2 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ であることができる。
【００１０】切替点と内壁切替点との間は、中心部曲線
の一部から公転半径分だけ第２原点より離れる仮曲線を
求め、この仮曲線を第１原点と対称に移動させて転写中
心部曲線を求めることにより接続することができる。 （２）第２発明の渦巻体の成形方法は、上記課題を解決
するため、外壁の外端から外壁切替点までが外壁曲線に
より形成され、内壁の外端から内壁切替点までが内壁曲
線により形成され、該外壁切替点から該内壁切替点まで
が中心部曲線により形成された渦巻体の成形方法であっ
て、第１原点をもつ第１座標系に、前記内壁切替点を設
定し、かつ該第１原点を中心として公転半径を直径とす
る円を描き、該円上に所定の接触角で切替点を設定する
とともに、該切替点と該第１原点とを直線で結び、該内
壁切替点に所定の開始角で法線を引き、該直線と該法線
との交点を求め、該交点を第２原点とする第２座標系
に、該内壁切替点と該切替点とを滑らかに通り、かつ前
記内壁曲線が該内壁切替点で滑らかに接続される前記中
心部曲線の一部を求めるという新規な手段を採用してい
る。
の一部から公転半径分だけ第２原点より離れる仮曲線を
求め、この仮曲線を第１原点と対称に移動させて転写中
心部曲線を求めることにより接続することができる。 （２）第２発明の渦巻体の成形方法は、上記課題を解決
するため、外壁の外端から外壁切替点までが外壁曲線に
より形成され、内壁の外端から内壁切替点までが内壁曲
線により形成され、該外壁切替点から該内壁切替点まで
が中心部曲線により形成された渦巻体の成形方法であっ
て、第１原点をもつ第１座標系に、前記内壁切替点を設
定し、かつ該第１原点を中心として公転半径を直径とす
る円を描き、該円上に所定の接触角で切替点を設定する
とともに、該切替点と該第１原点とを直線で結び、該内
壁切替点に所定の開始角で法線を引き、該直線と該法線
との交点を求め、該交点を第２原点とする第２座標系
に、該内壁切替点と該切替点とを滑らかに通り、かつ前
記内壁曲線が該内壁切替点で滑らかに接続される前記中
心部曲線の一部を求めるという新規な手段を採用してい
る。
【００１１】中心部曲線は、第２原点と内壁切替点又は
切替点とを結ぶ直線を軸とし、該軸からの変位角度をφ
（ｒａｄ）とする第２極座標において、ａ、ｂ、ｃ及び
ｄを定数とし、内壁切替点の角度をφ1 、切替点の角度
をφ2 、第２原点と内壁切替点との間の距離をｒ1 、第
２原点と切替点との間の距離をｒ2 とした場合、 ｒ（φ）＝ａ＋ｂ・φ＋ｃ・φ2 ＋ｄ・φ3 但し、φ＝φ1 では、 ｒ（φ1 ）＝ｒ1 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ また、φ＝φ2 では、 ｒ（φ2 ）＝ｒ2 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ であることができる。
切替点とを結ぶ直線を軸とし、該軸からの変位角度をφ
（ｒａｄ）とする第２極座標において、ａ、ｂ、ｃ及び
ｄを定数とし、内壁切替点の角度をφ1 、切替点の角度
をφ2 、第２原点と内壁切替点との間の距離をｒ1 、第
２原点と切替点との間の距離をｒ2 とした場合、 ｒ（φ）＝ａ＋ｂ・φ＋ｃ・φ2 ＋ｄ・φ3 但し、φ＝φ1 では、 ｒ（φ1 ）＝ｒ1 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ また、φ＝φ2 では、 ｒ（φ2 ）＝ｒ2 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ であることができる。
【００１２】切替点と外壁切替点との間は、中心部曲線
の一部から公転半径分だけ第２原点に近づく仮曲線を求
め、この仮曲線を第１原点と対称に移動させて転写中心
部曲線を求めることにより接続することができる。 （３）第１、２発明の成形方法において、中心部曲線は
外壁切替点と内壁切替点との間で外壁曲線までの壁厚を
調整するものであることができる。
の一部から公転半径分だけ第２原点に近づく仮曲線を求
め、この仮曲線を第１原点と対称に移動させて転写中心
部曲線を求めることにより接続することができる。 （３）第１、２発明の成形方法において、中心部曲線は
外壁切替点と内壁切替点との間で外壁曲線までの壁厚を
調整するものであることができる。
【００１３】中心部曲線は、第２原点と外壁切替点又は
内壁切替点若しくは切替点とを結ぶ直線を軸とし、該軸
から変位する角度をφ（ｒａｄ）とする第２極座標にお
いて、ａ、ｂ、ｃ及びｄを定数とし、開始角をα（ｒａ
ｄ）、外壁切替点又は内壁切替点の角度をφ1 、切替点
の角度をφ2 、第２原点と外壁切替点又は内壁切替点と
の間の距離をｒ1 、第２原点と切替点との間の距離をｒ
2 とした場合、 Ｒ（φ）＝ｒ（φ）＋ｆ（φ） ｒ（φ）＝ａ＋ｂ・φ＋ｃ・φ2 ＋ｄ・φ3 ｆ（φ）＝α〔１−ｃｏｓ｛２π（φ−φ1 ）／（φ2
−φ1 ）｝〕 但し、φ＝φ1 では、 ｒ（φ1 ）＝ｒ1 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ ｆ（φ1 ）＝０ ｄｆ（φ）／ｄφ＝０ また、φ＝φ2 では、 ｒ（φ2 ）＝ｒ2 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ ｆ（φ2 ）＝０ ｄｆ（φ）／ｄφ＝０ であることができる。
内壁切替点若しくは切替点とを結ぶ直線を軸とし、該軸
から変位する角度をφ（ｒａｄ）とする第２極座標にお
いて、ａ、ｂ、ｃ及びｄを定数とし、開始角をα（ｒａ
ｄ）、外壁切替点又は内壁切替点の角度をφ1 、切替点
の角度をφ2 、第２原点と外壁切替点又は内壁切替点と
の間の距離をｒ1 、第２原点と切替点との間の距離をｒ
2 とした場合、 Ｒ（φ）＝ｒ（φ）＋ｆ（φ） ｒ（φ）＝ａ＋ｂ・φ＋ｃ・φ2 ＋ｄ・φ3 ｆ（φ）＝α〔１−ｃｏｓ｛２π（φ−φ1 ）／（φ2
−φ1 ）｝〕 但し、φ＝φ1 では、 ｒ（φ1 ）＝ｒ1 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ ｆ（φ1 ）＝０ ｄｆ（φ）／ｄφ＝０ また、φ＝φ2 では、 ｒ（φ2 ）＝ｒ2 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ ｆ（φ2 ）＝０ ｄｆ（φ）／ｄφ＝０ であることができる。
【００１４】
【作用】第１、２発明の成形方法では、第１座標系の第
１原点を中心として公転半径を直径とする円を描き、こ
の円上に切替点を設定している。中心部曲線は必ずこの
円上の切替点と接触又は交わっている。このため、こう
して得られる圧縮機では、中心部に形成される一室の圧
縮室がクリアランスを有することなく吐出を終了し、か
つその後に形成される圧縮室が二室から一室になる。
１原点を中心として公転半径を直径とする円を描き、こ
の円上に切替点を設定している。中心部曲線は必ずこの
円上の切替点と接触又は交わっている。このため、こう
して得られる圧縮機では、中心部に形成される一室の圧
縮室がクリアランスを有することなく吐出を終了し、か
つその後に形成される圧縮室が二室から一室になる。
【００１５】また、第１、２発明の成形方法では、従来
のように円弧の半径によって中心部の形状を決定するこ
となく、第２原点をもつ第２座標系における中心部曲線
の一部によって中心部の形状を決定している。ここで、
中心部曲線の一部は、外壁切替点又は内壁切替点と切替
点とを滑らかに通ること、及び外壁曲線又は内壁曲線が
外壁切替点又は内壁切替点で滑らかに接続されることを
満足すれば求められるため、中心部の壁厚を大きくする
に際し、従来のように円弧の半径が小さく限定されるこ
とはない。そして、従来のように円弧の半径が小さく限
定されず、円上の切替点は所定の接触角で設定可能であ
るため、接触角を小さく設定することができ、巻き角を
大きく確保することができる。
のように円弧の半径によって中心部の形状を決定するこ
となく、第２原点をもつ第２座標系における中心部曲線
の一部によって中心部の形状を決定している。ここで、
中心部曲線の一部は、外壁切替点又は内壁切替点と切替
点とを滑らかに通ること、及び外壁曲線又は内壁曲線が
外壁切替点又は内壁切替点で滑らかに接続されることを
満足すれば求められるため、中心部の壁厚を大きくする
に際し、従来のように円弧の半径が小さく限定されるこ
とはない。そして、従来のように円弧の半径が小さく限
定されず、円上の切替点は所定の接触角で設定可能であ
るため、接触角を小さく設定することができ、巻き角を
大きく確保することができる。
【００１６】中心部曲線が外壁切替点と内壁切替点との
間で外壁曲線までの壁厚を調整するものである場合に
は、中心部の壁厚を大きく確保し、かつ接触角を小さく
設定することができる。
間で外壁曲線までの壁厚を調整するものである場合に
は、中心部の壁厚を大きく確保し、かつ接触角を小さく
設定することができる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明を具体化した実施例１、２を図
面を参照しつつ説明する。 （実施例１）実施例１の圧縮機は請求項１、３の発明を
具体化したものである。この圧縮機は、前記図８におけ
る固定スクロール２の固定渦巻体２２及び可動スクロー
ル３の可動渦巻体３２の形状を除いて前記のものと同一
であるため、以下、同一の構成及び作用については詳述
を省略する。
面を参照しつつ説明する。 （実施例１）実施例１の圧縮機は請求項１、３の発明を
具体化したものである。この圧縮機は、前記図８におけ
る固定スクロール２の固定渦巻体２２及び可動スクロー
ル３の可動渦巻体３２の形状を除いて前記のものと同一
であるため、以下、同一の構成及び作用については詳述
を省略する。
【００１８】まず、固定渦巻体２２の外壁２２ａと内壁
２２ｂとについて説明する。すなわち、図１に示すよう
に、第１原点Ｏをもつ第１極座標（Ｘ，Ｙ）をとる。こ
の第１極座標に、任意に外壁切替点Ｇを設定し、第１原
点Ｏを中心として公転半径ｅを直径とする円Ｃｓを描
く。この円Ｃｓ上に所定の接触角β（ｒａｄ）で切替点
Ｐを設定するとともに、切替点Ｐと第１原点Ｏとを直線
ｍで結ぶ。また、外壁切替点Ｇに所定の開始角α（ｒａ
ｄ）で法線ｌを引き、直線ｍと法線ｌとの交点Ｃを求め
る。
２２ｂとについて説明する。すなわち、図１に示すよう
に、第１原点Ｏをもつ第１極座標（Ｘ，Ｙ）をとる。こ
の第１極座標に、任意に外壁切替点Ｇを設定し、第１原
点Ｏを中心として公転半径ｅを直径とする円Ｃｓを描
く。この円Ｃｓ上に所定の接触角β（ｒａｄ）で切替点
Ｐを設定するとともに、切替点Ｐと第１原点Ｏとを直線
ｍで結ぶ。また、外壁切替点Ｇに所定の開始角α（ｒａ
ｄ）で法線ｌを引き、直線ｍと法線ｌとの交点Ｃを求め
る。
【００１９】そして、図２に示すように、交点Ｃを第２
原点とする第２極座標をとり、中心部曲線Ｒ（φ）によ
って外壁切替点Ｇと切替点Ｐとの間を接続する。ここ
で、中心部曲線Ｒ（φ）は、外壁切替点Ｇと切替点Ｐと
を滑らかに通ること、及び外壁曲線であるインボリュー
ト曲線Ｉ（図４参照）が外壁切替点Ｇで滑らかに接続さ
れることを満足すれば求められる。
原点とする第２極座標をとり、中心部曲線Ｒ（φ）によ
って外壁切替点Ｇと切替点Ｐとの間を接続する。ここ
で、中心部曲線Ｒ（φ）は、外壁切替点Ｇと切替点Ｐと
を滑らかに通ること、及び外壁曲線であるインボリュー
ト曲線Ｉ（図４参照）が外壁切替点Ｇで滑らかに接続さ
れることを満足すれば求められる。
【００２０】すなわち、この中心部曲線Ｒ（φ）は、第
２原点Ｃと外壁切替点Ｇとを結ぶ直線ＣＧを軸とし、軸
から変位する角度をφ（ｒａｄ）とする第２極座標にお
いて、ａ、ｂ、ｃ及びｄを定数とし、開始角をα、外壁
切替点Ｇの角度をφ1 、切替点Ｐの角度をφ2 、第２原
点Ｃと外壁切替点Ｇとの間の距離をｒ1 、第２原点Ｃと
切替点Ｐとの間の距離をｒ2 とした場合、 Ｒ（φ）＝ｒ（φ）＋ｆ（φ） ｒ（φ）＝ａ＋ｂ・φ＋ｃ・φ2 ＋ｄ・φ3 ｆ（φ）＝α〔１−ｃｏｓ｛２π（φ−φ1 ）／（φ2
−φ1 ）｝〕 但し、φ＝φ1 では、 ｒ（φ1 ）＝ｒ1 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ ｆ（φ1 ）＝０ ｄｆ（φ）／ｄφ＝０ また、φ＝φ2 では、 ｒ（φ2 ）＝ｒ2 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ ｆ（φ2 ）＝０ ｄｆ（φ）／ｄφ＝０ である。
２原点Ｃと外壁切替点Ｇとを結ぶ直線ＣＧを軸とし、軸
から変位する角度をφ（ｒａｄ）とする第２極座標にお
いて、ａ、ｂ、ｃ及びｄを定数とし、開始角をα、外壁
切替点Ｇの角度をφ1 、切替点Ｐの角度をφ2 、第２原
点Ｃと外壁切替点Ｇとの間の距離をｒ1 、第２原点Ｃと
切替点Ｐとの間の距離をｒ2 とした場合、 Ｒ（φ）＝ｒ（φ）＋ｆ（φ） ｒ（φ）＝ａ＋ｂ・φ＋ｃ・φ2 ＋ｄ・φ3 ｆ（φ）＝α〔１−ｃｏｓ｛２π（φ−φ1 ）／（φ2
−φ1 ）｝〕 但し、φ＝φ1 では、 ｒ（φ1 ）＝ｒ1 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ ｆ（φ1 ）＝０ ｄｆ（φ）／ｄφ＝０ また、φ＝φ2 では、 ｒ（φ2 ）＝ｒ2 ｄｒ（φ）／ｄφ＝０ ｆ（φ2 ）＝０ ｄｆ（φ）／ｄφ＝０ である。
【００２１】そして、中心部曲線Ｒ（φ）から公転半径
ｅ分だけ第２原点Ｃより離れる仮曲線Ｒ’（φ）を求め
る。この後、図３に示すように、仮曲線Ｒ’（φ）を第
１原点Ｏと対称に移動させ、転写中心部曲線Ｒ”（φ）
を求める。切替点Ｐと内壁切替点Ｎとの間はかかる転写
中心部曲線Ｒ”（φ）により接続される。こうして、中
心部曲線Ｒ（φ）及び転写中心部曲線Ｒ”（φ）によ
り、固定渦巻体２２の中心部の形状が決定される。次
に、円Ｃｓ上の点からの距離をｈ、伸開角をθとする第
１極座標（ｈ，θ）において、外壁切替点Ｇより ｈ＝ｅ・θ のインボリュート曲線Ｉを求める。実施例１の成形方法
における外壁切替点Ｇは、従来の方法と比較するため、
図９に示す外壁切替点Ｇと同一の伸開角θにある。
ｅ分だけ第２原点Ｃより離れる仮曲線Ｒ’（φ）を求め
る。この後、図３に示すように、仮曲線Ｒ’（φ）を第
１原点Ｏと対称に移動させ、転写中心部曲線Ｒ”（φ）
を求める。切替点Ｐと内壁切替点Ｎとの間はかかる転写
中心部曲線Ｒ”（φ）により接続される。こうして、中
心部曲線Ｒ（φ）及び転写中心部曲線Ｒ”（φ）によ
り、固定渦巻体２２の中心部の形状が決定される。次
に、円Ｃｓ上の点からの距離をｈ、伸開角をθとする第
１極座標（ｈ，θ）において、外壁切替点Ｇより ｈ＝ｅ・θ のインボリュート曲線Ｉを求める。実施例１の成形方法
における外壁切替点Ｇは、従来の方法と比較するため、
図９に示す外壁切替点Ｇと同一の伸開角θにある。
【００２２】また、外壁切替点Ｇと接続されたインボリ
ュート曲線Ｉより、内壁切替点Ｎにインボリュート曲線
Ｉを接続する。実施例１の成形方法における内壁切替点
Ｎも、従来の方法と比較するため、図９に示す内壁切替
点Ｎと同一の伸開角θにある。こうして、図４に示すよ
うに、インボリュート曲線Ｉ、Ｉ、中心部曲線Ｒ（φ）
及び転写中心部曲線Ｒ”（φ）により固定渦巻体２２が
形成される。また、同様にして、可動渦巻体３２が形成
される。
ュート曲線Ｉより、内壁切替点Ｎにインボリュート曲線
Ｉを接続する。実施例１の成形方法における内壁切替点
Ｎも、従来の方法と比較するため、図９に示す内壁切替
点Ｎと同一の伸開角θにある。こうして、図４に示すよ
うに、インボリュート曲線Ｉ、Ｉ、中心部曲線Ｒ（φ）
及び転写中心部曲線Ｒ”（φ）により固定渦巻体２２が
形成される。また、同様にして、可動渦巻体３２が形成
される。
【００２３】こうして得られる圧縮機では、中心部曲線
Ｒ（φ）及び転写中心部曲線Ｒ”（φ）が必ず円Ｃｓ上
の切替点Ｐと接触又は交わっているため、中心部に形成
される一室の圧縮室５がクリアランスを有することなく
吐出を終了し、かつその後に形成される圧縮室５が二室
から一室になる。また、この成形方法では、中心部曲線
Ｒ（φ）にｆ（φ）が加味されており、中心部の壁厚が
大きく確保されている。そして、図４と図９とを比較す
れば明らかなように、この成形方法では、円Ｃｓ上の切
替点Ｐが所定の小さな接触角βで設定されており、最終
伸開角と接触角βとの差である巻き角を大きく確保され
ている。
Ｒ（φ）及び転写中心部曲線Ｒ”（φ）が必ず円Ｃｓ上
の切替点Ｐと接触又は交わっているため、中心部に形成
される一室の圧縮室５がクリアランスを有することなく
吐出を終了し、かつその後に形成される圧縮室５が二室
から一室になる。また、この成形方法では、中心部曲線
Ｒ（φ）にｆ（φ）が加味されており、中心部の壁厚が
大きく確保されている。そして、図４と図９とを比較す
れば明らかなように、この成形方法では、円Ｃｓ上の切
替点Ｐが所定の小さな接触角βで設定されており、最終
伸開角と接触角βとの差である巻き角を大きく確保され
ている。
【００２４】したがって、この成形方法では、最終クリ
アランスをほとんど零にして圧縮機の性能を向上させる
とともに、信頼性向上のために中心部の強度を容易に確
保し、かつ圧縮機の外径を同一とした場合にもトルク変
動を容易に低減することができる。 （実施例２）実施例２の圧縮機は請求項２、３の発明を
具体化したものである。この圧縮機も、前記図８におけ
る固定スクロール２の固定渦巻体２２及び可動スクロー
ル３の可動渦巻体３２の形状を除いて前記のものと同一
であるため、以下、同一の構成及び作用については詳述
を省略する。
アランスをほとんど零にして圧縮機の性能を向上させる
とともに、信頼性向上のために中心部の強度を容易に確
保し、かつ圧縮機の外径を同一とした場合にもトルク変
動を容易に低減することができる。 （実施例２）実施例２の圧縮機は請求項２、３の発明を
具体化したものである。この圧縮機も、前記図８におけ
る固定スクロール２の固定渦巻体２２及び可動スクロー
ル３の可動渦巻体３２の形状を除いて前記のものと同一
であるため、以下、同一の構成及び作用については詳述
を省略する。
【００２５】まず、固定渦巻体２２の外壁２２ａと内壁
２２ｂとについて説明する。すなわち、図５に示すよう
に、第１原点Ｏをもつ第１極座標（Ｘ，Ｙ）をとる。こ
の第１極座標に、任意に内壁切替点Ｎを設定し、第１原
点Ｏを中心として公転半径ｅを直径とする円Ｃｓを描
く。この円Ｃｓ上に所定の接触角β（ｒａｄ）で切替点
Ｐを設定するとともに、切替点Ｐと第１原点Ｏとを直線
ｍで結ぶ。また、内壁切替点Ｎに所定の開始角α（ｒａ
ｄ）で法線ｌを引き、直線ｍと法線ｌとの交点Ｃを求め
る。
２２ｂとについて説明する。すなわち、図５に示すよう
に、第１原点Ｏをもつ第１極座標（Ｘ，Ｙ）をとる。こ
の第１極座標に、任意に内壁切替点Ｎを設定し、第１原
点Ｏを中心として公転半径ｅを直径とする円Ｃｓを描
く。この円Ｃｓ上に所定の接触角β（ｒａｄ）で切替点
Ｐを設定するとともに、切替点Ｐと第１原点Ｏとを直線
ｍで結ぶ。また、内壁切替点Ｎに所定の開始角α（ｒａ
ｄ）で法線ｌを引き、直線ｍと法線ｌとの交点Ｃを求め
る。
【００２６】そして、図６に示すように、交点Ｃを第２
原点とする第２極座標をとり、中心部曲線Ｒ（φ）によ
って内壁切替点Ｎと切替点Ｐとの間を接続する。ここ
で、中心部曲線Ｒ（φ）は、内壁切替点Ｎと切替点Ｐと
を滑らかに通ること、及び内壁曲線であるインボリュー
ト曲線Ｉ（図４参照）が内壁切替点Ｎで滑らかに接続さ
れることを満足すれば求められる。
原点とする第２極座標をとり、中心部曲線Ｒ（φ）によ
って内壁切替点Ｎと切替点Ｐとの間を接続する。ここ
で、中心部曲線Ｒ（φ）は、内壁切替点Ｎと切替点Ｐと
を滑らかに通ること、及び内壁曲線であるインボリュー
ト曲線Ｉ（図４参照）が内壁切替点Ｎで滑らかに接続さ
れることを満足すれば求められる。
【００２７】すなわち、この中心部曲線Ｒ（φ）は、第
２原点Ｃと内壁切替点Ｎとを結ぶ直線ＣＮを軸とし、軸
から変位する角度をφ（ｒａｄ）とする第２極座標にお
いて、ａ、ｂ、ｃ及びｄを定数とし、開始角をα、内壁
切替点Ｎの角度をφ1 、切替点Ｐの角度をφ2 、第２原
点Ｃと内壁切替点Ｎとの間の距離をｒ1 、第２原点Ｃと
切替点Ｐとの間の距離をｒ2 とした場合、実施例１と同
一の関係である。
２原点Ｃと内壁切替点Ｎとを結ぶ直線ＣＮを軸とし、軸
から変位する角度をφ（ｒａｄ）とする第２極座標にお
いて、ａ、ｂ、ｃ及びｄを定数とし、開始角をα、内壁
切替点Ｎの角度をφ1 、切替点Ｐの角度をφ2 、第２原
点Ｃと内壁切替点Ｎとの間の距離をｒ1 、第２原点Ｃと
切替点Ｐとの間の距離をｒ2 とした場合、実施例１と同
一の関係である。
【００２８】そして、中心部曲線Ｒ（φ）から公転半径
ｅ分だけ第２原点Ｃに近づく仮曲線Ｒ’（φ）を求め
る。この後、図７に示すように、仮曲線Ｒ’（φ）を第
１原点Ｏと対称に移動させ、転写中心部曲線Ｒ”（φ）
を求める。切替点Ｐと外壁切替点Ｇとの間はかかる転写
中心部曲線Ｒ”（φ）により接続される。以下、実施例
１と同様に、図４と同一の固定渦巻体２２が形成され
る。
ｅ分だけ第２原点Ｃに近づく仮曲線Ｒ’（φ）を求め
る。この後、図７に示すように、仮曲線Ｒ’（φ）を第
１原点Ｏと対称に移動させ、転写中心部曲線Ｒ”（φ）
を求める。切替点Ｐと外壁切替点Ｇとの間はかかる転写
中心部曲線Ｒ”（φ）により接続される。以下、実施例
１と同様に、図４と同一の固定渦巻体２２が形成され
る。
【００２９】この成形方法においても、実施例１と同様
の効果を奏することができる。なお、実施例１、２で
は、中心部曲線Ｒ（φ）から仮曲線Ｒ’（φ）を求め、
この仮曲線Ｒ’（φ）から転写中心部曲線Ｒ”（φ）を
求めることにより、切替点と外壁切替点Ｇ又は内壁切替
点Ｎとの間を接続したが、第２原点Ｃから公転半径ｅ分
だけ離れる仮第２原点を求め、この仮第２原点を第１原
点Ｏと対称に移動させて転写第２原点を求め、この転写
第２原点を基準として中心部曲線を求めることもでき
る。こうした場合であっても、同一の固定及び可動渦巻
体２２、３２を形成することができる。
の効果を奏することができる。なお、実施例１、２で
は、中心部曲線Ｒ（φ）から仮曲線Ｒ’（φ）を求め、
この仮曲線Ｒ’（φ）から転写中心部曲線Ｒ”（φ）を
求めることにより、切替点と外壁切替点Ｇ又は内壁切替
点Ｎとの間を接続したが、第２原点Ｃから公転半径ｅ分
だけ離れる仮第２原点を求め、この仮第２原点を第１原
点Ｏと対称に移動させて転写第２原点を求め、この転写
第２原点を基準として中心部曲線を求めることもでき
る。こうした場合であっても、同一の固定及び可動渦巻
体２２、３２を形成することができる。
【００３０】また、実施例１、２では、従来の成形方法
と比較するために、外壁曲線２２ａ及び内壁曲線２２ｂ
をインボリュート曲線Ｉ、Ｉで形成したが、所定の壁厚
を確保可能な曲線であれば他の曲線を適用することも可
能である。こうした場合であっても、同様の固定及び可
動渦巻体２２、３２を形成することができる。
と比較するために、外壁曲線２２ａ及び内壁曲線２２ｂ
をインボリュート曲線Ｉ、Ｉで形成したが、所定の壁厚
を確保可能な曲線であれば他の曲線を適用することも可
能である。こうした場合であっても、同様の固定及び可
動渦巻体２２、３２を形成することができる。
【００３１】
【発明の効果】以上詳述したように、第１、２発明の成
形方法では、請求項１又は２記載の構成を採用している
ため、次のような効果を得ることができる。 （１）中心部曲線が必ず公転半径を直径とする円上の切
替点と接触又は交わっているため、最終クリアランスが
ほとんど零になり、圧縮機の性能が向上する。 （２）中心部の強度を容易に確保することができるた
め、信頼性の向上が容易である。 （３）巻き角を大きく確保することが容易であるため、
圧縮機の外径を同一とした場合にも、トルク変動の低減
が容易である。
形方法では、請求項１又は２記載の構成を採用している
ため、次のような効果を得ることができる。 （１）中心部曲線が必ず公転半径を直径とする円上の切
替点と接触又は交わっているため、最終クリアランスが
ほとんど零になり、圧縮機の性能が向上する。 （２）中心部の強度を容易に確保することができるた
め、信頼性の向上が容易である。 （３）巻き角を大きく確保することが容易であるため、
圧縮機の外径を同一とした場合にも、トルク変動の低減
が容易である。
【図１】実施例１の成形方法を示す座標図である。
【図２】実施例１の成形方法を示す座標図である。
【図３】実施例１の成形方法を示す座標図である。
【図４】実施例１の成形方法により得られた固定渦巻体
を示す座標図である。
を示す座標図である。
【図５】実施例２の成形方法を示す座標図である。
【図６】実施例２の成形方法を示す座標図である。
【図７】実施例２の成形方法を示す座標図である。
【図８】一般的な圧縮機の縦断面図である。
【図９】従来の成形方法により得られた固定渦巻体を示
す座標図である。
す座標図である。
２２…固定渦巻体 ３２…可動渦巻体 ２２ａ
…外壁 ２２ｂ…内壁 Ｏ…第１原点 Ｇ…外
壁切替点 ｅ…公転半径 Ｃｓ…円 β…接
触角 Ｐ…切替点 ｍ…直線 α…開
始角 ｌ…法線 Ｃ…第２原点 Ｒ
（φ）…中心部曲線の一部 Ｎ…内壁切替点 Ｉ…外壁曲線、内壁曲線
…外壁 ２２ｂ…内壁 Ｏ…第１原点 Ｇ…外
壁切替点 ｅ…公転半径 Ｃｓ…円 β…接
触角 Ｐ…切替点 ｍ…直線 α…開
始角 ｌ…法線 Ｃ…第２原点 Ｒ
（φ）…中心部曲線の一部 Ｎ…内壁切替点 Ｉ…外壁曲線、内壁曲線
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 元浪 博之 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内
Claims (3)
- 【請求項１】外壁の外端から外壁切替点までが外壁曲線
により形成され、内壁の外端から内壁切替点までが内壁
曲線により形成され、該外壁切替点から該内壁切替点ま
でが中心部曲線により形成された渦巻体の成形方法であ
って、 第１原点をもつ第１座標系に、前記外壁切替点を設定
し、かつ該第１原点を中心として公転半径を直径とする
円を描き、該円上に所定の接触角で切替点を設定すると
ともに、該切替点と該第１原点とを直線で結び、該外壁
切替点に所定の開始角で法線を引き、該直線と該法線と
の交点を求め、該交点を第２原点とする第２座標系に、
該外壁切替点と該切替点とを滑らかに通り、かつ前記外
壁曲線が該外壁切替点で滑らかに接続される前記中心部
曲線の一部を求めることを特徴とする渦巻体の成形方
法。 - 【請求項２】外壁の外端から外壁切替点までが外壁曲線
により形成され、内壁の外端から内壁切替点までが内壁
曲線により形成され、該外壁切替点から該内壁切替点ま
でが中心部曲線により形成された渦巻体の成形方法であ
って、 第１原点をもつ第１座標系に、前記内壁切替点を設定
し、かつ該第１原点を中心として公転半径を直径とする
円を描き、該円上に所定の接触角で切替点を設定すると
ともに、該切替点と該第１原点とを直線で結び、該内壁
切替点に所定の開始角で法線を引き、該直線と該法線と
の交点を求め、該交点を第２原点とする第２座標系に、
該内壁切替点と該切替点とを滑らかに通り、かつ前記内
壁曲線が該内壁切替点で滑らかに接続される前記中心部
曲線の一部を求めることを特徴とする渦巻体の成形方
法。 - 【請求項３】中心部曲線は外壁切替点と内壁切替点との
間で外壁曲線までの壁厚を調整するものであることを特
徴とする請求項１又は２記載の渦巻体の成形方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5177049A JPH0735059A (ja) | 1993-07-16 | 1993-07-16 | 渦巻体の成形方法 |
| PCT/JP1994/001168 WO1995002765A1 (fr) | 1993-07-16 | 1994-07-15 | Procede de moulage du corps en spirale de compresseurs a spirale |
| DE4495104T DE4495104T1 (de) | 1993-07-16 | 1994-07-15 | Verfahren zum Bestimmen der Form von Spiralelementen für Spiralverdichter |
| US08/403,737 US5513967A (en) | 1993-07-16 | 1995-03-15 | Method of determining the shape of spiral elements for scroll type compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5177049A JPH0735059A (ja) | 1993-07-16 | 1993-07-16 | 渦巻体の成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0735059A true JPH0735059A (ja) | 1995-02-03 |
Family
ID=16024248
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5177049A Pending JPH0735059A (ja) | 1993-07-16 | 1993-07-16 | 渦巻体の成形方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5513967A (ja) |
| JP (1) | JPH0735059A (ja) |
| DE (1) | DE4495104T1 (ja) |
| WO (1) | WO1995002765A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107939681A (zh) * | 2018-01-05 | 2018-04-20 | 中国石油大学(华东) | 一种全啮合变壁厚涡旋真空泵 |
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|---|---|---|---|---|
| US20090022613A1 (en) * | 2007-07-16 | 2009-01-22 | Dai Zhihuang | Asynchronous non-constant-pitch spiral scroll-type fluid displacement machine |
| US20120045357A1 (en) * | 2010-08-20 | 2012-02-23 | Po-Chuan Huang | High effieiency scroll compressor with spiral compressor blades of unequal thickness |
| JP6330345B2 (ja) * | 2014-01-29 | 2018-05-30 | 株式会社デンソー | 圧縮機の取付構造 |
| RU2565342C1 (ru) * | 2014-11-20 | 2015-10-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский национальный исследовательский технологический университет" (ФГБОУ ВПО "КНИТУ") | Безмасляная спиральная машина |
| JP6956131B2 (ja) * | 2019-03-28 | 2021-10-27 | 株式会社豊田自動織機 | スクロール型圧縮機 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5958187A (ja) * | 1982-09-26 | 1984-04-03 | Sanden Corp | スクロ−ル型圧縮機 |
| JPS6023284A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-05 | 三菱電機株式会社 | 身体障害者用エスカレ−タ |
| JPS6023284U (ja) * | 1983-07-25 | 1985-02-18 | 株式会社日立製作所 | 圧縮機 |
| JPS60256581A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 回転式流体機械 |
| GB2159882B (en) * | 1984-05-25 | 1988-02-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Scroll-type rotary fluid machine |
| JPS60249688A (ja) * | 1984-05-25 | 1985-12-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 回転式流体機械 |
| US4781549A (en) * | 1985-09-30 | 1988-11-01 | Copeland Corporation | Modified wrap scroll-type machine |
| JP2721668B2 (ja) * | 1987-01-27 | 1998-03-04 | 三菱重工業株式会社 | スクロール型流体機械 |
| JP2586093B2 (ja) * | 1988-04-06 | 1997-02-26 | 株式会社豊田自動織機製作所 | スクロール型圧縮機 |
-
1993
- 1993-07-16 JP JP5177049A patent/JPH0735059A/ja active Pending
-
1994
- 1994-07-15 WO PCT/JP1994/001168 patent/WO1995002765A1/ja active Application Filing
- 1994-07-15 DE DE4495104T patent/DE4495104T1/de not_active Withdrawn
-
1995
- 1995-03-15 US US08/403,737 patent/US5513967A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107939681A (zh) * | 2018-01-05 | 2018-04-20 | 中国石油大学(华东) | 一种全啮合变壁厚涡旋真空泵 |
| CN107939681B (zh) * | 2018-01-05 | 2023-07-25 | 中国石油大学(华东) | 一种全啮合变壁厚涡旋真空泵 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1995002765A1 (fr) | 1995-01-26 |
| US5513967A (en) | 1996-05-07 |
| DE4495104T1 (de) | 1995-09-21 |
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