JPH07331571A - 繊維構造体 - Google Patents
繊維構造体Info
- Publication number
- JPH07331571A JPH07331571A JP15164194A JP15164194A JPH07331571A JP H07331571 A JPH07331571 A JP H07331571A JP 15164194 A JP15164194 A JP 15164194A JP 15164194 A JP15164194 A JP 15164194A JP H07331571 A JPH07331571 A JP H07331571A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- crimps
- heat
- hollow
- composite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 繊維構造体としての圧縮弾性が高く、かつ剥
離強力も高いものとすることができ、クッション材とし
て使用中に、へたったり、形態変化が大きく起こるとい
ったことのない繊維構造体を得ようとするもの。 【構成】 立体捲縮を有する中空複合繊維Ａと、該中空
複合繊維の捲縮数より多い捲縮数を有する熱融着複合繊
維Ｂとから主として構成される繊維構造体であって、繊
維Ａの捲縮に繊維Ｂの捲縮が局部的に絡みついて融着し
ている部分を有し、かつ剥離強力が１６０ｇ／ｃｍ以上
である繊維構造体。
離強力も高いものとすることができ、クッション材とし
て使用中に、へたったり、形態変化が大きく起こるとい
ったことのない繊維構造体を得ようとするもの。 【構成】 立体捲縮を有する中空複合繊維Ａと、該中空
複合繊維の捲縮数より多い捲縮数を有する熱融着複合繊
維Ｂとから主として構成される繊維構造体であって、繊
維Ａの捲縮に繊維Ｂの捲縮が局部的に絡みついて融着し
ている部分を有し、かつ剥離強力が１６０ｇ／ｃｍ以上
である繊維構造体。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はクッション材として用い
る繊維構造体に係り、特に、その圧縮弾性や剥離強力が
高く、へたりや形態変化が起きることの少ない、成型性
に優れた繊維構造体に関するものである。
る繊維構造体に係り、特に、その圧縮弾性や剥離強力が
高く、へたりや形態変化が起きることの少ない、成型性
に優れた繊維構造体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】高融点の主体繊維素材と低融点のバイン
ダー繊維素材とを配合し、高融点の主体繊維素材の繊維
交叉点をバインダー繊維によって熱融着させてなるクッ
ション構造体は公知である。例えば、特開昭５８−３１
１５０号公報は、１〜２０デニール、繊維長３０〜１０
０ｍｍの高融点ポリエステルステープルと、該ポリエス
テルステープルより５０℃以上低融点のポリエステルス
テープルとを９０／１０〜５０／５０の重量比で含み、
低融点ポリエステルステープルの溶融によって一体固着
されている密度０．００５〜０．１５ｇ／ｃｍ3のポリ
エステル繊維製クッション材についての発明が記載され
ている。しかし、この発明は、主体繊維であるポリエス
テル短繊維と、バインダー繊維である該ポリエステル短
繊維の融点よりも低い融点の熱融着ポリエステル短繊維
を混合し、バインダー繊維の熱融着により一体固着させ
たものであるが、単に両者を固着させただけのものであ
り、その固着力は弱く、圧縮弾性も劣り、さらに剥離強
力が低いものであり、使用中にへたったり、形態変化を
生じ、繊維クッション材としては不十分なものである。
ダー繊維素材とを配合し、高融点の主体繊維素材の繊維
交叉点をバインダー繊維によって熱融着させてなるクッ
ション構造体は公知である。例えば、特開昭５８−３１
１５０号公報は、１〜２０デニール、繊維長３０〜１０
０ｍｍの高融点ポリエステルステープルと、該ポリエス
テルステープルより５０℃以上低融点のポリエステルス
テープルとを９０／１０〜５０／５０の重量比で含み、
低融点ポリエステルステープルの溶融によって一体固着
されている密度０．００５〜０．１５ｇ／ｃｍ3のポリ
エステル繊維製クッション材についての発明が記載され
ている。しかし、この発明は、主体繊維であるポリエス
テル短繊維と、バインダー繊維である該ポリエステル短
繊維の融点よりも低い融点の熱融着ポリエステル短繊維
を混合し、バインダー繊維の熱融着により一体固着させ
たものであるが、単に両者を固着させただけのものであ
り、その固着力は弱く、圧縮弾性も劣り、さらに剥離強
力が低いものであり、使用中にへたったり、形態変化を
生じ、繊維クッション材としては不十分なものである。
【０００３】また、特許国際公開Ｗ０９１／１９０３２
号公報には、非弾性ポリエステル系捲縮短繊維集合体を
マトリックスとし、該短繊維集合体を構成するポリエス
テルポリマーの融点より４０℃以上低い融点を有する熱
可塑性エラストマーが鞘、非弾性ポリエステルが芯の弾
性複合繊維をバインダーとし、両者繊維が熱融着してな
る、密度が０．００５〜０．１０ｇ／ｃｍ3、厚さが５
ｍｍ以上であるクッション構造体であって、その熱融着
点間に存在する前記弾性複合繊維には、その長手方向に
沿って少なくとも１ケの紡錘状の節部が存在するクッシ
ョン構造体について記載されている。即ち、特定なバイ
ンダー複合繊維を用い、繊維同志の交叉点の構造を特定
のものとすることにより、圧縮反発性、圧縮耐久性、圧
縮回復性の優れたものが得られることが記載されてい
る。しかし、この発明は、バインダー繊維の種類として
特定のものしか使用できず、一般的なバインダー繊維が
使用できないという点で不満足なものである。
号公報には、非弾性ポリエステル系捲縮短繊維集合体を
マトリックスとし、該短繊維集合体を構成するポリエス
テルポリマーの融点より４０℃以上低い融点を有する熱
可塑性エラストマーが鞘、非弾性ポリエステルが芯の弾
性複合繊維をバインダーとし、両者繊維が熱融着してな
る、密度が０．００５〜０．１０ｇ／ｃｍ3、厚さが５
ｍｍ以上であるクッション構造体であって、その熱融着
点間に存在する前記弾性複合繊維には、その長手方向に
沿って少なくとも１ケの紡錘状の節部が存在するクッシ
ョン構造体について記載されている。即ち、特定なバイ
ンダー複合繊維を用い、繊維同志の交叉点の構造を特定
のものとすることにより、圧縮反発性、圧縮耐久性、圧
縮回復性の優れたものが得られることが記載されてい
る。しかし、この発明は、バインダー繊維の種類として
特定のものしか使用できず、一般的なバインダー繊維が
使用できないという点で不満足なものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従って本発明は、圧縮
弾性、剥離強力の優れた繊維構造体を提供せんとするも
のであり、しかもそのような特性の繊維構造体を、一般
的なバインダー繊維を用いて実現せんとするものであ
る。
弾性、剥離強力の優れた繊維構造体を提供せんとするも
のであり、しかもそのような特性の繊維構造体を、一般
的なバインダー繊維を用いて実現せんとするものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は上記課題を
満足する繊維構造体につき鋭意検討し、繊維構造体とし
て上記課題を克服するポイントとして、主体繊維とバイ
ンダー繊維との絡み状態にあることに着目し、主体繊維
とバインダー繊維とが共に捲縮を有し、かつ熱融着後に
おいてもバインダー繊維が捲縮を維持した繊維として主
体繊維と絡み融着する構造とすること、即ち、以下のよ
うに構成することによってその目的が達成されることを
見いだした。即ち、本発明は、主体繊維としての立体捲
縮を有する中空複合繊維Ａと、該中空複合繊維の捲縮数
より多い捲縮数を有するバインダー繊維としての熱融着
複合繊維Ｂとから主として構成される繊維構造体であっ
て、繊維Ａの捲縮に繊維Ｂの捲縮が局部的に絡みついて
融着している部分を有し、かつ剥離強力が１６０ｇ／ｃ
ｍ以上である繊維構造体である。
満足する繊維構造体につき鋭意検討し、繊維構造体とし
て上記課題を克服するポイントとして、主体繊維とバイ
ンダー繊維との絡み状態にあることに着目し、主体繊維
とバインダー繊維とが共に捲縮を有し、かつ熱融着後に
おいてもバインダー繊維が捲縮を維持した繊維として主
体繊維と絡み融着する構造とすること、即ち、以下のよ
うに構成することによってその目的が達成されることを
見いだした。即ち、本発明は、主体繊維としての立体捲
縮を有する中空複合繊維Ａと、該中空複合繊維の捲縮数
より多い捲縮数を有するバインダー繊維としての熱融着
複合繊維Ｂとから主として構成される繊維構造体であっ
て、繊維Ａの捲縮に繊維Ｂの捲縮が局部的に絡みついて
融着している部分を有し、かつ剥離強力が１６０ｇ／ｃ
ｍ以上である繊維構造体である。
【０００６】
【作用】本発明は、図１で示されるように、立体捲縮を
有する中空複合繊維Ａの捲縮に該中空複合繊維の捲縮数
より多い捲縮数を有する熱融着複合繊維Ｂがその捲縮を
維持した繊維としてその捲縮が局部的に絡みついて融着
した繊維構造体となすことにより、繊維構造体としての
圧縮弾性が高く、かつ剥離強力も高いものとすることが
でき、クッション材として使用中に、へたったり、形態
変化が大きく起こるといったことのない優れた繊維構造
体としたものである。特に本発明の繊維構造体において
は、その剥離強力が１６０ｇ／ｃｍ以上と大きく、これ
は該繊維構造体を刃物法にてクッション材として種々の
形態に成形加工するのに、その形崩れがなく意図する形
態に安定かつ正確に成型できる点で非常に好ましい特性
である。
有する中空複合繊維Ａの捲縮に該中空複合繊維の捲縮数
より多い捲縮数を有する熱融着複合繊維Ｂがその捲縮を
維持した繊維としてその捲縮が局部的に絡みついて融着
した繊維構造体となすことにより、繊維構造体としての
圧縮弾性が高く、かつ剥離強力も高いものとすることが
でき、クッション材として使用中に、へたったり、形態
変化が大きく起こるといったことのない優れた繊維構造
体としたものである。特に本発明の繊維構造体において
は、その剥離強力が１６０ｇ／ｃｍ以上と大きく、これ
は該繊維構造体を刃物法にてクッション材として種々の
形態に成形加工するのに、その形崩れがなく意図する形
態に安定かつ正確に成型できる点で非常に好ましい特性
である。
【０００７】本発明の繊維構造体を構成する主体繊維と
しては、立体捲縮を有する中空複合繊維Ａであることが
必要である。その捲縮としては、１５０〜１９０℃、１
０分間での乾熱処理後の捲縮数（ＣＰＮ−Ａ）が８〜１
８ケ／インチのものが好ましい。この捲縮数が８ケ／イ
ンチより小さい場合には、得られる繊維構造体としての
反発弾性が不足し、またその嵩も不足する。この捲縮数
が逆に１８ケ／インチを超えるものとなっては、得られ
る繊維構造体は硬くなり過ぎることとなり好ましくな
い。より好ましい捲縮としては、１０〜１５ケ／インチ
のものであることが解った。
しては、立体捲縮を有する中空複合繊維Ａであることが
必要である。その捲縮としては、１５０〜１９０℃、１
０分間での乾熱処理後の捲縮数（ＣＰＮ−Ａ）が８〜１
８ケ／インチのものが好ましい。この捲縮数が８ケ／イ
ンチより小さい場合には、得られる繊維構造体としての
反発弾性が不足し、またその嵩も不足する。この捲縮数
が逆に１８ケ／インチを超えるものとなっては、得られ
る繊維構造体は硬くなり過ぎることとなり好ましくな
い。より好ましい捲縮としては、１０〜１５ケ／インチ
のものであることが解った。
【０００８】該中空複合繊維Ａの中空率としては、１３
〜２５％が好ましい。この中空率が１３％より小さい繊
維であっては、繊維構造体としての嵩が不足し好ましく
ない。また２５％を超える中空率となると、繊維の中空
孔がつぶれ易くなり好ましくない。より好ましい中空率
としては、１５〜２０％であることが解った。
〜２５％が好ましい。この中空率が１３％より小さい繊
維であっては、繊維構造体としての嵩が不足し好ましく
ない。また２５％を超える中空率となると、繊維の中空
孔がつぶれ易くなり好ましくない。より好ましい中空率
としては、１５〜２０％であることが解った。
【０００９】該中空複合繊維Ａの繊度は、１０〜３０デ
ニールが好ましい。１０デニールより小さい繊度の中空
繊維となると、繊維構造体としての反発弾性、嵩が不足
する。繊度が逆に３０デニールを超えるものとなって
は、繊維、したがって繊維構造体が硬くなり過ぎるもの
となり好ましくない。より好ましい繊度としては、１２
〜２５デニールのものであることがわかった。
ニールが好ましい。１０デニールより小さい繊度の中空
繊維となると、繊維構造体としての反発弾性、嵩が不足
する。繊度が逆に３０デニールを超えるものとなって
は、繊維、したがって繊維構造体が硬くなり過ぎるもの
となり好ましくない。より好ましい繊度としては、１２
〜２５デニールのものであることがわかった。
【００１０】上記の如き立体捲縮を有し、中空率を有す
る繊維Ａは、その構成ポリマーとして繊維形成後の熱処
理により収縮差を生ずる複合ポリマー成分（ａ）および
（ｂ）を用い、従来公知の中空複合ノズルを使用して常
法にしたがって製造することができる。そのポリマー成
分（ａ）および（ｂ）の構成としては、例えば、ポリエ
ステル系ポリマーの場合には、重合度差（極限粘度差）
を有するポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の組合
わせ、またＰＥＴと共重合ポリエステル（ＣＯ−ＰＥ
Ｓ）との組合わせ、ＰＥＴと共重合ポリブチレンテレフ
タレート（ＣＯ−ＰＢＴ）との組合わせ、さらにＰＥＴ
とその他の改質ＰＥＳとの組合わせなど、種々の組合わ
せのポリマーを使用することができる。ただしこの場
合、共重合あるいは改質などの変性によって、該変性ポ
リマーは原ポリマーに対してその融点が低下することと
なるので、その融点が後記するバインダー繊維としての
熱融着複合繊維Ｂの熱融着側ポリマーの融点より高い融
点となるようなポリマーとすることが必要であり、該熱
融着側ポリマーの融点より３０℃以上高い融点を有する
変性ポリマーとすることが望ましい。
る繊維Ａは、その構成ポリマーとして繊維形成後の熱処
理により収縮差を生ずる複合ポリマー成分（ａ）および
（ｂ）を用い、従来公知の中空複合ノズルを使用して常
法にしたがって製造することができる。そのポリマー成
分（ａ）および（ｂ）の構成としては、例えば、ポリエ
ステル系ポリマーの場合には、重合度差（極限粘度差）
を有するポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の組合
わせ、またＰＥＴと共重合ポリエステル（ＣＯ−ＰＥ
Ｓ）との組合わせ、ＰＥＴと共重合ポリブチレンテレフ
タレート（ＣＯ−ＰＢＴ）との組合わせ、さらにＰＥＴ
とその他の改質ＰＥＳとの組合わせなど、種々の組合わ
せのポリマーを使用することができる。ただしこの場
合、共重合あるいは改質などの変性によって、該変性ポ
リマーは原ポリマーに対してその融点が低下することと
なるので、その融点が後記するバインダー繊維としての
熱融着複合繊維Ｂの熱融着側ポリマーの融点より高い融
点となるようなポリマーとすることが必要であり、該熱
融着側ポリマーの融点より３０℃以上高い融点を有する
変性ポリマーとすることが望ましい。
【００１１】本発明でのバインダー繊維を構成する熱融
着複合繊維Ｂとしては、前記主体繊維としての中空複合
繊維Ａのバインダー成分となると共に、熱融着後におい
ても捲縮を維持し、繊維形態を維持した繊維であること
が必要であり、次ぎの性質を有するものであることが望
ましい。即ち、まず該熱融着複合繊維Ｂとしては、熱融
着後においても繊維形態を維持するものであることか
ら、芯成分となるポリマー成分（ｃ）と、該ポリマー成
分（ｃ）の融点より少なくとも４０℃以上低い融点を有
する鞘成分となるポリマー成分（ｄ）からなる偏芯芯鞘
型の複合繊維として構成するか、または同様の融点差を
有するポリマー（ｃ）、（ｄ）のサイドバイサイド型の
複合繊維として構成することが好ましく、かつ該熱融着
側のポリマー成分（ｄ）の融点が前記主体繊維としての
中空複合繊維Ａの低融点側ポリマー成分の融点より３０
℃以上低い融点を持つ関係にあることが好ましい。熱融
着複合繊維Ｂの両成分（ｃ）と（ｄ）との融点差が４０
℃より小さい関係となると、繊維特性を維持するポリマ
ー成分（ｃ）の特性を熱融着時に損なうこととなり好ま
しくない。またこの関係は熱融着複合繊維と主体繊維と
しての中空複合繊維Ａとの関係でも同様であって、中空
複合繊維Ａの低融点側ポリマー成分の融点に対して、熱
融着複合繊維Ｂの熱融着側ポリマー成分（ｄ）の融点の
融点差が３０℃以下の接近した融点となると、熱融着時
に中空複合繊維Ａ側の繊維特性を損なうこととなり好ま
しくない。
着複合繊維Ｂとしては、前記主体繊維としての中空複合
繊維Ａのバインダー成分となると共に、熱融着後におい
ても捲縮を維持し、繊維形態を維持した繊維であること
が必要であり、次ぎの性質を有するものであることが望
ましい。即ち、まず該熱融着複合繊維Ｂとしては、熱融
着後においても繊維形態を維持するものであることか
ら、芯成分となるポリマー成分（ｃ）と、該ポリマー成
分（ｃ）の融点より少なくとも４０℃以上低い融点を有
する鞘成分となるポリマー成分（ｄ）からなる偏芯芯鞘
型の複合繊維として構成するか、または同様の融点差を
有するポリマー（ｃ）、（ｄ）のサイドバイサイド型の
複合繊維として構成することが好ましく、かつ該熱融着
側のポリマー成分（ｄ）の融点が前記主体繊維としての
中空複合繊維Ａの低融点側ポリマー成分の融点より３０
℃以上低い融点を持つ関係にあることが好ましい。熱融
着複合繊維Ｂの両成分（ｃ）と（ｄ）との融点差が４０
℃より小さい関係となると、繊維特性を維持するポリマ
ー成分（ｃ）の特性を熱融着時に損なうこととなり好ま
しくない。またこの関係は熱融着複合繊維と主体繊維と
しての中空複合繊維Ａとの関係でも同様であって、中空
複合繊維Ａの低融点側ポリマー成分の融点に対して、熱
融着複合繊維Ｂの熱融着側ポリマー成分（ｄ）の融点の
融点差が３０℃以下の接近した融点となると、熱融着時
に中空複合繊維Ａ側の繊維特性を損なうこととなり好ま
しくない。
【００１２】熱融着複合繊維Ｂの捲縮は、１５０〜１９
０℃、１０分間での乾熱処理後の捲縮数（ＣＰＮ−Ｂ）
と、前記中空複合繊維Ａでの同条件での捲縮数（ＣＰＮ
−Ａ）との差ΔＣＰＮ〔＝（ＣＰＮ−Ｂ）−（ＣＰＮ−
Ａ）〕が、５以上、２０以下となる範囲で、該中空複合
繊維Ａの捲縮数より多い捲縮のものが好ましいことが解
った。このΔＣＰＮが５より低い関係となると、得られ
る繊維構造体としての剥離強度が低く、反発弾性が低く
て好ましくない。また、ΔＣＰＮが２０より高い関係と
なると、得られる繊維構造体が硬くなり好ましくない。
より好ましくは８≦ΔＣＰＮ≦１５である。
０℃、１０分間での乾熱処理後の捲縮数（ＣＰＮ−Ｂ）
と、前記中空複合繊維Ａでの同条件での捲縮数（ＣＰＮ
−Ａ）との差ΔＣＰＮ〔＝（ＣＰＮ−Ｂ）−（ＣＰＮ−
Ａ）〕が、５以上、２０以下となる範囲で、該中空複合
繊維Ａの捲縮数より多い捲縮のものが好ましいことが解
った。このΔＣＰＮが５より低い関係となると、得られ
る繊維構造体としての剥離強度が低く、反発弾性が低く
て好ましくない。また、ΔＣＰＮが２０より高い関係と
なると、得られる繊維構造体が硬くなり好ましくない。
より好ましくは８≦ΔＣＰＮ≦１５である。
【００１３】上記の如き特性を具備する熱融着複合繊維
Ｂの形態としては、前記の如く偏心芯鞘型またはサイド
・バイ・サイド型の複合繊維とすることが望ましいが、
複合成分（ｃ）および（ｄ）の剥離のしにくい点ではそ
の融着部分の表面積が大きくなる偏心芯鞘型にすること
がより好ましい。
Ｂの形態としては、前記の如く偏心芯鞘型またはサイド
・バイ・サイド型の複合繊維とすることが望ましいが、
複合成分（ｃ）および（ｄ）の剥離のしにくい点ではそ
の融着部分の表面積が大きくなる偏心芯鞘型にすること
がより好ましい。
【００１４】熱融着複合繊維Ｂを構成する複合成分の比
率としては、高融点側のポリマー成分（ｃ）、熱融着側
のポリマー成分（ｄ）において、０．３≦（ｄ）／
｛（ｃ）＋（ｄ）｝≦０．７の範囲に入ることが好まし
い。この比率が０．３より小さいものとなると熱融着側
のポリマー成分（ｄ）が少なくなり、繊維構造体として
の剥離強度が低い。またこの比率が０．７を超えた熱融
着側のポリマー成分（ｄ）が多いものとなると熱融着複
合繊維Ｂとして捲縮発現がし難いものとなり、また反発
弾性が低いものとなり好ましくない。より好ましくは
０．４以上、０．６以下の範囲に入る複合比率とするこ
とが解った。
率としては、高融点側のポリマー成分（ｃ）、熱融着側
のポリマー成分（ｄ）において、０．３≦（ｄ）／
｛（ｃ）＋（ｄ）｝≦０．７の範囲に入ることが好まし
い。この比率が０．３より小さいものとなると熱融着側
のポリマー成分（ｄ）が少なくなり、繊維構造体として
の剥離強度が低い。またこの比率が０．７を超えた熱融
着側のポリマー成分（ｄ）が多いものとなると熱融着複
合繊維Ｂとして捲縮発現がし難いものとなり、また反発
弾性が低いものとなり好ましくない。より好ましくは
０．４以上、０．６以下の範囲に入る複合比率とするこ
とが解った。
【００１５】熱融着複合繊維Ｂが偏心芯鞘型の複合繊維
である場合、その芯成分（ｃ）と鞘成分（ｄ）とが偏心
する偏心率ｘ／Ｒは、０．０５以上、０．５５以下の範
囲であることが好ましい。ここで、ｘ／Ｒとは、芯部を
鞘部で包含した複合繊維全体としてのその断面半径を
Ｒ、該複合繊維断面の中心点から芯成分中心点までの距
離をｘとしたときのものである。この偏心率ｘ／Ｒが
０．０５より小さい場合には、熱融着複合繊維Ｂとして
その捲縮が発現し難くなり、したがって繊維構造体とし
ての反発弾性が低くなる。またこの偏心率ｘ／Ｒが０．
５５より大きくなっても熱融着複合繊維Ｂの捲縮発現が
し難くなり、繊維構造体としての反発弾性が低くなる。
より好ましくは０．１０≦ｄ／Ｒ≦０．５であることが
解った。
である場合、その芯成分（ｃ）と鞘成分（ｄ）とが偏心
する偏心率ｘ／Ｒは、０．０５以上、０．５５以下の範
囲であることが好ましい。ここで、ｘ／Ｒとは、芯部を
鞘部で包含した複合繊維全体としてのその断面半径を
Ｒ、該複合繊維断面の中心点から芯成分中心点までの距
離をｘとしたときのものである。この偏心率ｘ／Ｒが
０．０５より小さい場合には、熱融着複合繊維Ｂとして
その捲縮が発現し難くなり、したがって繊維構造体とし
ての反発弾性が低くなる。またこの偏心率ｘ／Ｒが０．
５５より大きくなっても熱融着複合繊維Ｂの捲縮発現が
し難くなり、繊維構造体としての反発弾性が低くなる。
より好ましくは０．１０≦ｄ／Ｒ≦０．５であることが
解った。
【００１６】熱融着複合繊維Ｂの繊度は３〜１０デニー
ルが好ましい。この繊度が３より小さいものとなっては
繊維としての反発弾性が低くなり、また１０より大きい
ものとなっては繊維構造体としての剥離強力が低く、か
つ硬いものとなり好ましくない。より好ましくは４〜８
デニールの範囲であることが解った。
ルが好ましい。この繊度が３より小さいものとなっては
繊維としての反発弾性が低くなり、また１０より大きい
ものとなっては繊維構造体としての剥離強力が低く、か
つ硬いものとなり好ましくない。より好ましくは４〜８
デニールの範囲であることが解った。
【００１７】熱融着複合繊維Ｂの熱融着側ポリマー成分
（ｄ）としては、非晶性ポリマーであっても、結晶性ポ
リマーであってもよい。非晶性ポリマーとしては、ポリ
エステル系の場合、例えばイソフタル酸変性、エチレン
オキサイドビスフェノールスルフォン変性のＰＥＴ系Ｐ
ＥＳがあげられ、結晶性ポリマーとしては、例えばイソ
フタル酸変性ポリブチレンテレフタレートがあげられ
る。この熱融着側ポリマー成分（ｄ）のポリマーの種類
は、高融点側のポリマー成分（ｃ）の種類に応じて変え
ればよいが、前記の如く、該高融点側のポリマー成分
（ｃ）の軟化点より４０℃以上低い温度で溶融するよう
に、そのポリマーを選択する。
（ｄ）としては、非晶性ポリマーであっても、結晶性ポ
リマーであってもよい。非晶性ポリマーとしては、ポリ
エステル系の場合、例えばイソフタル酸変性、エチレン
オキサイドビスフェノールスルフォン変性のＰＥＴ系Ｐ
ＥＳがあげられ、結晶性ポリマーとしては、例えばイソ
フタル酸変性ポリブチレンテレフタレートがあげられ
る。この熱融着側ポリマー成分（ｄ）のポリマーの種類
は、高融点側のポリマー成分（ｃ）の種類に応じて変え
ればよいが、前記の如く、該高融点側のポリマー成分
（ｃ）の軟化点より４０℃以上低い温度で溶融するよう
に、そのポリマーを選択する。
【００１８】この熱融着複合繊維Ｂも、上記の如き複合
ポリマー成分を使用し、従来公知の複合ノズルを使用し
て常法にしたがって製造することができる。
ポリマー成分を使用し、従来公知の複合ノズルを使用し
て常法にしたがって製造することができる。
【００１９】本発明の繊維構造体は、上記主体繊維とな
る中空複合繊維Ａとバイダー繊維となる熱融着複合繊維
Ｂとを混綿し、カードを用いて、常法によりウェッブを
つくり、このウェッブを重ねて熱処理することによって
得られ、該中空複合繊維Ａの立体捲縮に該熱融着複合繊
維Ｂの捲縮が局部的に絡みついて融着している部分を有
する図１の電子顕微鏡写真にて示される構造を有する。
る中空複合繊維Ａとバイダー繊維となる熱融着複合繊維
Ｂとを混綿し、カードを用いて、常法によりウェッブを
つくり、このウェッブを重ねて熱処理することによって
得られ、該中空複合繊維Ａの立体捲縮に該熱融着複合繊
維Ｂの捲縮が局部的に絡みついて融着している部分を有
する図１の電子顕微鏡写真にて示される構造を有する。
【００２０】この本発明の繊維構造体は、そのクッショ
ン材としての用途から、その密度が０．０１〜０．１０
ｇ／ｃｍ3となすことが好ましく、その剥離強力として
は１６０ｇ／ｃｍ以上であることが必要である。密度が
０．０１ｇ／ｃｍ3より小さいものではクッション材と
してその硬さが柔らか過ぎ、加工性にも劣り、逆に０．
１０ｇ／ｃｍ3より大きい密度となっては、硬さが硬過
ぎ、いずれもクッション性が劣ることとなり好ましくな
い。
ン材としての用途から、その密度が０．０１〜０．１０
ｇ／ｃｍ3となすことが好ましく、その剥離強力として
は１６０ｇ／ｃｍ以上であることが必要である。密度が
０．０１ｇ／ｃｍ3より小さいものではクッション材と
してその硬さが柔らか過ぎ、加工性にも劣り、逆に０．
１０ｇ／ｃｍ3より大きい密度となっては、硬さが硬過
ぎ、いずれもクッション性が劣ることとなり好ましくな
い。
【００２１】このような密度並びに剥離強力を得るため
には、中空複合繊維Ａと熱融着複合繊維Ｂとの混率は、
Ａ／Ｂ＝５０〜９０／５０〜１０が好ましい。Ａ／Ｂが
５０／５０より小のときは、繊維構造体の硬さが硬過ぎ
クッション性が不足することとなる。またＡ／Ｂが９０
／１０より大のときは、繊維構造体の硬さが柔らか過
ぎ、かつ剥離強力が不足し、加工性にも劣ることとなり
好ましくない。
には、中空複合繊維Ａと熱融着複合繊維Ｂとの混率は、
Ａ／Ｂ＝５０〜９０／５０〜１０が好ましい。Ａ／Ｂが
５０／５０より小のときは、繊維構造体の硬さが硬過ぎ
クッション性が不足することとなる。またＡ／Ｂが９０
／１０より大のときは、繊維構造体の硬さが柔らか過
ぎ、かつ剥離強力が不足し、加工性にも劣ることとなり
好ましくない。
【００２２】
【実施例】以下に本発明を実施例を用いてより具体的に
説明するが、本発明はそれにより限定されない。なお、
本明細書での繊維構造体の剥離強力はインストロン型万
能試験機を用い、成型したクッション材（熱融着繊維構
造体）の熱接着引裂強力をＪＡＳＯ−Ｍ３０４に準じて
測定した値である。また、２５％あるいは５０％圧縮時
の硬さとは、インストロン型万能試験機によるヒステリ
シスカーブ（歪み量−荷重曲線）による歪み量２５％あ
るいは５０％時の圧縮に要する荷重を表した、クッショ
ン材の沈み込み時の反発力（硬さ）を意味する値であ
り、ＪＩＳ−Ｋ６４０１に準ずる値である。さらにま
た、圧縮後の回復率とは、成型したクッション材に圧縮
を与え、その元の厚さとその５０％の厚さとの範囲を繰
返す圧縮可能な装置を用い、８万回の繰返し圧縮を実施
した後の厚さを測定し、該厚さの、元の厚さに対する比
をパーセント表示したもので、ＪＩＳ−Ｋ６４０１に準
ずる値である。
説明するが、本発明はそれにより限定されない。なお、
本明細書での繊維構造体の剥離強力はインストロン型万
能試験機を用い、成型したクッション材（熱融着繊維構
造体）の熱接着引裂強力をＪＡＳＯ−Ｍ３０４に準じて
測定した値である。また、２５％あるいは５０％圧縮時
の硬さとは、インストロン型万能試験機によるヒステリ
シスカーブ（歪み量−荷重曲線）による歪み量２５％あ
るいは５０％時の圧縮に要する荷重を表した、クッショ
ン材の沈み込み時の反発力（硬さ）を意味する値であ
り、ＪＩＳ−Ｋ６４０１に準ずる値である。さらにま
た、圧縮後の回復率とは、成型したクッション材に圧縮
を与え、その元の厚さとその５０％の厚さとの範囲を繰
返す圧縮可能な装置を用い、８万回の繰返し圧縮を実施
した後の厚さを測定し、該厚さの、元の厚さに対する比
をパーセント表示したもので、ＪＩＳ−Ｋ６４０１に準
ずる値である。
【００２３】実施例１：中空でサイド・バイ・サイド型
の複合繊維を紡糸する紡糸ノズルを用い、極限粘度
〔η〕が０．７２と０．５０の両ＰＥＴチップを用い、
その重量比で１：１となるように従来公知の方法にした
がって中空複合繊維Ａを製造した。この中空複合繊維Ａ
は、単繊維の太さが１８デニール、繊維長が６４ｍｍ、
中空率が２０％、融点が２６０℃で、立体捲縮を有し、
その捲縮数は８ケ／インチ、乾熱１９０℃、１０分間処
理後の捲縮数（ＣＰＮ−Ａ）は１２ケ／インチであっ
た。
の複合繊維を紡糸する紡糸ノズルを用い、極限粘度
〔η〕が０．７２と０．５０の両ＰＥＴチップを用い、
その重量比で１：１となるように従来公知の方法にした
がって中空複合繊維Ａを製造した。この中空複合繊維Ａ
は、単繊維の太さが１８デニール、繊維長が６４ｍｍ、
中空率が２０％、融点が２６０℃で、立体捲縮を有し、
その捲縮数は８ケ／インチ、乾熱１９０℃、１０分間処
理後の捲縮数（ＣＰＮ−Ａ）は１２ケ／インチであっ
た。
【００２４】別途、鞘成分としてはテレフタル酸とイソ
フタル酸を７０／３０（モル％）で混合した酸成分とブ
チレングリコールとを共重合したポリマーチップを用
い、また芯成分としては極限粘度〔η〕が０．７２のＰ
ＥＴチップを用い、この両者を重量比で１：１となるよ
うに従来公知の方法にしたがって偏心芯鞘タイプの熱融
着複合繊維Ｂを製造した。この熱融着複合繊維Ｂは、単
繊維の太さが６デニール、繊維長が６４ｍｍ、立体捲縮
を有し、その捲縮数は８ケ／インチ、乾熱１９０℃、１
０分間処理後の捲縮数（ＣＰＮ−Ｂ）は２１ケ／イン
チ、融着成分の融点は１７０℃であった。
フタル酸を７０／３０（モル％）で混合した酸成分とブ
チレングリコールとを共重合したポリマーチップを用
い、また芯成分としては極限粘度〔η〕が０．７２のＰ
ＥＴチップを用い、この両者を重量比で１：１となるよ
うに従来公知の方法にしたがって偏心芯鞘タイプの熱融
着複合繊維Ｂを製造した。この熱融着複合繊維Ｂは、単
繊維の太さが６デニール、繊維長が６４ｍｍ、立体捲縮
を有し、その捲縮数は８ケ／インチ、乾熱１９０℃、１
０分間処理後の捲縮数（ＣＰＮ−Ｂ）は２１ケ／イン
チ、融着成分の融点は１７０℃であった。
【００２５】上記中空複合繊維Ａの７０重量％と上記熱
融着複合繊維Ｂの３０重量％とを混綿し、常法によりカ
ードを用いてウェッブを得た。これを積層して平板型金
型に入れ、１９０℃で１０分間熱処理し、繊維構造体を
得た。この繊維構造体を電子顕微鏡で観察したところ、
図２に示される構造を有しており、立体捲縮を有する中
空複合繊維Ａの捲縮に熱融着複合繊維Ｂの捲縮が局部的
に絡みついて融着している部分を有していることが観察
された。またこの繊維構造体は、密度が０．０３１ｇ／
ｃｍ3、剥離強力が１９０ｇ／ｃｍ、２５％圧縮時の硬
さが４０ｋｇ、５０％圧縮時の硬さが１３０ｋｇ、圧縮
残留歪みが２７％、繰り返し圧縮後の回復率が９１％で
あり、剥離強力、圧縮性などクッション材として非常に
よいものであった。
融着複合繊維Ｂの３０重量％とを混綿し、常法によりカ
ードを用いてウェッブを得た。これを積層して平板型金
型に入れ、１９０℃で１０分間熱処理し、繊維構造体を
得た。この繊維構造体を電子顕微鏡で観察したところ、
図２に示される構造を有しており、立体捲縮を有する中
空複合繊維Ａの捲縮に熱融着複合繊維Ｂの捲縮が局部的
に絡みついて融着している部分を有していることが観察
された。またこの繊維構造体は、密度が０．０３１ｇ／
ｃｍ3、剥離強力が１９０ｇ／ｃｍ、２５％圧縮時の硬
さが４０ｋｇ、５０％圧縮時の硬さが１３０ｋｇ、圧縮
残留歪みが２７％、繰り返し圧縮後の回復率が９１％で
あり、剥離強力、圧縮性などクッション材として非常に
よいものであった。
【００２６】実施例２：中空でサイド・バイ・サイド型
の複合繊維を紡糸する紡糸ノズルを用いて、極限粘度
〔η〕が０．６３のＰＥＴチップと、テレフタル酸とイ
ソフタル酸を７０／３０（モル％）で混合した酸成分と
エチレングリコールとを重合して得た極限粘度〔η〕が
０．６７のＰＥＳチップとを用い、その両者の重量比が
１：１となるように従来公知の方法にしたがって中空複
合繊維Ａを製造した。この中空複合繊維Ａは、単繊維の
太さが１５デニール、繊維長が６４ｍｍ、中空率が１６
％、融点が２６０℃で、立体捲縮を有し、その捲縮数は
１０ケ／インチ、乾熱１５０℃、１０分間処理後の捲縮
数（ＣＰＮ−Ａ）は１４ケ／インチであった。
の複合繊維を紡糸する紡糸ノズルを用いて、極限粘度
〔η〕が０．６３のＰＥＴチップと、テレフタル酸とイ
ソフタル酸を７０／３０（モル％）で混合した酸成分と
エチレングリコールとを重合して得た極限粘度〔η〕が
０．６７のＰＥＳチップとを用い、その両者の重量比が
１：１となるように従来公知の方法にしたがって中空複
合繊維Ａを製造した。この中空複合繊維Ａは、単繊維の
太さが１５デニール、繊維長が６４ｍｍ、中空率が１６
％、融点が２６０℃で、立体捲縮を有し、その捲縮数は
１０ケ／インチ、乾熱１５０℃、１０分間処理後の捲縮
数（ＣＰＮ−Ａ）は１４ケ／インチであった。
【００２７】別途、鞘成分としてはテレフタル酸とイソ
フタル酸を５５／４５（モル％）で混合した酸成分とブ
チレングリコールとを共重合したポリマーチップを用
い、また芯成分としては極限粘度〔η〕が０．７２のＰ
ＥＴチップを用い、この両者を重量比で１：１となるよ
うに従来公知の方法にしたがってサイド・バイ・サイド
タイプの熱融着複合繊維Ｂを製造した。この熱融着複合
繊維Ｂは、単繊維の太さが４デニール、繊維長が６４ｍ
ｍ、立体捲縮を有し、その捲縮数は６ケ／インチ、乾熱
１５０℃、１０分間処理後の捲縮数（ＣＰＮ−Ｂ）は２
８ケ／インチ、融着成分の融点は１５０℃であった。
フタル酸を５５／４５（モル％）で混合した酸成分とブ
チレングリコールとを共重合したポリマーチップを用
い、また芯成分としては極限粘度〔η〕が０．７２のＰ
ＥＴチップを用い、この両者を重量比で１：１となるよ
うに従来公知の方法にしたがってサイド・バイ・サイド
タイプの熱融着複合繊維Ｂを製造した。この熱融着複合
繊維Ｂは、単繊維の太さが４デニール、繊維長が６４ｍ
ｍ、立体捲縮を有し、その捲縮数は６ケ／インチ、乾熱
１５０℃、１０分間処理後の捲縮数（ＣＰＮ−Ｂ）は２
８ケ／インチ、融着成分の融点は１５０℃であった。
【００２８】上記中空複合繊維Ａの８０重量％と上記熱
融着複合繊維Ｂの２０重量％とを混綿し、常法によりカ
ードを用いてウェッブを得た。これを積層して、平板型
金型に入れ、１７０℃で１０分間熱処理し、繊維構造体
を得た。この繊維構造体を電子顕微鏡で観察したとこ
ろ、図３に示される構造を有しており、立体捲縮を有す
る中空複合繊維Ａの捲縮に熱融着複合繊維Ｂの捲縮が局
部的に絡みついて融着している部分を有していることが
観察された。またこの繊維構造体は、密度が０．０３７
ｇ／ｃｍ3、剥離強力が２１０ｇ／ｃｍ、２５％圧縮時
の硬さが４４ｋｇ、５０％圧縮時の硬さが１９０ｋｇ、
圧縮残留歪みが４３％、繰り返し圧縮後の回復率が８５
％で、剥離強力に優れ、クッション材として硬く、反発
力に優れたものが得られた。
融着複合繊維Ｂの２０重量％とを混綿し、常法によりカ
ードを用いてウェッブを得た。これを積層して、平板型
金型に入れ、１７０℃で１０分間熱処理し、繊維構造体
を得た。この繊維構造体を電子顕微鏡で観察したとこ
ろ、図３に示される構造を有しており、立体捲縮を有す
る中空複合繊維Ａの捲縮に熱融着複合繊維Ｂの捲縮が局
部的に絡みついて融着している部分を有していることが
観察された。またこの繊維構造体は、密度が０．０３７
ｇ／ｃｍ3、剥離強力が２１０ｇ／ｃｍ、２５％圧縮時
の硬さが４４ｋｇ、５０％圧縮時の硬さが１９０ｋｇ、
圧縮残留歪みが４３％、繰り返し圧縮後の回復率が８５
％で、剥離強力に優れ、クッション材として硬く、反発
力に優れたものが得られた。
【００２９】比較例１：極限粘度〔η〕が０．６５のＰ
ＥＴチップを用い、従来公知の方法にしたがって立体捲
縮を有する中空複合繊維Ａ’を製造した。この中空複合
繊維Ａ’は、単繊維の太さが１２デニール、繊維長が６
４ｍｍ、中空率が３０％、融点が２６０℃、立体捲縮を
有し、その捲縮数は８ケ／インチ、乾熱１５０℃、１０
分間処理後の捲縮数（ＣＰＮ−Ａ’）は１０ケ／インチ
であった。一方、テレフタル酸とイソフタル酸を５５／
４５（モル％）で混合した酸成分とエチレングリコール
とを重合したポリマーチップを鞘成分として用い、また
極限粘度〔η〕が０．７２のＰＥＴチップを芯成分とし
て用い、この両者を重量比で１：１となるように従来公
知の方法にしたがって芯鞘タイプの熱融着複合繊維Ｂ’
を製造した。この熱融着複合繊維Ｂ’は、単繊維の太さ
が４デニール、繊維長が６４ｍｍ、機械捲縮を有し、そ
の捲縮数が７ケ／インチ、乾熱１５０℃、１０分間処理
後の捲縮数（ＣＰＮ−Ｂ’）が８ケ／インチで、融着成
分の融点は１５０℃あった。上記の中空複合繊維Ａ’の
７０重量％と、同じく上記の熱融着複合繊維Ｂ’の３０
重量％とを混綿し、常法によりカードを用いてウェッブ
を得た。これを積層して平板型金型に入れ、１５０℃で
１０分間熱処理し、繊維構造体を得た。
ＥＴチップを用い、従来公知の方法にしたがって立体捲
縮を有する中空複合繊維Ａ’を製造した。この中空複合
繊維Ａ’は、単繊維の太さが１２デニール、繊維長が６
４ｍｍ、中空率が３０％、融点が２６０℃、立体捲縮を
有し、その捲縮数は８ケ／インチ、乾熱１５０℃、１０
分間処理後の捲縮数（ＣＰＮ−Ａ’）は１０ケ／インチ
であった。一方、テレフタル酸とイソフタル酸を５５／
４５（モル％）で混合した酸成分とエチレングリコール
とを重合したポリマーチップを鞘成分として用い、また
極限粘度〔η〕が０．７２のＰＥＴチップを芯成分とし
て用い、この両者を重量比で１：１となるように従来公
知の方法にしたがって芯鞘タイプの熱融着複合繊維Ｂ’
を製造した。この熱融着複合繊維Ｂ’は、単繊維の太さ
が４デニール、繊維長が６４ｍｍ、機械捲縮を有し、そ
の捲縮数が７ケ／インチ、乾熱１５０℃、１０分間処理
後の捲縮数（ＣＰＮ−Ｂ’）が８ケ／インチで、融着成
分の融点は１５０℃あった。上記の中空複合繊維Ａ’の
７０重量％と、同じく上記の熱融着複合繊維Ｂ’の３０
重量％とを混綿し、常法によりカードを用いてウェッブ
を得た。これを積層して平板型金型に入れ、１５０℃で
１０分間熱処理し、繊維構造体を得た。
【００３０】この繊維構造体を電子顕微鏡で観察したと
ころ、図４に示される構造を示した。この顕微鏡写真で
見られる如く、本例の繊維構造体では、立体捲縮を有す
る中空複合繊維の捲縮に熱融着複合繊維の捲縮が局部的
に絡みついて融着している部分がなく、単に交差して融
着していることが観察される。そしてこの繊維構造体
は、密度が０．０４２ｇ／ｃｍ3、剥離強力が６３ｇ／
ｃｍ、２５％圧縮時の硬さが２６ｋｇ、５０％圧縮時の
硬さが１４２ｋｇ、圧縮残留歪みが４５％、繰り返し圧
縮後の回復率が８３％であり、剥離強力、圧縮回復性な
どが低く、あまりよいものではなかった。
ころ、図４に示される構造を示した。この顕微鏡写真で
見られる如く、本例の繊維構造体では、立体捲縮を有す
る中空複合繊維の捲縮に熱融着複合繊維の捲縮が局部的
に絡みついて融着している部分がなく、単に交差して融
着していることが観察される。そしてこの繊維構造体
は、密度が０．０４２ｇ／ｃｍ3、剥離強力が６３ｇ／
ｃｍ、２５％圧縮時の硬さが２６ｋｇ、５０％圧縮時の
硬さが１４２ｋｇ、圧縮残留歪みが４５％、繰り返し圧
縮後の回復率が８３％であり、剥離強力、圧縮回復性な
どが低く、あまりよいものではなかった。
【発明の効果】本発明の繊維構造体はその硬さがクッシ
ョン材として適し、かつ特にその繰返し圧縮後の回復率
が大きく、剥離強力に優れたものであり、家具、ベッ
ド、その他各種の座席のクッション材等として好適なも
のである。
ョン材として適し、かつ特にその繰返し圧縮後の回復率
が大きく、剥離強力に優れたものであり、家具、ベッ
ド、その他各種の座席のクッション材等として好適なも
のである。
【図１】本発明繊維構造体の表面の、繊維形態並びにそ
の絡合状態を示した、図面に代わる電子顕微鏡写真であ
る。
の絡合状態を示した、図面に代わる電子顕微鏡写真であ
る。
【図２】本発明実施例の繊維構造体表面の、繊維形態並
びにその絡合状態を示した、図面に代わる電子顕微鏡写
真である。
びにその絡合状態を示した、図面に代わる電子顕微鏡写
真である。
【図３】本発明実施例の繊維構造体表面の、繊維形態並
びにその絡合状態を示した、図面に代わる電子顕微鏡写
真である。
びにその絡合状態を示した、図面に代わる電子顕微鏡写
真である。
【図４】比較例繊維構造体表面の、繊維形態並びにその
絡合状態を示した、図面に代わる電子顕微鏡写真であ
る。
絡合状態を示した、図面に代わる電子顕微鏡写真であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０４Ｈ 1/54 Ａ
Claims (1)
- 【請求項１】 立体捲縮を有する中空複合繊維Ａと、該
中空複合繊維の捲縮数より多い捲縮数を有する熱融着複
合繊維Ｂとから主として構成される繊維構造体であっ
て、繊維Ａの捲縮に繊維Ｂの捲縮が局部的に絡みついて
融着している部分を有し、かつ剥離強力が１６０ｇ／ｃ
ｍ以上である繊維構造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15164194A JP2989745B2 (ja) | 1994-06-08 | 1994-06-08 | 繊維構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15164194A JP2989745B2 (ja) | 1994-06-08 | 1994-06-08 | 繊維構造体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07331571A true JPH07331571A (ja) | 1995-12-19 |
| JP2989745B2 JP2989745B2 (ja) | 1999-12-13 |
Family
ID=15523003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15164194A Expired - Fee Related JP2989745B2 (ja) | 1994-06-08 | 1994-06-08 | 繊維構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2989745B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09215877A (ja) * | 1996-02-09 | 1997-08-19 | Toray Ind Inc | リサイクル容易なベッドマット |
| JP2002355150A (ja) * | 2001-05-31 | 2002-12-10 | France Bed Co Ltd | マットレス装置 |
| JP2005348910A (ja) * | 2004-06-10 | 2005-12-22 | Japan Vilene Co Ltd | 敷布団用基材 |
| JP2015107744A (ja) * | 2013-12-05 | 2015-06-11 | 株式会社タチエス | 通気性シート |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102174729B (zh) * | 2010-12-31 | 2012-08-01 | 昆山吉美川纤维科技有限公司 | 聚酯纤维椰棕板及其制备方法 |
-
1994
- 1994-06-08 JP JP15164194A patent/JP2989745B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09215877A (ja) * | 1996-02-09 | 1997-08-19 | Toray Ind Inc | リサイクル容易なベッドマット |
| JP2002355150A (ja) * | 2001-05-31 | 2002-12-10 | France Bed Co Ltd | マットレス装置 |
| JP2005348910A (ja) * | 2004-06-10 | 2005-12-22 | Japan Vilene Co Ltd | 敷布団用基材 |
| JP4551133B2 (ja) * | 2004-06-10 | 2010-09-22 | 日本バイリーン株式会社 | 敷布団用基材 |
| JP2015107744A (ja) * | 2013-12-05 | 2015-06-11 | 株式会社タチエス | 通気性シート |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2989745B2 (ja) | 1999-12-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO1991019032A1 (en) | Novel cushioning structure and production thereof | |
| EP0603853B1 (en) | Structured fiber material and its production | |
| JPH07331571A (ja) | 繊維構造体 | |
| JP4043492B2 (ja) | 耐ヘタリ性の改善された硬綿構造体 | |
| JP3157393B2 (ja) | 繊維成型高弾性クッション材 | |
| JPH02182963A (ja) | 熱収縮性長繊維不織シート及びその製法 | |
| JP2004300593A (ja) | ブラジャーカップ用基材およびブラジャーカップ用成形体、並びにその製造方法 | |
| JP3793301B2 (ja) | 耐ヘタリ性の改善された硬綿構造体 | |
| JP3150846B2 (ja) | 繊維成型クッション材 | |
| JP4312867B2 (ja) | 熱接着性複合繊維およびそれを用いた不織布ならびにその不織布の製造方法 | |
| JP3935776B2 (ja) | クッション構造体の製造方法 | |
| KR940011590B1 (ko) | 신규쿠션 구조체 및 그 제조방법 | |
| WO2000047806A1 (fr) | Structure de tissu non tisse et son procede de production | |
| JPH05156561A (ja) | クッション構造体およびその製造方法 | |
| JPH05163658A (ja) | クッション構造体およびその製造方法 | |
| JP2916224B2 (ja) | 繊維成型体 | |
| JP2713667B2 (ja) | クッシヨン材 | |
| JPH06330410A (ja) | ポリエステル系低収縮熱接着繊維 | |
| JP3769334B2 (ja) | 耐有機溶剤特性が改善されたパッド材およびその製造方法 | |
| JP3454363B2 (ja) | 繊維構造体及びその製法 | |
| JPH05179549A (ja) | クッション構造体およびその製造方法 | |
| JP2548477B2 (ja) | 新規クッション構造体およびその製造方法 | |
| JPH05163657A (ja) | クッション構造体およびその製造方法 | |
| JP2001098452A (ja) | 再度の熱処理により性能が復元されるクッション材 | |
| JP4269387B2 (ja) | 熱接着繊維およびクッション材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |