JPH07331570A - アラミド不織布とその製造方法 - Google Patents
アラミド不織布とその製造方法Info
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- JPH07331570A JPH07331570A JP12370994A JP12370994A JPH07331570A JP H07331570 A JPH07331570 A JP H07331570A JP 12370994 A JP12370994 A JP 12370994A JP 12370994 A JP12370994 A JP 12370994A JP H07331570 A JPH07331570 A JP H07331570A
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- aramid
- nonwoven fabric
- woven fabric
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- flexibility
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- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05K—PRINTED CIRCUITS; CASINGS OR CONSTRUCTIONAL DETAILS OF ELECTRIC APPARATUS; MANUFACTURE OF ASSEMBLAGES OF ELECTRICAL COMPONENTS
- H05K3/00—Apparatus or processes for manufacturing printed circuits
- H05K3/02—Apparatus or processes for manufacturing printed circuits in which the conductive material is applied to the surface of the insulating support and is thereafter removed from such areas of the surface which are not intended for current conducting or shielding
- H05K3/022—Processes for manufacturing precursors of printed circuits, i.e. copper-clad substrates
Landscapes
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明の目的は柔軟性、熱寸法安定性、熱処
理時の厚み方向の膨らみを向上させた薄葉紙状アラミド
繊維不織布を提供することにある。 【構成】 熱圧加工されてなるアラミド不織布におい
て、坪量が２０〜５０ｇ／ｍ2 、嵩密度が０．２５〜
０．４５ｃｍ3 ／ｇ、柔軟性がカンチレバー法で１０〜
６０ｍｍ、３５０℃で１０分間熱処理した後の熱収縮率
が１．０〜６．０％、３５０℃で１０分間熱処理した後
の厚み方向の膨らみ率が６０〜１５０％、片面もしくは
両面からの毛羽抜け本数が１０本／１０ｃｍ2 以下であ
ることを特徴とするアラミド不織布。
理時の厚み方向の膨らみを向上させた薄葉紙状アラミド
繊維不織布を提供することにある。 【構成】 熱圧加工されてなるアラミド不織布におい
て、坪量が２０〜５０ｇ／ｍ2 、嵩密度が０．２５〜
０．４５ｃｍ3 ／ｇ、柔軟性がカンチレバー法で１０〜
６０ｍｍ、３５０℃で１０分間熱処理した後の熱収縮率
が１．０〜６．０％、３５０℃で１０分間熱処理した後
の厚み方向の膨らみ率が６０〜１５０％、片面もしくは
両面からの毛羽抜け本数が１０本／１０ｃｍ2 以下であ
ることを特徴とするアラミド不織布。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表面部の微少な損傷が
ないことや外観品位等が特に重要視される電気絶縁材の
プレス工程或いはプリント基板の製造工程等に使用され
るクッション材やスペーサー材に利用することができ
る。
ないことや外観品位等が特に重要視される電気絶縁材の
プレス工程或いはプリント基板の製造工程等に使用され
るクッション材やスペーサー材に利用することができ
る。
【０００２】
【従来の技術】最近の電気、電子機器の精密化と急速な
技術の発達に伴って、これらの機器に使用される電気絶
縁材やプリント基板材料に対する要求品質は、ますます
高精度、且つ厳しくなる方向にあり、僅かな表面損傷や
異物の付着も許容されず、更に加えて高度の表面平滑性
も要求されるようになりつつある。また、これら電気絶
縁材の成形工程やプリント基板の製造工程においては比
較的低熱収縮率で耐熱性、柔軟性、薄葉性にとみ、且つ
クッション性も有するアラミド繊維からなる不織布が要
求されている。
技術の発達に伴って、これらの機器に使用される電気絶
縁材やプリント基板材料に対する要求品質は、ますます
高精度、且つ厳しくなる方向にあり、僅かな表面損傷や
異物の付着も許容されず、更に加えて高度の表面平滑性
も要求されるようになりつつある。また、これら電気絶
縁材の成形工程やプリント基板の製造工程においては比
較的低熱収縮率で耐熱性、柔軟性、薄葉性にとみ、且つ
クッション性も有するアラミド繊維からなる不織布が要
求されている。
【０００３】かかる要求に答えるものとして、特公昭６
１−３００６４号公報にはアラミドフェルト及びその製
造法が記載されているが、この方法により作成された不
織布は耐熱性、クッション性等には富むものの、高温下
での熱収縮が大きく、且つ毛羽状の繊維が表面から抜け
易く、更に表面の平滑性も乏しいため、微少な凹凸状の
模様が相手側の製品表面に転写されたりする。また特開
平４−６７０８号公報には、アラミド短繊維とアラミド
パルプとの混合物からなる水性スラリーから湿式抄造法
によって形成された湿紙を加熱加圧して得られる薄葉紙
が開示されている。しかし、薄葉紙から形成される電気
絶縁紙は耐熱性、柔軟性、薄葉性に富んでいるものの、
短繊維の繊維長が短いため毛羽が抜け易く、且つパルプ
を使用しているために嵩密度が高く、クッション性に劣
り、また熱収縮率も高いため製造工程における要求特性
を満足できないばかりか製造コストも高くなるという問
題を有している。また、特願平５−１３０４８６号公報
にはアラミド不織布を硬質ロールで加熱加工した不織布
の製造方法が記載されているが、この方法で製造した２
５μｍ以下の電気絶縁材や高級プリント基板は毛羽状異
物の付着はないが、柔軟性、高温時の厚み方向の膨らみ
率が小さいため、基板状に有害なしわを発生する。これ
らの問題を解決するには、樹脂層との接面における接着
性及び生産時のハンドリング性を向上させるため、従来
よりも柔軟であることが必要である。またプリント基板
の重要欠点であるシワ等の発生を防止するため、熱寸法
安定性の向上或いは熱処理時のプリント基板支持特性の
向上等が望まれている。
１−３００６４号公報にはアラミドフェルト及びその製
造法が記載されているが、この方法により作成された不
織布は耐熱性、クッション性等には富むものの、高温下
での熱収縮が大きく、且つ毛羽状の繊維が表面から抜け
易く、更に表面の平滑性も乏しいため、微少な凹凸状の
模様が相手側の製品表面に転写されたりする。また特開
平４−６７０８号公報には、アラミド短繊維とアラミド
パルプとの混合物からなる水性スラリーから湿式抄造法
によって形成された湿紙を加熱加圧して得られる薄葉紙
が開示されている。しかし、薄葉紙から形成される電気
絶縁紙は耐熱性、柔軟性、薄葉性に富んでいるものの、
短繊維の繊維長が短いため毛羽が抜け易く、且つパルプ
を使用しているために嵩密度が高く、クッション性に劣
り、また熱収縮率も高いため製造工程における要求特性
を満足できないばかりか製造コストも高くなるという問
題を有している。また、特願平５−１３０４８６号公報
にはアラミド不織布を硬質ロールで加熱加工した不織布
の製造方法が記載されているが、この方法で製造した２
５μｍ以下の電気絶縁材や高級プリント基板は毛羽状異
物の付着はないが、柔軟性、高温時の厚み方向の膨らみ
率が小さいため、基板状に有害なしわを発生する。これ
らの問題を解決するには、樹脂層との接面における接着
性及び生産時のハンドリング性を向上させるため、従来
よりも柔軟であることが必要である。またプリント基板
の重要欠点であるシワ等の発生を防止するため、熱寸法
安定性の向上或いは熱処理時のプリント基板支持特性の
向上等が望まれている。
【０００４】
【発明の目的】本発明者らは、かかる諸問題を解決すべ
く鋭意研究の結果、低坪量のアラミド繊維不織布をあら
かじめ熱処理して収縮させた後に加熱加圧すると、市場
が要求する表面平滑性を有し毛羽抜け性も低く、且つ熱
収縮率の低い薄葉紙が得られることを見出し本発明を完
成するに至った。すなわち、本発明の目的は、柔軟性、
熱寸法安定性、熱処理時の厚み方向への膨らみ率を向上
させたアラミド不織布及びその製造方法を提供すること
にある。
く鋭意研究の結果、低坪量のアラミド繊維不織布をあら
かじめ熱処理して収縮させた後に加熱加圧すると、市場
が要求する表面平滑性を有し毛羽抜け性も低く、且つ熱
収縮率の低い薄葉紙が得られることを見出し本発明を完
成するに至った。すなわち、本発明の目的は、柔軟性、
熱寸法安定性、熱処理時の厚み方向への膨らみ率を向上
させたアラミド不織布及びその製造方法を提供すること
にある。
【０００５】
【発明の構成】即ち、本発明は「（請求項１） 熱圧加
工されてなるアラミド不織布において、坪量が２０〜５
０ｇ／ｍ2 、嵩密度が０．２５〜０．４５ｃｍ3 ／ｇ、
柔軟性がカンチレバー法で１０〜６０ｍｍ、３５０℃で
１０分間熱処理した後の熱収縮率が１．０〜６．０％、
３５０℃で１０分間熱処理した後の厚み方向の膨らみ率
が６０〜１５０％、片面もしくは両面からの毛羽抜け本
数が１０本／１０ｃｍ2以下であることを特徴とするア
ラミド不織布。 （請求項２） アラミド繊維が実質的にポリメタフェニ
レンイソフタラミド繊維である請求項１のアラミド不織
布。 （請求項３） アラミド不織布を２８０〜３５０℃で予
熱処理し、加圧温度２３０〜３５０℃、線圧１５０〜２
５０ｋｇ／ｃｍで熱圧加工することを特徴とするアラミ
ド不織布の製造方法。 （請求項４） アラミド不織布が加圧高速流のウォータ
ージェットで絡合せしめたスパンレースである請求項３
のアラミド不織布の製造方法。」である。
工されてなるアラミド不織布において、坪量が２０〜５
０ｇ／ｍ2 、嵩密度が０．２５〜０．４５ｃｍ3 ／ｇ、
柔軟性がカンチレバー法で１０〜６０ｍｍ、３５０℃で
１０分間熱処理した後の熱収縮率が１．０〜６．０％、
３５０℃で１０分間熱処理した後の厚み方向の膨らみ率
が６０〜１５０％、片面もしくは両面からの毛羽抜け本
数が１０本／１０ｃｍ2以下であることを特徴とするア
ラミド不織布。 （請求項２） アラミド繊維が実質的にポリメタフェニ
レンイソフタラミド繊維である請求項１のアラミド不織
布。 （請求項３） アラミド不織布を２８０〜３５０℃で予
熱処理し、加圧温度２３０〜３５０℃、線圧１５０〜２
５０ｋｇ／ｃｍで熱圧加工することを特徴とするアラミ
ド不織布の製造方法。 （請求項４） アラミド不織布が加圧高速流のウォータ
ージェットで絡合せしめたスパンレースである請求項３
のアラミド不織布の製造方法。」である。
【０００６】ここにアラミドとは芳香族ポリアミド又は
芳香族ポリアミドイミドである。芳香族ポリアミドは従
来公知のメタ型芳香族ポリアミド又はパラ型芳香族ポリ
アミド或いはそれらの共重合芳香族ポリアミド等であ
る。
芳香族ポリアミドイミドである。芳香族ポリアミドは従
来公知のメタ型芳香族ポリアミド又はパラ型芳香族ポリ
アミド或いはそれらの共重合芳香族ポリアミド等であ
る。
【０００７】短繊維（ステープル）として用いるときの
アラミド繊維の繊維長は、約２５〜８０ｍｍ程度、好ま
しくは３５〜６５ｍｍ程度である。アラミド繊維として
は特にポリメタフェニレンイソフタラミド系が好ましい
が、これに限定されない。必要に応じて他の繊維、例え
ばポリパラフェニレンラレフタラミド系等も適量混合し
ても良い。繊維の単糸繊度は１０．０デニール以下、更
に好ましくは０．５〜４．５デニールである。不織布の
製造方法は特に限定されない。従来公知の方法、例えば
下記の方法等で得られるウエブをニードリングやウォー
タージェット等の高圧高速流体噴射で絡合せしめること
により、または接着剤や熱圧加工で一体化せしめて得る
ことができる。 （Ａ） 捲縮を付与した短繊維（ステープル）とフラッ
トカードまたはローラカード等のカード機により開繊し
シート状にする方法。 （Ｂ） 長繊維トウの積層物を幅方向に延伸、開繊する
方法。 （Ｃ） 長繊維をベルト上にランダムに積層する方法。 （Ｄ） 短繊維を高速流体で開繊しながらベルト上にラ
ンダムに積層する方法。
アラミド繊維の繊維長は、約２５〜８０ｍｍ程度、好ま
しくは３５〜６５ｍｍ程度である。アラミド繊維として
は特にポリメタフェニレンイソフタラミド系が好ましい
が、これに限定されない。必要に応じて他の繊維、例え
ばポリパラフェニレンラレフタラミド系等も適量混合し
ても良い。繊維の単糸繊度は１０．０デニール以下、更
に好ましくは０．５〜４．５デニールである。不織布の
製造方法は特に限定されない。従来公知の方法、例えば
下記の方法等で得られるウエブをニードリングやウォー
タージェット等の高圧高速流体噴射で絡合せしめること
により、または接着剤や熱圧加工で一体化せしめて得る
ことができる。 （Ａ） 捲縮を付与した短繊維（ステープル）とフラッ
トカードまたはローラカード等のカード機により開繊し
シート状にする方法。 （Ｂ） 長繊維トウの積層物を幅方向に延伸、開繊する
方法。 （Ｃ） 長繊維をベルト上にランダムに積層する方法。 （Ｄ） 短繊維を高速流体で開繊しながらベルト上にラ
ンダムに積層する方法。
【０００８】本発明で用いる不織布の坪量は２０〜５０
ｇ／ｍ2 の範囲が好適である。更に好ましくは１５〜３
５ｇ／ｍ2 の範囲内である。坪量が５０ｇ／ｍ2 を越え
ると、厚く且つ重くなりすぎて市場要求に合致しなくな
る。また坪量が２０ｇ／ｍ2未満では実用上必要な強力
やクッション性が不足する。
ｇ／ｍ2 の範囲が好適である。更に好ましくは１５〜３
５ｇ／ｍ2 の範囲内である。坪量が５０ｇ／ｍ2 を越え
ると、厚く且つ重くなりすぎて市場要求に合致しなくな
る。また坪量が２０ｇ／ｍ2未満では実用上必要な強力
やクッション性が不足する。
【０００９】嵩密度は０．２５〜０．４５ｃｍ3 ／ｇで
ある。嵩密度が０．２５ｃｍ3 ／ｇ未満では、３５０℃
で１０分間熱処理した後の厚み方向の膨らみが６０％未
満となる。嵩密度が０．４５ｃｍ3 ／ｇを越えると、実
用上必要なやクッション性が不足する。
ある。嵩密度が０．２５ｃｍ3 ／ｇ未満では、３５０℃
で１０分間熱処理した後の厚み方向の膨らみが６０％未
満となる。嵩密度が０．４５ｃｍ3 ／ｇを越えると、実
用上必要なやクッション性が不足する。
【００１０】カンチレバー法による柔軟性は１０〜６０
ｍｍである。カンチレバー法による柔軟性が１０ｍｍ未
満では、柔軟すぎて製造工程での作業性が悪化する。カ
ンチレバー法による柔軟性が６０ｍｍを越えると、製造
過程で製品にシワが入りやすくなる。
ｍｍである。カンチレバー法による柔軟性が１０ｍｍ未
満では、柔軟すぎて製造工程での作業性が悪化する。カ
ンチレバー法による柔軟性が６０ｍｍを越えると、製造
過程で製品にシワが入りやすくなる。
【００１１】３５０℃で１０分間熱処理した後の熱収縮
率は１．０〜６．０％である。熱収縮率が１．０％未満
では製造が困難となる。熱収縮率が６．０％を越えると
銅箔と複合したときにプリント基板にシワが発生するよ
うになる。
率は１．０〜６．０％である。熱収縮率が１．０％未満
では製造が困難となる。熱収縮率が６．０％を越えると
銅箔と複合したときにプリント基板にシワが発生するよ
うになる。
【００１２】３５０℃で１０分間熱処理した後の厚み方
向の膨らみは６０〜１５０％である。厚み方向の膨らみ
が６０％未満では銅箔と複合したときに積層プリント基
板の層間に隙間が発生するため樹脂層の厚みムラを生じ
る。厚み方向の膨らみが１５０％を越えると繊維が模様
状に樹脂層に転写され積層プリント基板の均一性を阻害
する。
向の膨らみは６０〜１５０％である。厚み方向の膨らみ
が６０％未満では銅箔と複合したときに積層プリント基
板の層間に隙間が発生するため樹脂層の厚みムラを生じ
る。厚み方向の膨らみが１５０％を越えると繊維が模様
状に樹脂層に転写され積層プリント基板の均一性を阻害
する。
【００１３】加熱加圧加工はカレンダーロールによる加
工でも平板プレスによる加工でも良いが通常は生産効率
の良いカレンダー加工が良い。カレンダー加工の場合
は、直径が約２５〜１００ｃｍの２ケの硬質表面ロール
同士の間、または直径が約１５〜８０ｃｍの１ケの硬質
表面ロールと直径が約３０〜１００ｃｍの弾性ロールと
の間で加熱加圧して行う。柔軟性、毛羽抜け性向上のた
めには、上ロールはロール表面に線状のエンボスパター
ンを有する硬質ロール、下ロールは弾性ロールが望まし
いが、硬質ロールでもロール間に特定の間隙をもたすこ
とで加工は可能である。
工でも平板プレスによる加工でも良いが通常は生産効率
の良いカレンダー加工が良い。カレンダー加工の場合
は、直径が約２５〜１００ｃｍの２ケの硬質表面ロール
同士の間、または直径が約１５〜８０ｃｍの１ケの硬質
表面ロールと直径が約３０〜１００ｃｍの弾性ロールと
の間で加熱加圧して行う。柔軟性、毛羽抜け性向上のた
めには、上ロールはロール表面に線状のエンボスパター
ンを有する硬質ロール、下ロールは弾性ロールが望まし
いが、硬質ロールでもロール間に特定の間隙をもたすこ
とで加工は可能である。
【００１４】毛羽抜け性を低くするには、エンボスパタ
ーンの線間距離は、表面の平滑性向上を併せて考えるな
ら、繊維長の１／２００〜１／４００とするのが望まし
い。特に高温下での厚み方向への膨らみ性を向上させる
にはエンボスの山、谷の差は２０〜４０μｍ、嵩密度は
０．２５〜０．４５ｃｍ3 ／ｇとするのが望ましい。加
工時の加熱温度は約２３０〜３５０℃、更に好ましくは
２７０〜３３０℃である。また加圧力は約７０〜３５０
ｋｇ／ｃｍ、更に好ましくは１５０〜２５０ｋｇ／ｃｍ
である。加熱温度及び加圧力が上記の範囲を外れると得
られる不織布の嵩密度が０．２５〜０．４５ｃｍ3 ／ｇ
に入らなくなり、クッション性が低下するばかりでなく
他の諸特性も満足し得なくなる。即ち加熱温度が低すぎ
ると毛羽抜け性も低下する。逆に加熱温度が高すぎると
柔軟性やクッション性が失われて同様に目的を達し得な
くなる。また、加圧力が低すぎると表面平滑性や毛羽抜
け性が悪化し、逆に加圧力が高くなりすぎると嵩密度が
目標値から外れ、クッション性が低下する等の問題が生
じる。
ーンの線間距離は、表面の平滑性向上を併せて考えるな
ら、繊維長の１／２００〜１／４００とするのが望まし
い。特に高温下での厚み方向への膨らみ性を向上させる
にはエンボスの山、谷の差は２０〜４０μｍ、嵩密度は
０．２５〜０．４５ｃｍ3 ／ｇとするのが望ましい。加
工時の加熱温度は約２３０〜３５０℃、更に好ましくは
２７０〜３３０℃である。また加圧力は約７０〜３５０
ｋｇ／ｃｍ、更に好ましくは１５０〜２５０ｋｇ／ｃｍ
である。加熱温度及び加圧力が上記の範囲を外れると得
られる不織布の嵩密度が０．２５〜０．４５ｃｍ3 ／ｇ
に入らなくなり、クッション性が低下するばかりでなく
他の諸特性も満足し得なくなる。即ち加熱温度が低すぎ
ると毛羽抜け性も低下する。逆に加熱温度が高すぎると
柔軟性やクッション性が失われて同様に目的を達し得な
くなる。また、加圧力が低すぎると表面平滑性や毛羽抜
け性が悪化し、逆に加圧力が高くなりすぎると嵩密度が
目標値から外れ、クッション性が低下する等の問題が生
じる。
【００１５】
【発明の効果】本発明のアラミド不織布は上述のとおり
耐熱性、柔軟性、薄葉性に富み、かつクッション性、毛
羽抜け性等にも優れ、更に加えて高温下での熱収縮率も
少なく電気絶縁性もあるので電気絶縁材の成形工程やプ
リント基板材料の製造工程において有用であるばかりで
なく各種の電気、電子機器の耐熱性絶縁スペーサーとし
ても非常に有用である。
耐熱性、柔軟性、薄葉性に富み、かつクッション性、毛
羽抜け性等にも優れ、更に加えて高温下での熱収縮率も
少なく電気絶縁性もあるので電気絶縁材の成形工程やプ
リント基板材料の製造工程において有用であるばかりで
なく各種の電気、電子機器の耐熱性絶縁スペーサーとし
ても非常に有用である。
【００１６】以下、実施例により本発明を更に具体的に
説明する。なお実施例に示した各種特性値は以下の方法
により測定した値である。 ＜坪量＞ＪＩＳ−Ｐ−８１２４に準じて測定した。 ＜厚さ＞ＪＩＳ−Ｃ−２１１１に準じて測定した。 ＜嵩密度＞ＪＩＳ−Ｃ−２１１１に準じて測定した。 ＜熱収縮率＞不織布の両端部を除いた部分から、タテ３
０ｃｍ、ヨコ３０ｃｍのサンプルを採取し、このサンプ
ル中にタテ２５ｃｍ、ヨコ２５ｃｍの正方形を描いた後
に該サンプルを乾燥機（タバイエスペック株式会社製）
に入れ３５０℃で１０分間熱処理した後のタテ方向及び
ヨコ方向の熱収縮率を次式により算出した。
説明する。なお実施例に示した各種特性値は以下の方法
により測定した値である。 ＜坪量＞ＪＩＳ−Ｐ−８１２４に準じて測定した。 ＜厚さ＞ＪＩＳ−Ｃ−２１１１に準じて測定した。 ＜嵩密度＞ＪＩＳ−Ｃ−２１１１に準じて測定した。 ＜熱収縮率＞不織布の両端部を除いた部分から、タテ３
０ｃｍ、ヨコ３０ｃｍのサンプルを採取し、このサンプ
ル中にタテ２５ｃｍ、ヨコ２５ｃｍの正方形を描いた後
に該サンプルを乾燥機（タバイエスペック株式会社製）
に入れ３５０℃で１０分間熱処理した後のタテ方向及び
ヨコ方向の熱収縮率を次式により算出した。
【００１７】 熱収縮率（％）＝｛（Ｓ0 −Ｓ）／Ｓ0 ｝×１００ Ｓ0 ：サンプル中に描いた正方形の熱処理前の寸法 Ｓ ：サンプル中に描いた正方形熱処理後のの寸法 タテ方向及びヨコ方向について、それぞれ熱収縮率を計
算し次にタテ方向及びヨコ方向の熱収縮率の平均値を求
めこの値を当該サンプルの熱収縮率とする。 ＜毛羽抜け性（毛羽抜け本数）＞ＪＩＳ−Ｚ−１５２２
に準じて作成された粘着テープをアラミド不織布の表面
に張り付けて、１ｋｇ／ｃｍの線圧で加圧した後、粘着
テープを引き剥がし粘着テープ側に付着した毛羽本数を
数えた（本／１０ｃｍ2 ）。 ＜厚み方向の膨らみ率の測定＞サンプルサイズをタテ１
０ｃｍ、ヨコ１０ｃｍとし、厚み方向に１０ｇ／ｃｍ 2
の荷重を掛けた状態で３５０℃で２０分間熱処理した後
の厚み変化率を求めた。 ＜柔軟性の測定（カンチレバー４５°法）＞ＪＩＳ−Ｌ
−１０７９に準ずる。
算し次にタテ方向及びヨコ方向の熱収縮率の平均値を求
めこの値を当該サンプルの熱収縮率とする。 ＜毛羽抜け性（毛羽抜け本数）＞ＪＩＳ−Ｚ−１５２２
に準じて作成された粘着テープをアラミド不織布の表面
に張り付けて、１ｋｇ／ｃｍの線圧で加圧した後、粘着
テープを引き剥がし粘着テープ側に付着した毛羽本数を
数えた（本／１０ｃｍ2 ）。 ＜厚み方向の膨らみ率の測定＞サンプルサイズをタテ１
０ｃｍ、ヨコ１０ｃｍとし、厚み方向に１０ｇ／ｃｍ 2
の荷重を掛けた状態で３５０℃で２０分間熱処理した後
の厚み変化率を求めた。 ＜柔軟性の測定（カンチレバー４５°法）＞ＪＩＳ−Ｌ
−１０７９に準ずる。
【００１８】
【実施例１】アラミド繊維として単糸繊度２．００デニ
ール、繊維長５１ｍｍのポリメタフェニレンイソフタラ
ミド短繊維を用いた。繊維がウエブの進行方向にできる
だけ配列するようにカード機で開繊し、約３０．２ｇ／
ｍ2 のウエブを作成した。続いて、このウエブに軽度の
ニードリング加工を行って絡合し、約３０．５ｇ／ｍ 2
の不織布を得た。これをあらかじめ３２０℃で５分間熱
風乾燥処理し、次にこの不織布を直径１５ｍｍの線状エ
ンボスロールと弾性ロールとの間で表１に示す条件でカ
レンダー加工を実施し、薄葉状アラミド不織布を得た。
この不織布について諸特性を測定した。結果を表１、表
２に示した。
ール、繊維長５１ｍｍのポリメタフェニレンイソフタラ
ミド短繊維を用いた。繊維がウエブの進行方向にできる
だけ配列するようにカード機で開繊し、約３０．２ｇ／
ｍ2 のウエブを作成した。続いて、このウエブに軽度の
ニードリング加工を行って絡合し、約３０．５ｇ／ｍ 2
の不織布を得た。これをあらかじめ３２０℃で５分間熱
風乾燥処理し、次にこの不織布を直径１５ｍｍの線状エ
ンボスロールと弾性ロールとの間で表１に示す条件でカ
レンダー加工を実施し、薄葉状アラミド不織布を得た。
この不織布について諸特性を測定した。結果を表１、表
２に示した。
【００１９】
【実施例２】実施例１で用いたポリメタフェニレンイソ
フタラミド短繊維を実施例１と同様に繊維がウエブの進
行方向にできるだけ配列するようにカード機で開繊し、
低坪量のウエブを作成した。続いて、このウエブを高
圧、高速のウオータージェットで絡合した後、乾燥し約
３０．０ｇ／ｍ2 の不織布を得た。これをあらかじめ２
８０℃で５分間熱処理し、次にこの不織布を実施例１と
同様に直径が約１５ｍｍの線状エンボスロールと弾性ロ
ールとの間で表１に示す条件でカレンダー加工を実施
し、薄葉状アラミド不織布を得た。この不織布について
諸特性を測定した。結果を表１、表２に示した。
フタラミド短繊維を実施例１と同様に繊維がウエブの進
行方向にできるだけ配列するようにカード機で開繊し、
低坪量のウエブを作成した。続いて、このウエブを高
圧、高速のウオータージェットで絡合した後、乾燥し約
３０．０ｇ／ｍ2 の不織布を得た。これをあらかじめ２
８０℃で５分間熱処理し、次にこの不織布を実施例１と
同様に直径が約１５ｍｍの線状エンボスロールと弾性ロ
ールとの間で表１に示す条件でカレンダー加工を実施
し、薄葉状アラミド不織布を得た。この不織布について
諸特性を測定した。結果を表１、表２に示した。
【００２０】
【実施例３】カレンダー加工条件を表１の実施例３に示
した加工条件で実施した以外は実施例２と同様に行って
薄葉状アラミド不織布を得、この不織布について諸特性
を測定し、結果を表１、表２に示した。なお得られた不
織布の坪量は熱処理温度が高いため、３８．５ｇ／ｍ2
であった。又、熱収縮率は１．５％と非常に小さかっ
た。
した加工条件で実施した以外は実施例２と同様に行って
薄葉状アラミド不織布を得、この不織布について諸特性
を測定し、結果を表１、表２に示した。なお得られた不
織布の坪量は熱処理温度が高いため、３８．５ｇ／ｍ2
であった。又、熱収縮率は１．５％と非常に小さかっ
た。
【００２１】
【実施例４】カレンダー加工条件を表１の実施例４に示
した加工条件で実施した以外は実施例２と同様に行って
薄葉状アラミド不織布を得、この不織布について諸特性
を測定し、結果を表１、表２に示した。なお得られた不
織布の嵩密度はカレンダー加工時の圧力が高いため０．
４３ｇ／ｃｍ3 であった。
した加工条件で実施した以外は実施例２と同様に行って
薄葉状アラミド不織布を得、この不織布について諸特性
を測定し、結果を表１、表２に示した。なお得られた不
織布の嵩密度はカレンダー加工時の圧力が高いため０．
４３ｇ／ｃｍ3 であった。
【００２２】
【比較例１】実施例１で用いたものと同じ約３０．２ｇ
／の不織布を、表３の比較例１に示した加工条件でカレ
ンダー加工した以外は実施例１と同様に実施して薄葉状
アラミド不織布を得た。この不織布について諸特性を測
定し、結果を表３、表４に示した。なお得られた不織布
の坪量はカレンダー加工時の処理温度がかなり低い為
に、毛羽の脱落が多かった。
／の不織布を、表３の比較例１に示した加工条件でカレ
ンダー加工した以外は実施例１と同様に実施して薄葉状
アラミド不織布を得た。この不織布について諸特性を測
定し、結果を表３、表４に示した。なお得られた不織布
の坪量はカレンダー加工時の処理温度がかなり低い為
に、毛羽の脱落が多かった。
【００２３】
【比較例２】実施例２で用いたものと同じ約３０．０ｇ
／ｍ2 の不織布を表３の比較例２に示した加工条件でカ
レンダー加工した以外は実施例２と同様に実施して薄葉
状アラミド不織布を得た。この不織布について諸特性を
測定し、その結果を表３、表４に示した。なお得られた
不織布の坪量は熱処理温度がかなり低いために、熱収縮
率が大きく８．５％であった。
／ｍ2 の不織布を表３の比較例２に示した加工条件でカ
レンダー加工した以外は実施例２と同様に実施して薄葉
状アラミド不織布を得た。この不織布について諸特性を
測定し、その結果を表３、表４に示した。なお得られた
不織布の坪量は熱処理温度がかなり低いために、熱収縮
率が大きく８．５％であった。
【００２４】
【比較例３】実施例２で用いたものと同じ約３０．０ｇ
／ｍ2 の不織布を表３の比較例３に示した加工条件でカ
レンダー加工した以外は実施例２と同様に実施して薄葉
状アラミド不織布を得た。この不織布について諸特性を
測定し、その結果を表３、表４に示した。なお得られた
不織布の坪量は処理温度が、かなり高い為に収縮が大き
く、４０．８ｇ／ｍ2 であった。
／ｍ2 の不織布を表３の比較例３に示した加工条件でカ
レンダー加工した以外は実施例２と同様に実施して薄葉
状アラミド不織布を得た。この不織布について諸特性を
測定し、その結果を表３、表４に示した。なお得られた
不織布の坪量は処理温度が、かなり高い為に収縮が大き
く、４０．８ｇ／ｍ2 であった。
【００２５】
【比較例４】実施例２で用いたものと同じ約３０．０ｇ
／ｍ2 の不織布を表３の比較例４に示した加工条件でカ
レンダー加工した以外は実施例２と同様に実施して薄葉
状アラミド不織布を得た。この不織布について諸特性を
測定し、その結果を表３、表４に示した。なお得られた
不織布の厚み方向の膨らみ率は嵩密度が０．２２ｃｍ 3
と低いため３０％であった。
／ｍ2 の不織布を表３の比較例４に示した加工条件でカ
レンダー加工した以外は実施例２と同様に実施して薄葉
状アラミド不織布を得た。この不織布について諸特性を
測定し、その結果を表３、表４に示した。なお得られた
不織布の厚み方向の膨らみ率は嵩密度が０．２２ｃｍ 3
と低いため３０％であった。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】
【表４】
フロントページの続き (72)発明者 木村 豪男 大阪府大阪市中央区南本町１丁目６番７号 帝人株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 熱圧加工されてなるアラミド不織布にお
いて、坪量が２０〜５０ｇ／ｍ2 、嵩密度が０．２５〜
０．４５ｃｍ3 ／ｇ、柔軟性がカンチレバー法で１０〜
６０ｍｍ、３５０℃で１０分間熱処理した後の熱収縮率
が１．０〜６．０％、３５０℃で１０分間熱処理した後
の厚み方向の膨らみ率が６０〜１５０％、片面もしくは
両面からの毛羽抜け本数が１０本／１０ｃｍ2 以下であ
ることを特徴とするアラミド不織布。 - 【請求項２】 アラミド繊維が実質的にポリメタフェニ
レンイソフタラミド繊維である請求項１のアラミド不織
布。 - 【請求項３】 アラミド不織布を２８０〜３５０℃で予
熱処理し、加圧温度２３０〜３５０℃、線圧１５０〜２
５０ｋｇ／ｃｍで熱圧加工することを特徴とするアラミ
ド不織布の製造方法。 - 【請求項４】 アラミド不織布が加圧高速流のウォータ
ージェットで絡合せしめたスパンレースである請求項３
のアラミド不織布の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12370994A JP3179285B2 (ja) | 1994-06-06 | 1994-06-06 | アラミド不織布 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12370994A JP3179285B2 (ja) | 1994-06-06 | 1994-06-06 | アラミド不織布 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07331570A true JPH07331570A (ja) | 1995-12-19 |
| JP3179285B2 JP3179285B2 (ja) | 2001-06-25 |
Family
ID=14867418
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12370994A Expired - Fee Related JP3179285B2 (ja) | 1994-06-06 | 1994-06-06 | アラミド不織布 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3179285B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4820920B2 (ja) * | 2008-07-15 | 2011-11-24 | イチカワ株式会社 | 成形プレス用耐熱クッション材 |
| KR101226225B1 (ko) * | 2008-06-30 | 2013-01-28 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 아라미드 부직포 및 이의 제조 방법 |
| CN113914012A (zh) * | 2021-11-05 | 2022-01-11 | 绍兴市恒睿新材料科技有限公司 | 一种芳纶无纺纸生产工艺 |
-
1994
- 1994-06-06 JP JP12370994A patent/JP3179285B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101226225B1 (ko) * | 2008-06-30 | 2013-01-28 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 아라미드 부직포 및 이의 제조 방법 |
| JP4820920B2 (ja) * | 2008-07-15 | 2011-11-24 | イチカワ株式会社 | 成形プレス用耐熱クッション材 |
| CN113914012A (zh) * | 2021-11-05 | 2022-01-11 | 绍兴市恒睿新材料科技有限公司 | 一种芳纶无纺纸生产工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3179285B2 (ja) | 2001-06-25 |
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