JPH07317678A - 回転式圧縮機およびそれに用いる摺動構成部品の製造方法 - Google Patents
回転式圧縮機およびそれに用いる摺動構成部品の製造方法Info
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- JPH07317678A JPH07317678A JP17042495A JP17042495A JPH07317678A JP H07317678 A JPH07317678 A JP H07317678A JP 17042495 A JP17042495 A JP 17042495A JP 17042495 A JP17042495 A JP 17042495A JP H07317678 A JPH07317678 A JP H07317678A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】油膜保持性を改善して耐摩耗性を向上させ、摺
動部の摩耗を低減して、凝着摩耗による焼き付き事故の
発生を防止し信頼性の高い回転式圧縮機と、それに用い
る耐摩耗性摺動部品の製造方法とを提供することにあ
る。 【構成】回転式圧縮機の摺動構成部品を、鋳鉄や鋼のご
とく空孔の存在しない鉄系溶製材からなる摺動構成部品
の摺動面１４に、Ｆe3Ｏ4を主成分とする緻密質の第２
の層１３と、その表層に多孔質の第１の層１２とからな
る２層構造の酸化鉄被膜を形成した部品で構成する。こ
の酸化鉄被膜の形成は、鉄系溶製材からなる摺動構成部
品の摺動面を、ガス組成域Ｈ2／（Ｈ2＋Ｈ2Ｏ）が０〜
８０％、温度４００〜１０００℃の雰囲気に晒す酸化処
理工程にて得られる。
動部の摩耗を低減して、凝着摩耗による焼き付き事故の
発生を防止し信頼性の高い回転式圧縮機と、それに用い
る耐摩耗性摺動部品の製造方法とを提供することにあ
る。 【構成】回転式圧縮機の摺動構成部品を、鋳鉄や鋼のご
とく空孔の存在しない鉄系溶製材からなる摺動構成部品
の摺動面１４に、Ｆe3Ｏ4を主成分とする緻密質の第２
の層１３と、その表層に多孔質の第１の層１２とからな
る２層構造の酸化鉄被膜を形成した部品で構成する。こ
の酸化鉄被膜の形成は、鉄系溶製材からなる摺動構成部
品の摺動面を、ガス組成域Ｈ2／（Ｈ2＋Ｈ2Ｏ）が０〜
８０％、温度４００〜１０００℃の雰囲気に晒す酸化処
理工程にて得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、回転式圧縮機およびそ
れに用いる摺動構成部品の製造方法に係り、特にその摺
動部を構成する摺動構成部品の耐摩耗性を改善した回転
式圧縮機およびそれに用いる耐摩耗性摺動構成部品の製
造方法に関する。
れに用いる摺動構成部品の製造方法に係り、特にその摺
動部を構成する摺動構成部品の耐摩耗性を改善した回転
式圧縮機およびそれに用いる耐摩耗性摺動構成部品の製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】回転式圧縮機は、上ベアリングと下ベア
リングに摺動支持されるクランクシャフトにより偏心回
転するローラを収納するシリンダと、このシリンダに形
成されたベーン溝に先端部を上記ローラの外周面に摺接
させたベーンが摺動自在に設けられており、これらの摺
動構成部品がフロンガス等の冷媒ガスを溶解した冷凍機
油の潤滑により、冷媒ガスの圧縮動作をする。
リングに摺動支持されるクランクシャフトにより偏心回
転するローラを収納するシリンダと、このシリンダに形
成されたベーン溝に先端部を上記ローラの外周面に摺接
させたベーンが摺動自在に設けられており、これらの摺
動構成部品がフロンガス等の冷媒ガスを溶解した冷凍機
油の潤滑により、冷媒ガスの圧縮動作をする。
【０００３】このような摺動構成部品では適正な潤滑条
件および耐摩耗性が必要とされることから、従来、上ベ
アリング、下ベアリングに普通鋳鉄、シャフトに共晶黒
鉛鋳鉄、ローラに調質した共晶黒鉛鋳鉄、ベーンにばね
鋼（ＳＵＰ９）もしくは高速度鋼（ＳＫＨ５１）の調質
材、シリンダには共晶黒鉛鋳鉄などの溶製材を用いた鉄
系構成部品を用いるのが一般的である。
件および耐摩耗性が必要とされることから、従来、上ベ
アリング、下ベアリングに普通鋳鉄、シャフトに共晶黒
鉛鋳鉄、ローラに調質した共晶黒鉛鋳鉄、ベーンにばね
鋼（ＳＵＰ９）もしくは高速度鋼（ＳＫＨ５１）の調質
材、シリンダには共晶黒鉛鋳鉄などの溶製材を用いた鉄
系構成部品を用いるのが一般的である。
【０００４】しかしながら、インバータ制御方式の圧縮
機においては、溶製材を用いた鉄系構成部品は高速高負
荷運転や急速始動運転などの過酷な摺動条件下では、互
いの摺動面において十分な潤滑条件で運転することは未
だ不充分であり、金属接触が発生し易いと共に長時間運
転の間に摩耗が増大して圧縮機の性能と信頼性とを著し
く低下させるという欠点があった。
機においては、溶製材を用いた鉄系構成部品は高速高負
荷運転や急速始動運転などの過酷な摺動条件下では、互
いの摺動面において十分な潤滑条件で運転することは未
だ不充分であり、金属接触が発生し易いと共に長時間運
転の間に摩耗が増大して圧縮機の性能と信頼性とを著し
く低下させるという欠点があった。
【０００５】また、これらの摩耗の問題を改善する部品
の表面処理法として、塩浴やアンモニアガスを使用する
軟窒化法、炭化水素の分解ガスを使用するガス浸炭法な
どが知られているが、いずれも公害や爆発危険性を伴
い、処理コストが高く、経済性にも劣るという欠点があ
った。
の表面処理法として、塩浴やアンモニアガスを使用する
軟窒化法、炭化水素の分解ガスを使用するガス浸炭法な
どが知られているが、いずれも公害や爆発危険性を伴
い、処理コストが高く、経済性にも劣るという欠点があ
った。
【０００６】また、例えば特開昭６１−１５７８７１号
公報のように、鉄を主成分とする金属粉末を焼結した多
孔率１０％を超えるカム（鉄系焼結体）をシャフト（鋼
管）に拡散接合してカムシャフトを作成し、さらにカム
の外表面に水蒸気処理によって酸化物層を形成して表面
を封孔することにより耐摩耗性を改善することが知られ
ている。
公報のように、鉄を主成分とする金属粉末を焼結した多
孔率１０％を超えるカム（鉄系焼結体）をシャフト（鋼
管）に拡散接合してカムシャフトを作成し、さらにカム
の外表面に水蒸気処理によって酸化物層を形成して表面
を封孔することにより耐摩耗性を改善することが知られ
ている。
【０００７】また、特開昭６２−３２２９３号公報のよ
うに、鉄系焼結体から成る仕切りベーンの表面処理とし
て、多孔質の焼結体をＣｒ2Ｏ3溶液に含浸し、熱処理す
ることによりＣｒ2Ｏ3を形成した後、さらに水蒸気処理
により鉄酸化物（Ｆｅ3Ｏ4）を形成して焼結体表面の空
孔を封孔して耐摩耗性をもたせることも知られている。
うに、鉄系焼結体から成る仕切りベーンの表面処理とし
て、多孔質の焼結体をＣｒ2Ｏ3溶液に含浸し、熱処理す
ることによりＣｒ2Ｏ3を形成した後、さらに水蒸気処理
により鉄酸化物（Ｆｅ3Ｏ4）を形成して焼結体表面の空
孔を封孔して耐摩耗性をもたせることも知られている。
【０００８】しかし、これらいずれの表面処理も鉄系焼
結体（多孔質）の表面に酸化物層を形成して空孔を封孔
することによって耐摩耗性を改善するものであるが、基
材が焼結体であることから保油性については優れている
ものの、高速回転による過酷な運転に耐えるためには、
さらに強度を向上させる必要があった。
結体（多孔質）の表面に酸化物層を形成して空孔を封孔
することによって耐摩耗性を改善するものであるが、基
材が焼結体であることから保油性については優れている
ものの、高速回転による過酷な運転に耐えるためには、
さらに強度を向上させる必要があった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】したがって、本発明の
目的は、上記従来技術の問題点を解消することにあり、
構成部品のうち特にシャフト、ローラ、ベーン、シリン
ダ、上ベアリング、下ベアリング等の摩擦摺動部品の全
般にわたり、それ自身が優れた耐摩耗性を有し、かつ厳
しい境界潤滑条件に耐え得るようにした回転式圧縮機
と、それに用いる耐摩耗性摺動部品の製造方法とを提供
することにある。すなわち、油膜保持性を改善して耐摩
耗性を向上させ、摺動部の摩耗を低減して、凝着摩耗に
よる焼き付き事故の発生を防止し信頼性の高い回転式圧
縮機と、それに用いる耐摩耗性摺動部品の製造方法とを
提供することにある。
目的は、上記従来技術の問題点を解消することにあり、
構成部品のうち特にシャフト、ローラ、ベーン、シリン
ダ、上ベアリング、下ベアリング等の摩擦摺動部品の全
般にわたり、それ自身が優れた耐摩耗性を有し、かつ厳
しい境界潤滑条件に耐え得るようにした回転式圧縮機
と、それに用いる耐摩耗性摺動部品の製造方法とを提供
することにある。すなわち、油膜保持性を改善して耐摩
耗性を向上させ、摺動部の摩耗を低減して、凝着摩耗に
よる焼き付き事故の発生を防止し信頼性の高い回転式圧
縮機と、それに用いる耐摩耗性摺動部品の製造方法とを
提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的は、鋳鉄や鋼の
ごとく空孔の存在しない鉄系溶製材からなる摺動構成部
品の摺動面に、Ｆe3Ｏ4を主成分とする多孔質の第１の
層と、その下地に緻密質の第２の層とからなる２層構造
の酸化鉄被膜を形成した摺動構成部品を備える回転式圧
縮機によって達成される。
ごとく空孔の存在しない鉄系溶製材からなる摺動構成部
品の摺動面に、Ｆe3Ｏ4を主成分とする多孔質の第１の
層と、その下地に緻密質の第２の層とからなる２層構造
の酸化鉄被膜を形成した摺動構成部品を備える回転式圧
縮機によって達成される。
【００１１】そして、この目的とする摺動構成部品は、
鉄系溶製材からなる摺動構成部品の摺動面を、ガス組成
域Ｈ2／（Ｈ2＋Ｈ2Ｏ）が０〜８０％、温度４００〜１
０００℃の雰囲気に晒す酸化処理工程を有して成る摺動
構成部品の表面処理方法によって得られる。このガス組
成Ｈ2／（Ｈ2＋Ｈ2Ｏ）の調整は、加熱された摺動構成
部品に供給する水分と、部品の加熱温度とを管理するこ
とにより容易に行なえる。
鉄系溶製材からなる摺動構成部品の摺動面を、ガス組成
域Ｈ2／（Ｈ2＋Ｈ2Ｏ）が０〜８０％、温度４００〜１
０００℃の雰囲気に晒す酸化処理工程を有して成る摺動
構成部品の表面処理方法によって得られる。このガス組
成Ｈ2／（Ｈ2＋Ｈ2Ｏ）の調整は、加熱された摺動構成
部品に供給する水分と、部品の加熱温度とを管理するこ
とにより容易に行なえる。
【００１２】すなわち、この表面酸化処理工程は、一般
には水蒸気処理工程として知られた工程ではあるが、上
記のように特定のガス組成域と処理温度との関係によっ
て、鉄系溶製材からなる摺動構成部品表面に、本発明の
目的とする多孔質の第１の層と、その下地に緻密質の第
２の層とからなる２層構造の酸化鉄被膜が形成されるこ
とは知られておらず、本発明者等の詳細な実験検討の結
果に基づいて初めて得られたものである。
には水蒸気処理工程として知られた工程ではあるが、上
記のように特定のガス組成域と処理温度との関係によっ
て、鉄系溶製材からなる摺動構成部品表面に、本発明の
目的とする多孔質の第１の層と、その下地に緻密質の第
２の層とからなる２層構造の酸化鉄被膜が形成されるこ
とは知られておらず、本発明者等の詳細な実験検討の結
果に基づいて初めて得られたものである。
【００１３】そして、Ｆe3Ｏ4を主成分とする酸化鉄被
膜は、後述する図３の状態図から明らかなように、処理
条件をＦｅ、ＦｅＯおよびＦｅ3Ｏ4の共析点以下の矢印
で示した温度域にすれば酸化物はＦｅ3Ｏ4となり、より
好ましい。
膜は、後述する図３の状態図から明らかなように、処理
条件をＦｅ、ＦｅＯおよびＦｅ3Ｏ4の共析点以下の矢印
で示した温度域にすれば酸化物はＦｅ3Ｏ4となり、より
好ましい。
【００１４】
【作用】このＦe3Ｏ4を主成分とする２層構造の酸化鉄
被膜は、図７に断面図で部品の摺動面を示すように、鋳
鉄や鋼のごとく空孔の存在しない鉄系溶製材からなる摺
動構成部品の鉄系基材１４上に、第２の層１３となる緻
密質の酸化鉄層と、その表層に第１の層１２となる多孔
質の酸化鉄層とを形成し、この多孔質の第１の層１２が
油膜保持性改善し、緻密質の第２の層１３が耐食性を改
善し、これらの相互作用により潤滑性、耐腐食摩耗性を
大幅に改善することができるものである。
被膜は、図７に断面図で部品の摺動面を示すように、鋳
鉄や鋼のごとく空孔の存在しない鉄系溶製材からなる摺
動構成部品の鉄系基材１４上に、第２の層１３となる緻
密質の酸化鉄層と、その表層に第１の層１２となる多孔
質の酸化鉄層とを形成し、この多孔質の第１の層１２が
油膜保持性改善し、緻密質の第２の層１３が耐食性を改
善し、これらの相互作用により潤滑性、耐腐食摩耗性を
大幅に改善することができるものである。
【００１５】また、この２層構造の酸化鉄被膜は、図３
の状態図から明らかなように、ガス組成域Ｈ2／（Ｈ2＋
Ｈ2Ｏ）が０〜８０％、温度４００〜１０００℃の雰囲
気に晒す酸化処理工程により、鋳鉄や鋼のごとく空孔の
存在しない鉄系溶製材からなる摺動構成部品の摺動面に
直接形成することができる。
の状態図から明らかなように、ガス組成域Ｈ2／（Ｈ2＋
Ｈ2Ｏ）が０〜８０％、温度４００〜１０００℃の雰囲
気に晒す酸化処理工程により、鋳鉄や鋼のごとく空孔の
存在しない鉄系溶製材からなる摺動構成部品の摺動面に
直接形成することができる。
【００１６】このＦｅ3Ｏ4の成分組成は、図示のように
温度条件を管理することにより容易に制御でき、Ｆｅ、
ＦｅＯおよびＦｅ3Ｏ4の共析点以下の矢印で示した温度
域、すなわち４００℃〜共析点温度にすれば、酸化物は
高純度のＦｅ3Ｏ4とすることができ望ましい。処理温度
が４００℃より低くなるとＦｅ3Ｏ4が生成しにくくな
り、また、１０００℃を超えるとＦｅＯの生成が増大
し、Ｆｅ3Ｏ4が激減するので、実用的な処理温度は上述
のように４００〜１０００℃となる。これにより、鉄系
溶製材の表面を酸化して、薄く均一なＦｅ3Ｏ4を主成分
とする２層構造の酸化鉄被膜を形成することができる。
温度条件を管理することにより容易に制御でき、Ｆｅ、
ＦｅＯおよびＦｅ3Ｏ4の共析点以下の矢印で示した温度
域、すなわち４００℃〜共析点温度にすれば、酸化物は
高純度のＦｅ3Ｏ4とすることができ望ましい。処理温度
が４００℃より低くなるとＦｅ3Ｏ4が生成しにくくな
り、また、１０００℃を超えるとＦｅＯの生成が増大
し、Ｆｅ3Ｏ4が激減するので、実用的な処理温度は上述
のように４００〜１０００℃となる。これにより、鉄系
溶製材の表面を酸化して、薄く均一なＦｅ3Ｏ4を主成分
とする２層構造の酸化鉄被膜を形成することができる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面にしたがって
説明する。 〈実施例１〜３〉図１は回転式圧縮機の縦断面図、図２
は図１のＡ−Ａ線横断面図である。
説明する。 〈実施例１〜３〉図１は回転式圧縮機の縦断面図、図２
は図１のＡ−Ａ線横断面図である。
【００１８】先ず、圧縮機の構成を説明すると、図中１
は密閉容器、２はクランクシャフト、３は電動機部、３
ａはロータ、４は圧縮機部である。圧縮機部４は、図２
に示すごとく、シリンダ５、上ベアリング６（図１参
照）、下ベアリング７（図１参照）、ローラ８、クラン
クピン部９およびベーン１０より構成される。上記クラ
ンクシャフト２は上ベアリング６と下ベアリング７によ
り、軸受支持され、クランクピン部９は摺動してローラ
８に偏心回転を与える。ローラ８を収納するシリンダ５
に形成されたベーン溝１１と、先端部が上記ローラ８の
外周面とにそれぞれ摺接されたベーン１０が摺動自在に
設けられている。
は密閉容器、２はクランクシャフト、３は電動機部、３
ａはロータ、４は圧縮機部である。圧縮機部４は、図２
に示すごとく、シリンダ５、上ベアリング６（図１参
照）、下ベアリング７（図１参照）、ローラ８、クラン
クピン部９およびベーン１０より構成される。上記クラ
ンクシャフト２は上ベアリング６と下ベアリング７によ
り、軸受支持され、クランクピン部９は摺動してローラ
８に偏心回転を与える。ローラ８を収納するシリンダ５
に形成されたベーン溝１１と、先端部が上記ローラ８の
外周面とにそれぞれ摺接されたベーン１０が摺動自在に
設けられている。
【００１９】これらの摺動を伴う構成部品のうち、低速
から高速運転の広範囲の領域において、高負荷運転や高
速始動運転によって、給油遅れや高荷重運転により最も
過酷な潤滑条件となり、この場合の主に金属接触を生じ
易い、境界潤滑を伴う摺動部分は、クランクピン部９と
ローラ８、シリンダ５のベーンスロット部（ベーン溝）
１１とベーン１０、ベーンの先端１０ａとローラ８との
組合せで主である。前項で述べた従来の構成部品の材質
では、以下に述べるごとく十分な耐摩耗性を保持してい
るとは云えない状況である。
から高速運転の広範囲の領域において、高負荷運転や高
速始動運転によって、給油遅れや高荷重運転により最も
過酷な潤滑条件となり、この場合の主に金属接触を生じ
易い、境界潤滑を伴う摺動部分は、クランクピン部９と
ローラ８、シリンダ５のベーンスロット部（ベーン溝）
１１とベーン１０、ベーンの先端１０ａとローラ８との
組合せで主である。前項で述べた従来の構成部品の材質
では、以下に述べるごとく十分な耐摩耗性を保持してい
るとは云えない状況である。
【００２０】本発明の摺動構成部品の摺動面に生成させ
るＦe3Ｏ4を主体とする多孔質と緻密質との２層構造を
有する酸化鉄被膜は、従来の鉄系溶製材の表面に図３に
示すガス組成域Ｈ2／（Ｈ2+Ｈ2Ｏ）：０〜８０％、温
度：４００〜１０００℃の雰囲気に晒すことにより、容
易に形成可能である。すなわち、溶製材である在来の鋳
鉄または鋼製の摺動構成部品を、水蒸気処理によりＨ2
／（Ｈ2+Ｈ2Ｏ）が０〜８０％、温度が４００〜１００
０℃の処理条件にすることであるが、望ましくは、図示
のように４００℃〜ＦｅＯの析出しないＦｅ、ＦｅＯお
よびＦｅ3Ｏ4の共晶温度以下（矢印で表示した領域）で
Ｈ2／（Ｈ2+Ｈ2Ｏ）が０〜８０％の処理条件であれば、
図７に示すごとく摺動面（鉄系基材）１４の表層に、多
孔質層（第１の層）１２、中間に緻密質層（第２の層）
１３のＦｅ3Ｏ4を主体とする酸化鉄被膜を容易に形成す
ることができる。
るＦe3Ｏ4を主体とする多孔質と緻密質との２層構造を
有する酸化鉄被膜は、従来の鉄系溶製材の表面に図３に
示すガス組成域Ｈ2／（Ｈ2+Ｈ2Ｏ）：０〜８０％、温
度：４００〜１０００℃の雰囲気に晒すことにより、容
易に形成可能である。すなわち、溶製材である在来の鋳
鉄または鋼製の摺動構成部品を、水蒸気処理によりＨ2
／（Ｈ2+Ｈ2Ｏ）が０〜８０％、温度が４００〜１００
０℃の処理条件にすることであるが、望ましくは、図示
のように４００℃〜ＦｅＯの析出しないＦｅ、ＦｅＯお
よびＦｅ3Ｏ4の共晶温度以下（矢印で表示した領域）で
Ｈ2／（Ｈ2+Ｈ2Ｏ）が０〜８０％の処理条件であれば、
図７に示すごとく摺動面（鉄系基材）１４の表層に、多
孔質層（第１の層）１２、中間に緻密質層（第２の層）
１３のＦｅ3Ｏ4を主体とする酸化鉄被膜を容易に形成す
ることができる。
【００２１】なお、図３から明らかなように、上記Ｆ
ｅ、ＦｅＯおよびＦｅ3Ｏ4の共晶温度を超えると、Ｆｅ
Ｏの生成量が増大し、Ｈ2／（Ｈ2+Ｈ2Ｏ）の範囲を小さ
く抑制管理する必要を生じ、１０００℃に至っては１０
％以下に管理する必要があり、作業性に難点が生じてく
ると共に、Ｆｅ3Ｏ4の生成量が著しく低下するので処理
温度は１０００℃を超えないようにすることである。ま
た、４００℃より低くなるとＦｅ3Ｏ4の生成量が不十分
であることと、被膜の強度が低下することから、実用的
に使用可能な処理温度は上述の通り４００〜１０００℃
である。
ｅ、ＦｅＯおよびＦｅ3Ｏ4の共晶温度を超えると、Ｆｅ
Ｏの生成量が増大し、Ｈ2／（Ｈ2+Ｈ2Ｏ）の範囲を小さ
く抑制管理する必要を生じ、１０００℃に至っては１０
％以下に管理する必要があり、作業性に難点が生じてく
ると共に、Ｆｅ3Ｏ4の生成量が著しく低下するので処理
温度は１０００℃を超えないようにすることである。ま
た、４００℃より低くなるとＦｅ3Ｏ4の生成量が不十分
であることと、被膜の強度が低下することから、実用的
に使用可能な処理温度は上述の通り４００〜１０００℃
である。
【００２２】図４は、このようにして得られた酸化鉄被
膜の表面組織を示す電子顕微鏡写真であり、表面が均一
な多孔質層で被覆されている様子が理解できよう。この
多孔質層は先に図７に示した断面図の第１の層１２に該
当し、厚さが均一で開孔部が外部に拡張された構造を有
していることがわかる。
膜の表面組織を示す電子顕微鏡写真であり、表面が均一
な多孔質層で被覆されている様子が理解できよう。この
多孔質層は先に図７に示した断面図の第１の層１２に該
当し、厚さが均一で開孔部が外部に拡張された構造を有
していることがわかる。
【００２３】また、この酸化鉄被膜のＸ線回折像では図
５および図６に示すごとく、鋼の代表例の高速度鋼ＳＫ
Ｈ５１および鋳鉄の代表例である片状黒鉛の普通鋳ＦＣ
２０においても、耐食性および高硬度の特性をもつ、Ｆ
e3Ｏ4が主体であることを証明するものである。
５および図６に示すごとく、鋼の代表例の高速度鋼ＳＫ
Ｈ５１および鋳鉄の代表例である片状黒鉛の普通鋳ＦＣ
２０においても、耐食性および高硬度の特性をもつ、Ｆ
e3Ｏ4が主体であることを証明するものである。
【００２４】すなわち、この酸化鉄被膜は既に図７に示
したように、鋳鉄や鋼の溶製材のごとく空孔の存在しな
い鉄系基材１４の上に、緻密なＦe3Ｏ4を主体とする酸
化鉄層（第２の層１３）と、その表層にＦe3Ｏ4を主体
とする多孔質層（第１の層１２）との２層構造を有する
酸化鉄被膜を形成し、この多孔質層が油膜保持性を改善
し、緻密質層が耐食性を改善し、これらの相互作用によ
り潤滑性、耐腐食摩耗性を著しく改善することができ
た。
したように、鋳鉄や鋼の溶製材のごとく空孔の存在しな
い鉄系基材１４の上に、緻密なＦe3Ｏ4を主体とする酸
化鉄層（第２の層１３）と、その表層にＦe3Ｏ4を主体
とする多孔質層（第１の層１２）との２層構造を有する
酸化鉄被膜を形成し、この多孔質層が油膜保持性を改善
し、緻密質層が耐食性を改善し、これらの相互作用によ
り潤滑性、耐腐食摩耗性を著しく改善することができ
た。
【００２５】以下、多孔質層と緻密質層との２層構造を
有する酸化鉄被膜を形成した圧縮機構成部品の摺動面の
摩耗特性について、表１に実施例１〜３の測定結果を従
来例１〜３と対比して示し、フロンと冷凍機油の存在す
る境界潤滑条件における油膜保特性、焼付性、擬着性、
摩耗量および摩擦係数ならびに耐食性が如何に改善され
たか、すなわち耐摩耗性が如何に向上したかについて具
体的に説明する。
有する酸化鉄被膜を形成した圧縮機構成部品の摺動面の
摩耗特性について、表１に実施例１〜３の測定結果を従
来例１〜３と対比して示し、フロンと冷凍機油の存在す
る境界潤滑条件における油膜保特性、焼付性、擬着性、
摩耗量および摩擦係数ならびに耐食性が如何に改善され
たか、すなわち耐摩耗性が如何に向上したかについて具
体的に説明する。
【００２６】なお、ここでの耐摩耗性評価は回転式フロ
ン圧縮機の実用条件に近似させるためにフロン１２やフ
ロン２２と同様な特性を持つフロン１１３を溶解したナ
フテン系冷凍機油中で、周速５.７ｍ/ｓ、荷重７５kgf/
cm2の条件で、鈴木式円筒状試験片の摩耗量、摩擦係数
および摩擦面の形態により判定した。
ン圧縮機の実用条件に近似させるためにフロン１２やフ
ロン２２と同様な特性を持つフロン１１３を溶解したナ
フテン系冷凍機油中で、周速５.７ｍ/ｓ、荷重７５kgf/
cm2の条件で、鈴木式円筒状試験片の摩耗量、摩擦係数
および摩擦面の形態により判定した。
【００２７】
【表１】
【００２８】先ず、従来のベーン材の高速度鋼ＳＫＨ５
１調質材とシリンダ材の共晶黒鉛鋳鉄ＦＣＥ２０の組合
せにおいては、従来例１に示すごとく、硬質（Hv８０
０）のベーン材が軟質（Hv２２０）のシリンダ材を摩耗
させ、初期のアブレシブ摩耗から凝着摩耗に進行し、摩
耗量および摩擦係数とも大きく耐摩耗性が充分でないこ
とを示している。なお、表中に示したアブレシブ摩耗と
は、表面は互いにヤスリで擦ったように摩耗している
が、金属接触は起こさず、摺動部が焼き付くことのな
い、ごく自然な摩耗状態を指しており、摺動部がロック
することはない。
１調質材とシリンダ材の共晶黒鉛鋳鉄ＦＣＥ２０の組合
せにおいては、従来例１に示すごとく、硬質（Hv８０
０）のベーン材が軟質（Hv２２０）のシリンダ材を摩耗
させ、初期のアブレシブ摩耗から凝着摩耗に進行し、摩
耗量および摩擦係数とも大きく耐摩耗性が充分でないこ
とを示している。なお、表中に示したアブレシブ摩耗と
は、表面は互いにヤスリで擦ったように摩耗している
が、金属接触は起こさず、摺動部が焼き付くことのな
い、ごく自然な摩耗状態を指しており、摺動部がロック
することはない。
【００２９】それに対して凝着摩耗とは、摺動部品同志
が摩耗によって金属接触を起こし、摺動部が焼き付いて
ロックしてしまう最悪の状態を指している。
が摩耗によって金属接触を起こし、摺動部が焼き付いて
ロックしてしまう最悪の状態を指している。
【００３０】これに対して本発明のベーン材の高速度鋼
ＳＫＨ５１調質材上にＦe3Ｏ4を主体とする酸化鉄被膜
を生成させたものでは、実施例１に示すごとく、軟質の
シリンダ材共晶黒鉛鋳鉄ＦＣＥ２０に対して、摩耗量が
未処理品の１００分の１以下、摩擦係数が４分の１、凝
着摩耗を全くおこさない良好な摺動面を示した。
ＳＫＨ５１調質材上にＦe3Ｏ4を主体とする酸化鉄被膜
を生成させたものでは、実施例１に示すごとく、軟質の
シリンダ材共晶黒鉛鋳鉄ＦＣＥ２０に対して、摩耗量が
未処理品の１００分の１以下、摩擦係数が４分の１、凝
着摩耗を全くおこさない良好な摺動面を示した。
【００３１】これは、ベーン材の表面の多孔質と緻密質
との２層構造の酸化鉄膜が油膜保持性と相手材に対する
なじみ性を、相手材表面に酸化鉄の薄膜を形成させるた
めの凝着性の面でも改善する効果も示すものである。こ
のように、硬さ比が３以上のものであっても、軟質材側
を摩耗させない優れた効果がある。
との２層構造の酸化鉄膜が油膜保持性と相手材に対する
なじみ性を、相手材表面に酸化鉄の薄膜を形成させるた
めの凝着性の面でも改善する効果も示すものである。こ
のように、硬さ比が３以上のものであっても、軟質材側
を摩耗させない優れた効果がある。
【００３２】次にベーン材とローラ材の組合せにおける
摩耗特性について実施例２を用いて説明する。この場合
においても従来例２に示すベーン材高速度鋼ＳＫＨ５１
調質材が硬さの低い相手のローラ材共晶黒鉛鋳鉄ＦＣＣ
２５調質材を摩耗させ、凝着摩耗に至る傾向があるのに
対して、前述した処理で酸化鉄被膜を形成したベーンに
すると実施例２に示すごとく、摩耗量が１００分の１以
下、摩擦係数が４分１となり、良好なアブレシブ摩耗と
なり、耐摩耗性にすぐれていることがわかる。この理由
も前述のごとく、Ｆe3Ｏ4を主成分とする多孔質と緻密
質との２層構造の酸化鉄層が効果的に作用しているもの
である。
摩耗特性について実施例２を用いて説明する。この場合
においても従来例２に示すベーン材高速度鋼ＳＫＨ５１
調質材が硬さの低い相手のローラ材共晶黒鉛鋳鉄ＦＣＣ
２５調質材を摩耗させ、凝着摩耗に至る傾向があるのに
対して、前述した処理で酸化鉄被膜を形成したベーンに
すると実施例２に示すごとく、摩耗量が１００分の１以
下、摩擦係数が４分１となり、良好なアブレシブ摩耗と
なり、耐摩耗性にすぐれていることがわかる。この理由
も前述のごとく、Ｆe3Ｏ4を主成分とする多孔質と緻密
質との２層構造の酸化鉄層が効果的に作用しているもの
である。
【００３３】さらに、鋳鉄同志のローラ材とシャフト材
の組合せにおける場合においても前述した内容と同様な
効果が得られる。即ち、実施例３に示すごとく、従来例
３のシャフト材共晶黒鉛鋳鉄ＦＣＥ２０リン酸マンガン
処理とローラ材共晶黒鉛鋳鉄ＦＣＣ２５調質材の組合せ
では軟質のシャフト材（Hv２２０）の方が摩耗するのに
対して、このシャフト材に本発明の酸化鉄被膜を施すこ
とにより表面硬度がHv４８０に上昇させて、耐荷重性、
耐焼付性を改善し、摩耗量で１００分の１以下に低減で
き、摺動部の摩滅を大巾に改善できることを示すもので
ある。この場合においても酸化鉄被膜の多孔質性、保油
性、摺動表面の硬質化、非凝着性化などの効果が現われ
たことを示すものである。
の組合せにおける場合においても前述した内容と同様な
効果が得られる。即ち、実施例３に示すごとく、従来例
３のシャフト材共晶黒鉛鋳鉄ＦＣＥ２０リン酸マンガン
処理とローラ材共晶黒鉛鋳鉄ＦＣＣ２５調質材の組合せ
では軟質のシャフト材（Hv２２０）の方が摩耗するのに
対して、このシャフト材に本発明の酸化鉄被膜を施すこ
とにより表面硬度がHv４８０に上昇させて、耐荷重性、
耐焼付性を改善し、摩耗量で１００分の１以下に低減で
き、摺動部の摩滅を大巾に改善できることを示すもので
ある。この場合においても酸化鉄被膜の多孔質性、保油
性、摺動表面の硬質化、非凝着性化などの効果が現われ
たことを示すものである。
【００３４】以上述べた実施例に示すごとく、鋼又は鋳
鉄の溶製材からなる鉄系摺動部品の摺動表面の一方に多
孔質と緻密質との２層構造のＦe3Ｏ4を主成分とする酸
化鉄被膜を形成させることが、フロン溶解冷凍機油の中
での摩擦摩耗特性改善に極めて有効であることが確認で
きた。また、この効果は相対する摺動材の双方に前述の
被膜があっても、有効に作用するものである。
鉄の溶製材からなる鉄系摺動部品の摺動表面の一方に多
孔質と緻密質との２層構造のＦe3Ｏ4を主成分とする酸
化鉄被膜を形成させることが、フロン溶解冷凍機油の中
での摩擦摩耗特性改善に極めて有効であることが確認で
きた。また、この効果は相対する摺動材の双方に前述の
被膜があっても、有効に作用するものである。
【００３５】〈実施例４〉次にフロン溶解冷凍機油が摺
動面にどのように作用するかについて、表２に示す実施
例４を従来例４と対比して説明する。冷媒の代表的なも
のであるフロン１２と一般的な冷凍機油であるナフテン
系鉱油の混合物の中に、触媒として純鉄を入れて、シー
ルドチューブ中で１７５℃、２０日間の熱安定性試験を
実施すると従来例４に示すごとく、油の色相変化および
フロンの分解が進む。これは鉄の触媒作用により、油を
劣化させ、腐食性ガスの塩酸を生成することを示すもの
で、フロン圧縮機の運転環境でみれば、摺動面で軟質の
塩化鉄を生成して腐食摩耗を促進させることを示すもの
である。
動面にどのように作用するかについて、表２に示す実施
例４を従来例４と対比して説明する。冷媒の代表的なも
のであるフロン１２と一般的な冷凍機油であるナフテン
系鉱油の混合物の中に、触媒として純鉄を入れて、シー
ルドチューブ中で１７５℃、２０日間の熱安定性試験を
実施すると従来例４に示すごとく、油の色相変化および
フロンの分解が進む。これは鉄の触媒作用により、油を
劣化させ、腐食性ガスの塩酸を生成することを示すもの
で、フロン圧縮機の運転環境でみれば、摺動面で軟質の
塩化鉄を生成して腐食摩耗を促進させることを示すもの
である。
【００３６】これに対して、触媒として本発明の方法
で、Ｆe3Ｏ4の被膜を形成させた実施例４のものは同一
試験条件において、油の色相変化、フロンの分解を抑制
する効果が大であり、摺動表面においても不活性で摩擦
界面における腐食摩耗をおこしにくいことが容易に推定
できる。以上のごとく、化学的にも安定なことが更に腐
食摩耗というフロンを冷媒ガスとした圧縮機特有の摩滅
作用をも防止できる効果の大きいことを証明するもので
ある。
で、Ｆe3Ｏ4の被膜を形成させた実施例４のものは同一
試験条件において、油の色相変化、フロンの分解を抑制
する効果が大であり、摺動表面においても不活性で摩擦
界面における腐食摩耗をおこしにくいことが容易に推定
できる。以上のごとく、化学的にも安定なことが更に腐
食摩耗というフロンを冷媒ガスとした圧縮機特有の摩滅
作用をも防止できる効果の大きいことを証明するもので
ある。
【００３７】また、冷凍機油の劣化を抑制する作用があ
るので、潤滑油としての性能を恒久維持する効果があ
る。
るので、潤滑油としての性能を恒久維持する効果があ
る。
【００３８】
【表２】
【００３９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明により所期
の目的を達成することができた。すなわち、回転式圧縮
機を構成する摺動部品の摩擦摺動面に形成したＦe3Ｏ4
を主成分とする多孔質と緻密質との２層構造からなる酸
化鉄被膜は、摩擦係数および摩耗量の軽減作用があり、
耐摩耗性向上による信頼性の高い回転式圧縮機を実現可
能とする。特に、フロンを冷媒ガスとした場合、冷媒ガ
スおよび冷凍機油の分解抑制作用ができるので、回転式
フロン圧縮機の長期間の運転においても摩耗を防止し、
性能と信頼性を著るしく改善する効果が得られる。
の目的を達成することができた。すなわち、回転式圧縮
機を構成する摺動部品の摩擦摺動面に形成したＦe3Ｏ4
を主成分とする多孔質と緻密質との２層構造からなる酸
化鉄被膜は、摩擦係数および摩耗量の軽減作用があり、
耐摩耗性向上による信頼性の高い回転式圧縮機を実現可
能とする。特に、フロンを冷媒ガスとした場合、冷媒ガ
スおよび冷凍機油の分解抑制作用ができるので、回転式
フロン圧縮機の長期間の運転においても摩耗を防止し、
性能と信頼性を著るしく改善する効果が得られる。
【００４０】また、酸化鉄被膜は従来の鉄系構成部材の
表面に容易に形成できるので、軟窒化処理や浸炭処理に
比べて、無公害で安価な方法であり、経済的効果が大き
い。さらに他のフロンを使用するレシプロ式圧縮機、ス
クロール式圧縮機、斜板式圧縮機などの全ての圧縮機に
おいて上記と同様な効果が期待できる。
表面に容易に形成できるので、軟窒化処理や浸炭処理に
比べて、無公害で安価な方法であり、経済的効果が大き
い。さらに他のフロンを使用するレシプロ式圧縮機、ス
クロール式圧縮機、斜板式圧縮機などの全ての圧縮機に
おいて上記と同様な効果が期待できる。
【図１】本発明の一実施例となる回転式圧縮機の縦断面
図。
図。
【図２】同じく圧縮機の横断面図を示したもので図１の
Ａ−Ａ線断面図。
Ａ−Ａ線断面図。
【図３】本発明による酸化鉄被膜を形成するＨ2／（Ｈ2
＋Ｈ2Ｏ）と温度との関係を示す平衡状態図。
＋Ｈ2Ｏ）と温度との関係を示す平衡状態図。
【図４】本発明による酸化鉄被膜の表面組織を示す電子
顕微鏡写真。
顕微鏡写真。
【図５】本発明による酸化鉄被膜の表面部のＸ線回折ス
ペクトル。
ペクトル。
【図６】同じく酸化鉄被膜の表面部のＸ線回折スペクト
ル。
ル。
【図７】多孔質と緻密質との２層構造を有する本発明の
酸化鉄被膜の断面図。
酸化鉄被膜の断面図。
１…密閉容器、 ２…クランクシャフト、 ３…電動機部、 ４…圧縮機部、 ５…シリンダ、 ６…上ベアリング、 ７…下ベアリング、 ８…ローラ、 ９…クランクピン部、 １０…ベーン、 １１…ベーン溝、 １２…多孔質層、 １３…緻密質層、 １４…鉄系基材。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 上妻 康夫 茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社日 立製作所日立研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】鉄系溶製材からなる摺動構成部品の摺動面
に、Ｆe3Ｏ4を主成分とする多孔質の第１の層と、その
下地に緻密質の第２の層とからなる２層構造の酸化鉄被
膜を形成した摺動構成部品を備えて成る回転式圧縮機。 - 【請求項２】鉄系溶製材からなる摺動構成部品の摺動面
を、ガス組成域Ｈ2／（Ｈ2＋Ｈ2Ｏ）が０〜８０％、温
度４００〜１０００℃の雰囲気に晒す酸化処理工程を有
して成る摺動構成部品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7170424A JP2686244B2 (ja) | 1995-06-14 | 1995-06-14 | 回転式冷媒ガス圧縮機およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7170424A JP2686244B2 (ja) | 1995-06-14 | 1995-06-14 | 回転式冷媒ガス圧縮機およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07317678A true JPH07317678A (ja) | 1995-12-05 |
| JP2686244B2 JP2686244B2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=15904667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7170424A Expired - Fee Related JP2686244B2 (ja) | 1995-06-14 | 1995-06-14 | 回転式冷媒ガス圧縮機およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2686244B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104066988A (zh) * | 2012-02-20 | 2014-09-24 | 松下电器产业株式会社 | 滑动部件和使用其的制冷剂压缩机、以及冷藏库和空调机 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS583901A (ja) * | 1981-07-01 | 1983-01-10 | Toyota Motor Corp | 摺動部材の製法 |
| JPS60150462A (ja) * | 1984-01-17 | 1985-08-08 | Riken Corp | 内燃機関用ピストンリングとその製造方法 |
-
1995
- 1995-06-14 JP JP7170424A patent/JP2686244B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS583901A (ja) * | 1981-07-01 | 1983-01-10 | Toyota Motor Corp | 摺動部材の製法 |
| JPS60150462A (ja) * | 1984-01-17 | 1985-08-08 | Riken Corp | 内燃機関用ピストンリングとその製造方法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104066988A (zh) * | 2012-02-20 | 2014-09-24 | 松下电器产业株式会社 | 滑动部件和使用其的制冷剂压缩机、以及冷藏库和空调机 |
| JP2017067076A (ja) * | 2012-02-20 | 2017-04-06 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 摺動部材およびこれを用いた冷媒圧縮機、並びに、冷蔵庫およびエアーコンディショナー |
| JP2017115889A (ja) * | 2012-02-20 | 2017-06-29 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 摺動部材およびこれを用いた冷媒圧縮機、並びに、冷蔵庫およびエアーコンディショナー |
| CN107327390A (zh) * | 2012-02-20 | 2017-11-07 | 松下电器产业株式会社 | 滑动部件和使用其的制冷剂压缩机、以及冷藏库和空调机 |
| CN107420286A (zh) * | 2012-02-20 | 2017-12-01 | 松下电器产业株式会社 | 滑动部件和使用其的制冷剂压缩机、以及冷藏库和空调机 |
| US10704541B2 (en) | 2012-02-20 | 2020-07-07 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Slide member, refrigerant compressor incorporating slide member, refrigerator and air conditioner |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2686244B2 (ja) | 1997-12-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |