JPH07310272A - 複合不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 合成長繊維不織ウエブ層Ａの両面に解繊率が
５０〜９５％の木綿繊維反毛からなる不織ウエブ層Ｂが
積層されてなる複合不織布であって，不織ウエブ層Ａの
構成繊維間が部分的に熱圧接されており，不織ウエブ層
Ａの構成繊維と不織ウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に三
次元的に交絡し，かつ不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士が
三次元的に交絡し，全体として一体化されてなることを
特徴とする複合不織布。 【効果】 引張り強力と層間剥離強力等の機械的特性，
寸法安定性，柔軟性及び吸水性がいずれも優れ，白度が
高く，産業資材用素材のみならず一般用の素材としても
好適である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は，引張り強力と層間剥離
強力等の機械的特性，寸法安定性，柔軟性及び吸水性が
いずれも優れ，また白度が高い複合不織布及びその製造
方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から，基布上に短繊維カードウエブ
を積層・複合した種々の複合不織布が知られている。例
えば，特開昭５３−１１４９７５号や特開昭５３−１２
４６０１号には，織編物を基布としこの上に割繊型複合
短繊維からなる不織ウエブあるいはメルトブローン法に
より得られる極細繊維不織ウエブを積層・複合した複合
不織布が提案されている。しかしながら，これらの複合
不織布は，その用途が合成皮革に限定され，しかもコス
ト的に極めて高価で経済性に劣るものであった。一方，
特開昭６３−２１１３５４号には，スパンボンド法によ
り得られる長繊維不織布を基布としこの片面あるいは両
面に存在する長繊維を部分的に切断して繊維端を形成
し，この繊維端と基布上に積層した短繊維不織ウエブの
繊維とを絡合させた複合不織布が提案されている。しか
しながら，この複合不織布は，長繊維を部分的に切断す
るため機械的特性が低下し，しかも長繊維不織布本来の
表面平滑性も低下するという問題を有していた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は，前記問題を
解決し，引張り強力と層間剥離強力等の機械的特性，寸
法安定性，柔軟性及び吸水性がいずれも優れ，また白度
が高く，産業資材用素材のみならず一般用の素材として
も好適な複合不織布と，それを効率良く製造することが
できる方法を提供しようとするものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは，前記問題
を解決すべく鋭意検討の結果，本発明に到達した。すな
わち，本発明は，以下の構成をその要旨とするものであ
る。 １）合成長繊維不織ウエブ層Ａの両面に解繊率が５０〜
９５％の木綿繊維反毛からなる不織ウエブ層Ｂが積層さ
れてなる複合不織布であって，不織ウエブ層Ａの構成繊
維間が部分的に熱圧接されており，不織ウエブ層Ａの構
成繊維と不織ウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に三次元的
に交絡し，かつ不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士が三次元
的に交絡し，全体として一体化されてなることを特徴と
する複合不織布。 ２）スパンボンド法により形成した合成長繊維不織ウエ
ブに表面温度がその構成繊維中最も低い融点を有する重
合体の融点より５０〜８０℃低い温度の熱エンボスロー
ルを用いロールの線圧を５〜３０ｋｇ／ｃｍとし部分的
熱圧接処理を施して合成長繊維不織ウエブ層Ａを形成
し，次いで得られた不織ウエブ層Ａの両面に解繊率が５
０〜９５％の木綿繊維反毛からなる不織ウエブ層Ｂを積
層した後，第１段階の処理として圧力が５〜３０ｋｇ／
ｃｍ² Ｇの高圧液体流処理を施して不織ウエブ層Ｂの構
成繊維同士を予備的に交絡させ，引き続き第２段階の処
理として圧力が４０〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体
流処理を施して不織ウエブ層Ａの構成繊維と不織ウエブ
層Ｂの構成繊維とを相互に三次元的に交絡させ，かつ不
織ウエブ層Ｂの構成繊維同士を三次元的に交絡させ，全
体として一体化させることを特徴とする複合不織布の製
造方法。

【０００５】次に，本発明を詳細に説明する。本発明に
おける合成長繊維不織ウエブ層Ａを構成する長繊維と
は，繊維形成性を有するポリオレフイン系重合体，ポリ
エステル系重合体あるいはポリアミド系重合体からなる
ものである。ポリオレフイン系重合体としては，炭素原
子数２〜１８の脂肪族α−モノオレフイン，例えばエチ
レン，プロピレン，ブテン−１，ペンテン−１，３−メ
チルブテン−１，ヘキセン−１，オクテン−１，ドデセ
ン−１，オクタデセン−１からなるホモポリオレフイン
重合体が挙げられる。この脂肪族α−モノオレフイン
は，他のエチレン系不飽和モノマ，例えばブタジエン，
イソプレン，ペンタジエン−１・３，スチレン，α−メ
チルスチレンのような類似のエチレン系不飽和モノマが
共重合されたポリオレフイン系共重合体であってもよ
い。また，ポリエチレン系重合体の場合には，エチレン
に対してプロピレン，ブテン−１，ヘキセン−１，オク
テン−１又は類似の高級α−オレフインが１０重量％以
下共重合されたものであってもよく，ポリプロピレン系
重合体の場合には，プロピレンに対してエチレン又は類
似の高級α−オレフインが１０重量％以下共重合された
ものであってもよいが，前記これらの共重合物の共重合
率が前記重量％を超えると共重合体の融点が低下し，こ
れら共重合体の長繊維からなる不織ウエブを用いて得た
複合不織布を高温条件下で使用したときに，機械的特性
や寸法安定性が低下するので好ましくない。ポリエステ
ル系重合体としては，テレフタル酸，イソフタル酸，ナ
フタリン−２・６−ジカルボン酸等の芳香族ジカルボン
酸あるいはアジピン酸，セバチン酸等の脂肪族ジカルボ
ン酸又はこれらのエステル類を酸成分とし，かつエチレ
ングリコール，ジエチレングリコール，１・４−ブタジ
オール，ネオペンチルグリコール，シクロヘキサン−１
・４−ジメタノール等のジオール化合物をエステル成分
とするホモポリエステル重合体あるいは共重合体が挙げ
られる。なお，これらのポリエステル系重合体には，パ
ラオキシ安息香酸，５−ソジウムスルホイソフタール
酸，ポリアルキレングリコール，ペンタエリスススリト
ール，ビスフエノールＡ等が添加あるいは共重合されて
いてもよい。ポリアミド系重合体としては，ポリイミノ
−１−オキソテトラメチレン（ナイロン４），ポリテト
ラメチレンアジパミド（ナイロン４６），ポリカプラミ
ド（ナイロン６），ポリヘキサメチレンアジパミド（ナ
イロン６６），ポリウンデカナミド（ナイロン１１），
ポリラウロラクタミド（ナイロン１２），ポリメタキシ
レンアジパミド，ポリパラキシリレンデカナミド，ポリ
ビスシクロヘキシルメタンデカナミド又はこれらのモノ
マを構成単位とするポリアミド系共重合体が挙げられ
る。特に，ポリテトラメチレンアジパミドの場合，ポリ
テトラメチレンアジパミドにポリカプラミドやポリヘキ
サメチレンアジパミド，ポリウンデカメチレンテレフタ
ラミド等の他のポリアミド成分が３０モル％以下共重合
されたポリテトラメチレンアジパミド系共重合体であっ
てもよい。前記他のポリアミド成分の共重合率が３０モ
ル％を超えると共重合体の融点が低下し，これら共重合
体の長繊維からなる不織ウエブを用いて得た複合不織布
を高温条件下で使用したときに，機械的特性や寸法安定
性が低下するので好ましくない。なお，本発明におい
て，前記繊維形成性熱可塑性重合体には，必要に応じ
て，例えば艶消し剤，顔料，防炎剤，消臭剤，光安定
剤，熱安定剤，酸化防止剤等の各種添加剤を本発明の効
果を損なわない範囲内で添加することができる。

【０００６】本発明におけるウエブ層Ａを構成する長繊
維は，繊維形成性を有する前記重合体から構成されるも
のであるが，その形態は，前記重合体単独からなるもの
の他に，前記重合体の中から選択された２種以上の相異
なる重合体が各々溶融紡糸性を損なわない範囲内でブレ
ンドされたブレンド物からなるものであってもよい。こ
のブレンドでは，例えばポリエステル系重合体とポリオ
レフイン系重合体とがブレンドされたものや，２種の相
異なるポリアミド系重合体がブレンドされたものが挙げ
られる。特に，前者の場合には，溶融紡出直後で未配向
のポリエステル成分の収縮を抑制することができて好ま
しい。また，この長繊維の形態は，前記重合体の中から
選択された２種の相異なる重合体が芯鞘型あるいは並列
型に配されたものであってもよい。この複合では，例え
ばポリエチレンテレフタレート重合体が芯部にかつポリ
エチレン重合体が鞘部に配された芯鞘型，あるいはポリ
カプラミド重合体とポリヘキサメチレンアジパミド重合
体とからなる並列型のような複合形態が挙げられる。

【０００７】本発明におけるウエブ層Ａを構成する長繊
維は，繊維形成性を有する前記重合体から構成され，か
つ単繊維繊度が１．５〜８．０デニールのものである。
単繊維繊度が１．５デニール未満であると得られた複合
不織布の機械的特性が低下したり，溶融紡糸工程におい
て製糸性が低下し，一方，単繊維繊度が８．０デニール
を超えると得られたウエブの風合いが硬くなって柔軟性
に富む複合不織布を得ることができず，いずれも好まし
くない。したがって，本発明では，この単繊維繊度が
１．５〜８．０デニール好ましくは２．０〜５．０デニ
ールであるのがよい。

【０００８】本発明におけるウエブ層Ａは，前記長繊維
から構成され，かつその構成繊維間が部分的に熱圧接さ
れたものである。この部分的な熱圧接とは，加熱され表
面に彫刻模様が刻印されたロールすなわちエンボスロー
ルと加熱され表面が平滑な金属ロールとの間にウエブを
通すことにより前記彫刻模様に該当する部分のウエブ構
成繊維同士を熱的に接着させたものである。さらに詳し
くは，この部分的な熱圧接とは，ウエブ層Ａの全表面積
に対して特定の領域を有し，すなわち，個々の熱圧接領
域は必ずしも円形の形状である必要はないが０．１〜
１．０ｍｍ² の面積を有し，その密度すなわち圧接点密
度が２〜８０点／ｃｍ² 好ましくは４〜６０点／ｃｍ²
のものであるのがよい。この圧接点密度が２点／ｃｍ²
未満であると熱圧接後のウエブの機械的特性や形態保持
性が向上せず，一方，圧接点密度が８０点／ｃｍ² を超
えると柔軟性と嵩高性が向上せず，いずれも好ましくな
い。また，ウエブ層Ａの全表面積に対する全熱圧接領域
の面積の比すなわち圧接面積率が２〜３０％好ましくは
４〜２０％のものである。この圧接面積率が２％未満で
あると熱圧接後のウエブの寸法安定性が向上せず，した
がってこのウエブ層Ａにウエブ層Ｂを積層して得られた
複合不織布の寸法安定性が劣り，一方，圧接面積率が３
０％を超えると強力と寸法安定性は向上するものの柔軟
性が劣り，いずれも好ましくない。

【０００９】本発明におけるウエブ層Ａは，その目付け
が１０〜２００ｇ／ｍ² のものであるのが好ましい。目
付けが１０ｇ／ｍ² 未満であると長繊維同士の緻密な重
なりの程度が低く，このウエブ層Ａに短繊維不織ウエブ
層Ｂを積層し複合して得られた複合不織布の地合いが低
下し，一方，目付けが２００ｇ／ｍ² を超えるとこのウ
エブ層Ａにウエブ層Ｂを積層し高圧液体流処理を施すに
際してウエブ層Ａの全構成繊維とウエブ層Ｂの構成繊維
とが三次元的に十分に交絡せず，全体としての一体化が
なされず，いずれも好ましくない。したがって，本発明
では，この目付けは１０〜２００ｇ／ｍ² 好ましくは２
０〜１００ｇ／ｍ² であるのがよい。

【００１０】本発明における不織ウエブ層Ｂは，晒し加
工の施されていないコーマ糸，晒し加工された晒し綿，
織物・編物あるいは不織布から得られる各種の木綿繊維
反毛から構成されるものであり，白度を有するものとし
て，白メリヤス生地，蛍光白メリヤス生地あるいはそれ
らのワイシヤツ生地等から得られる木綿繊維反毛から構
成されるものであってもよい。これらの木綿繊維反毛を
得るに際して効果的に用い得る反毛機としては，ラツグ
マシン，ノツトブレーカ，ガーネツトマシン，廻切機が
挙げられる。用いる反毛機の種類と組み合わせは，反毛
される織物・編物等の布帛形状や構成する糸の太さある
いは撚りの強さにもよるが，同一の反毛機を複数台直列
に連結したり，２種以上の反毛機を組み合わせて使用し
たりするとより効果的である。この反毛機による解繊率
（％）は５０〜９５％の範囲であるのが好ましい。この
解繊率が５０％未満であると，カードウエブ中に未解繊
繊維が存在するため不織布表面にザラツキが生じるのみ
でなく，例えば高圧液体柱状流処理により木綿繊維間に
三次元的機械的交絡を施すに際して未解繊繊維部分を高
圧液体柱状流が十分貫通せず，一方，解繊率が９５％を
超えると，前記複合長繊維不織布と積層・一体化して得
られる積層不織構造体において，十分な表面摩擦強度が
得られず，いずれも好ましくない。なお，ここでいう解
繊率（％）とは，下記式（１）により求められるもので
ある。 解繊率（％）＝（反毛重量−糸状物重量）×１００／反毛重量・・・・（１）

【００１１】このウエブ層Ｂは，その目付けが１０〜１
００ｇ／ｍ² のものであるのが好ましい。目付けが１０
ｇ／ｍ² 未満であると得られたウエブの形態保持性が向
上しないばかりか十分な吸水性と白度を得ることができ
ず，一方，目付けが１００ｇ／ｍ² を超えるとウエブ層
Ａの構成繊維とウエブ層Ｂの構成繊維との三次元的交絡
及びウエブ層Ｂの構成繊維同士の三次元的交絡が共に十
分に得られず，いずれも好ましくない。

【００１２】本発明の複合不織布は，前述したように，
前記熱圧接領域を有する合成長繊維不織ウエブ層Ａの両
面に前記解繊率の木綿繊維反毛からなる不織ウエブ層Ｂ
が積層され，不織ウエブ層Ａの構成繊維と不織ウエブ層
Ｂの構成繊維とが相互に三次元的に交絡し，かつ不織ウ
エブ層Ｂの構成繊維同士が三次元的に交絡し，全体とし
て一体化されてなるものである。この三次元的な交絡と
は，公知のいわゆる高圧液体流処理により形成されるも
のであって，これにより不織布としての形態が保持さ
れ，吸水性を有し，しかも柔軟性に富む複合不織布を得
ることができる。

【００１３】本発明における複合不織布は，次のような
方法で効率良く製造することができる。すなわち，スパ
ンボンド法により形成した合成長繊維不織ウエブ層に表
面温度がその構成繊維中最も低い融点を有する重合体の
融点より５０〜８０℃低い温度の熱エンボスロールを用
いロールの線圧を５〜３０ｋｇ／ｃｍとし部分的熱圧接
処理を施して合成長繊維不織ウエブ層Ａを形成し，次い
で得られた不織ウエブ層Ａの両面に解繊率が５０〜９５
％の木綿繊維反毛からなる不織ウエブ層Ｂを積層した
後，高圧液体流処理を施して不織ウエブ層Ａの構成繊維
と不織ウエブ層Ｂの構成繊維とを相互に三次元的に交絡
させ，かつ不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士を三次元的に
交絡させ，全体として一体化させる方法である。まず，
合成長繊維不織ウエブ層Ａをスパンボンド法で製造す
る。すなわち，前記繊維形成性を有するポリオレフイン
系重合体，ポリエステル系重合体あるいはポリアミド系
重合体を単独で，あるいは前記重合体の中から選択され
た２種以上の相異なる重合体がブレンドされたブレンド
物を，あるいは前記重合体の中から選択された２種の相
異なる重合体を芯鞘型あるいは並列型に配するようにし
て溶融紡出し，溶融紡出されたポリマ流を冷却した後，
エアーサツカ等の引取り手段を用い引取り速度を３００
０〜６０００ｍ／分として引取った後，開繊し，移動す
る捕集面上に捕集・堆積させて単繊維繊度が１．５〜
８．０デニールの単繊維からなるウエブとし，次いで得
られたウエブに表面温度がその構成繊維中最も低い融点
を有する重合体の融点より５０〜８０℃低い温度の熱エ
ンボスロールを用い熱圧接処理を施してウエブ層Ａを得
る。スパンボンド法で溶融紡出するに際しては，その引
取り速度を３０００〜６０００ｍ／分とするのがよい。
引取り速度が３０００ｍ／分未満であると長繊維の分子
配向度が十分に増大しないため得られたウエブの機械的
特性や寸法安定性が向上せず，一方，引取り速度が６０
００ｍ／分を超えると溶融紡糸時の製糸性が低下し，い
ずれも好ましくない。

【００１４】ウエブに熱エンボスロールを用いて熱圧接
処理を施すに際しては，熱圧接領域として必ずしも円形
の形状である必要はないが，その面積を０．１〜１．０
ｍｍ² ，その密度すなわち圧接点密度を５〜１００点／
ｃｍ² 好ましくは１０〜８０点／ｃｍ² ，かつウエブ層
の全表面積に対する全熱圧接領域の面積の比すなわち圧
接面積率を５〜５０％好ましくは８〜４０％とする。こ
の圧接点密度が５点／ｃｍ² 未満であると熱圧接後のウ
エブの機械的特性や形態保持性が向上せず，一方，圧接
点密度が１００点／ｃｍ² を超えるとこのウエブ層Ａに
ウエブ層Ｂを積層し高圧液体流処理を施して得た複合不
織布の柔軟性と嵩高性が向上せず，しかも高圧液体流処
理時の加工性が劣り，いずれも好ましくない。この圧接
面積率が５％未満であると熱圧接後のウエブの寸法安定
性が向上せず，したがって，このウエブ層Ａにウエブ層
Ｂを積層して得られた複合不織布の寸法安定性が劣り，
一方，圧接面積率が５０％を超えるとこのウエブ層Ａに
ウエブ層Ｂを積層し高圧液体流処理を施すに際しての加
工性が劣り，いずれも好ましくない。さらに，そのロー
ルの表面温度をウエブ構成繊維中最も低い融点を有する
重合体の融点より５０〜８０℃低い温度とし，かつロー
ルの線圧を５〜３０ｋｇ／ｃｍとするのがよい。この温
度と線圧の条件は特に重要で，この温度と前記重合体の
融点との差が８０℃を超えかつ線圧が５ｋｇ／ｃｍ未満
であると熱圧接処理効果が乏しく，得られたウエブ層Ａ
の寸法安定性が向上せず，したがってこのウエブ層Ａに
ウエブ層Ｂを積層し複合して得られた複合不織布の寸法
安定性が向上せず，一方，この温度と前記重合体の融点
との差が５０℃未満でかつ線圧が１０ｋｇ／ｃｍを超え
ると熱圧接処理効果が大きくなり過ぎるため，このウエ
ブ層Ａにウエブ層Ｂを積層し高圧液体流処理を施すに際
してウエブ層Ａの全構成繊維とウエブ層Ｂの構成繊維と
が三次元的に十分に交絡せず，全体としての一体化がな
されず，いずれも好ましくない。

【００１５】次に，得られた不織ウエブ層Ａの両面に前
記解繊率の木綿繊維反毛からなる不織ウエブ層Ｂを積層
した後，この積層物に高圧液体流処理を施して不織ウエ
ブ層Ａの構成繊維と不織ウエブ層Ｂの構成繊維とを相互
に三次元的に交絡させ，かつ不織ウエブ層Ｂの構成繊維
同士を三次元的に交絡させて全体として一体化させるの
である。積層する不織ウエブ層Ｂとは，前記木綿繊維反
毛からなるパラレルカードウエブやランダムカードウエ
ブあるいはクロスレイドウエブ等であり，また，その目
付けは２０〜１００ｇ／ｍ² のものであるのが好まし
い。高圧液体流処理を施すに際しては，例えば，孔径が
０．０５〜２．０ｍｍ特に０．１〜０．４ｍｍの噴射孔
を孔間隔を０．３〜１０ｍｍで１列あるいは複数列に多
数配列した装置を用い，噴射圧力が５〜１５０ｋｇ／ｃ
ｍ² Ｇの高圧液体を前記噴射孔から噴射する方法を採用
する。噴射孔の配列は，この積層物の進行方向と直交す
る方向に列状に配列する。高圧液体としては，水あるい
は温水を用いるのが一般的である。噴射孔と積層物との
間の距離は，１〜１５ｃｍとするのがよい。この距離が
１ｃｍ未満であるとこの処理により得られる複合不織布
の地合いが乱れ，一方，この距離が１５ｃｍを超えると
液体流が積層物に衝突したときの衝撃力が低下して三次
元的な交絡が十分に施されず，いずれも好ましくない。

【００１６】本発明においては，前記高圧液体流処理を
２段階に別けて施す。まず，第１段階の処理として圧力
が５〜３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流を噴出し前記積
層物に衝突させ，ウエブ層Ｂの構成繊維同士を予備的に
交絡させる。この第１段階の処理において，液体流の圧
力が５ｋｇ／ｃｍ² Ｇ未満であるとウエブ層Ｂの構成繊
維同士を予備的に交絡させることができず，一方，液体
流の圧力が３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超えると前記積層物に
高圧液体流を噴出し衝突させたときウエブ層Ｂの構成繊
維が液体流の作用によって乱れ，ウエブ層Ｂに地合いの
乱れや目付け斑が生じるため，いずれも好ましくない。
次いで，第２段階の処理として圧力が４０〜１５０ｋｇ
／ｃｍ² Ｇの高圧液体流を噴出し前記積層物に衝突さ
せ，ウエブ層Ａの構成繊維とウエブ層Ｂの構成繊維とを
相互に三次元的に交絡させるとともにウエブ層Ｂの構成
繊維同士を三次元的に交絡させ，前記積層物を全体とし
て一体化させる。この第２段階の処理において，液体流
の圧力が４０ｋｇ／ｃｍ² Ｇ未満であると上述したよう
な繊維間の三次元的交絡を十分に形成することができ
ず，一方，液体流の圧力が１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超え
ると得られた複合不織布の柔軟性と嵩高性が向上せず，
いずれも好ましくない。本発明においては，第２段階の
処理として圧力が４０〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液
体流を用いるが，この第２段階の処理を前記積層物に施
すに際しては，上述したように，第１段階の処理により
予めウエブ層Ｂの構成繊維同士を予備的に交絡させてあ
るため，第２段階の高圧の処理を施したときにウエブ層
Ｂの構成繊維が液体流の作用によって乱れ，ウエブ層Ｂ
に地合いの乱れや目付け斑が生じたりすることがない。
高圧液体流処理を施すに際し，前記積層物を担持する支
持材として例えば２０〜１００メツシユの金網等のメツ
シユスクリーンや有孔板など，高圧液体流が積層物を貫
通し得るものであれば特に限定されない。

【００１７】高圧液体流処理を施した後，処理後の前記
積層物から過剰水分を除去する。この過剰水分を除去す
るに際しては，公知の方法を採用することができる。例
えばマングルロール等の絞り装置を用いて過剰水分をあ
る程度機械的に除去し，引き続き連続熱風乾燥機等の乾
燥装置を用いて残余の水分を除去して最終の複合不織布
製品を得ることができる。なお，この乾燥処理は，通常
の乾熱処理の他に必要に応じて湿熱処理としてもよい。
また，乾燥処理を施すにあたり乾燥処理温度と時間等の
処理条件を選択するに際しては，単なる水分の除去を図
るに止まらず，適度の収縮を許容するように条件を選択
をしてもよい。

【００１８】

【作用】本発明の複合不織布は，合成長繊維不織ウエブ
層Ａの両面に解繊率が５０〜９５％の木綿繊維反毛から
なる不織ウエブ層Ｂが積層され，不織ウエブ層Ａの構成
繊維間が部分的に熱圧接されており，不織ウエブ層Ａの
構成繊維と不織ウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に三次元
的に交絡し，かつ不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士が三次
元的に交絡し，全体として一体化されてなるものであ
る。本発明においては，前記ウエブ層Ａとして，熱圧接
領域として０．１〜１．０ｍｍ² の面積を有し，その密
度すなわち圧接点密度が５〜１００点／ｃｍ² 好ましく
は１０〜８０点／ｃｍ² ，かつウエブ層の全表面積に対
する全熱圧接領域の面積の比すなわち圧接面積率が５〜
５０％好ましくは８〜４０％で，かつ表面温度がウエブ
構成繊維中最も低い融点を有する重合体の融点より５０
〜８０℃低い温度の熱エンボスロールを用いロールの線
圧を５〜３０ｋｇ／ｃｍとし部分的熱圧接処理を施して
得られる長繊維不織ウエブを出発原料とする。このよう
な通常の場合より低温かつ低線圧の熱エンボスロールを
用いる熱圧接処理により，長繊維ウエブの構成繊維間が
一旦予備的に熱圧接される。次いで，前記熱圧接処理後
の長繊維不織ウエブの両面に前記不織ウエブ層Ｂを積層
した後，第１段階の処理として圧力が５〜３０ｋｇ／ｃ
ｍ² Ｇの高圧液体流処理を施し，引き続き第２段階の処
理として圧力が４０〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体
流処理を施す。本発明においては，この第２段階の圧力
４０〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流処理を施すこ
とにより，前記熱圧接処理後の長繊維不織ウエブの熱圧
接領域に存在する長繊維の予備的繊維間熱圧接が部分的
に破壊され長繊維が分割剥離されるのであるが，このよ
うな熱圧接領域の部分的破壊は全熱圧接領域において生
じるものではない。すなわち，従前の０．１〜１．０ｍ
ｍ² の面積を有し，圧接点密度が５〜１００点／ｃｍ²
好ましくは１０〜８０点／ｃｍ² ，圧接面積率が５〜５
０％好ましくは８〜４０％の熱圧接領域が部分的に破壊
され，圧接点密度で２〜８０点／ｃｍ² 好ましくは４〜
６０点／ｃｍ² ，圧接面積率で２〜３０％好ましくは４
〜２０％の熱圧接領域が残るのである。そして，このよ
うな特定の熱圧接領域を残す長繊維不織ウエブをウエブ
層Ａとして用いることによって，すなわち残余の熱圧接
領域によって複合不織布としたときに寸法安定性が向上
し，また，多くの非熱圧接領域の存在によって複合不織
布としたときに不織ウエブ層Ａの構成繊維と不織ウエブ
層Ｂの構成繊維とが相互に三次元的に十分交絡し全体と
して一体化され，したがって引張り強力と層間剥離強力
等の機械的特性と柔軟性が向上するのである。また，本
発明においては，前記不織ウエブ層Ａの両面に木綿繊維
反毛からなる不織ウエブ層Ｂが積層されているため，複
合不織布としたときに吸水性が向上するのである。さら
に，本発明においては，不織ウエブ層Ｂを構成する木綿
繊維反毛として白メリヤス生地，蛍光白メリヤス生地あ
るいはそれらのワイシヤツ生地等から得られるものを採
用すると，複合不織布としたときに白度が向上する。

【００１９】

【実施例】次に，実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。実施例において，各特性値の測定を
次の方法により実施した。 融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳ
Ｃ−２型を用い，昇温速度２０℃／分の条件で測定し，
得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を融点
とした。 相対粘度（イ）：ポリエチレンテレフタレートの相対粘
度（イ）を次の方法によって測定した。すなわち，フエ
ノールと四塩化エタンの等重量混合液を溶媒とし，この
溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し，温度２０℃の
条件で常法により測定した。 不織布の目付け（ｇ／ｍ² ）：標準状態の試料から縦１
０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片計１０点を作成し，平衡水
分に到らしめた後，各試料片の重量（ｇ）を秤量し，得
られた値の平均値を単位面積（ｍ² ）当たりに換算し目
付け（ｇ／ｍ²）とした。 不織布の引張り強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）及び引張り伸度
（％）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて
測定した。すなわち，試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃ
ｍの試料片計１０点を作成し，各試料片毎に不織布の経
方向について，定速伸長型引張り試験機（東洋ボールド
ウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用
い，引張り速度１０ｃｍ／分で伸長し，得られた切断時
荷重値（ｋｇ／５ｃｍ幅）の平均値を引張り強力（ｋｇ
／５ｃｍ幅），切断時伸長率（％）の平均値を引張り伸
度（％）とした。 層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）：試料長が１５ｃｍ，試
料幅が５ｃｍの試料片計３点を作成し，各試料片毎に不
織布の経方向について，定速伸長型引張り試験機（東洋
ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１０
０）を用い，引張り速度１０ｃｍ／分でウエブ層Ｂがウ
エブ層Ａから不織布の端部から計って５ｃｍの位置まで
強制的に剥離させ，得られた荷重値（ｇ／５ｃｍ幅）の
平均値を層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）とした。 面積収縮率（％）：試料長が２０ｃｍ，試料幅が２０ｃ
ｍの試料片計５点を作成し，各試料片毎に，所定温度の
エアーオーブン型熱処理機を用い５分間熱処理を施し
た。そして，熱処理前の試料片の面積Ｓ1 （ｃｍ² ）値
と熱処理後の試料片の面積Ｓ2 （ｃｍ² ）値とを用い，
下記式（２）に従って算出した収縮率（％）の平均値を
面積収縮率（％）とした。 面積収縮率（％）＝〔１−（Ｓ2 ／Ｓ1 ）〕×１００・・・・・・（２） 圧縮剛軟度（ｇ）：試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍ
の試料片計５点を作成し，各試料片毎に横方向に曲げて
円筒状物とし，各々その端部を接合したものを圧縮剛軟
度測定試料とした。次いで，各測定試料毎にその軸方向
について，定速伸長型引張り試験機（東洋ボールドウイ
ン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用い，圧
縮速度５ｃｍ／分で圧縮し，得られた最大荷重値（ｇ）
の平均値を圧縮剛軟度（ｇ）とした。 吸水性（ｃｍ／１０分）：ＪＩＳ Ｌ−１０９６に記載
のバイレツク法に準じて測定した。

【００２０】実施例１ 融点が２５９℃，相対粘度（イ）が１．３８のポリエチ
レンテレフタレート重合体チツプを用い，スパンボンド
法により長繊維不織ウエブ層Ａを製造した。すなわち，
前記重合体チツプを溶融し，これを紡糸孔を通して紡糸
温度２９０℃で溶融紡出し，溶融紡出されたポリマ流を
冷却した後，エアーサツカを用い引取り速度４８００ｍ
／分で引取った後，コロナ放電手段を用いて開繊し，移
動する捕集面上に捕集・堆積させて単繊維繊度が３．０
デニールの長繊維からなるウエブとし，次いで得られた
ウエブに熱圧接処理を施して目付けが３０ｇ／ｍ² のウ
エブ層Ａを得た。熱圧接処理を施すに際しては，面積が
０．６４ｍｍ² の彫刻模様が圧接点密度２０点／ｃｍ²
かつ圧接面積率１２．８％で配設されたエンボスロール
と表面が平滑な金属ロールとを用いた。このエンボスロ
ールと表面が平滑な金属ロールの表面温度を２００℃，
かつ両ロール間の線圧を１０ｋｇ／ｃｍとした。別途，
平均単繊維繊度が１．８デニール，平均繊維長が１８ｍ
ｍの木綿紡績糸からなる蛍光白メリヤス生地の裁断屑を
出発原料とし，直列に連結した廻切機８台を用いて解繊
率が９３％の白色木綿繊維反毛を作成し，引き続きパラ
レルカード機により目付けが３０ｇ／ｍ² のパラレルカ
ードウエブ層Ｂを得た。次いで，得られたウエブ層Ａの
両面にウエブ層Ｂを積層し，得られた積層物を移動速度
３０ｍ／分で移動する３０メツシユの金網上に載置して
高圧液体流処理を施した。高圧液体流処理は，孔径０．
１２ｍｍの噴射孔が孔間隔０．６２ｍｍで３群配列で配
設された高圧柱状水流処理装置を用い，積層物の上方８
０ｍｍの位置から２段階に別けて柱状水流を作用させ
た。第１段階の処理では圧力を２０ｋｇ／ｃｍ² Ｇと
し，第２段階の処理では圧力を６０ｋｇ／ｃｍ² Ｇとし
た。なお，第２段階の処理は，積層物の表裏から各々１
回施した。次いで，得られた処理積層物からマングルロ
ールを用いて過剰水分を除去した後，積層物に熱風乾燥
機を用い温度９８℃の条件で乾燥処理を施し，複合不織
布を得た。上記で得られた複合不織布は，目付けが９０
ｇ／ｍ² ，引張り強力が３８．０ｋｇ／５ｃｍ幅，引張
り伸度が４２％であって機械的特性が高く，層間剥離強
力が３８０ｇ／５ｃｍ幅であって耐層間剥離性が高く十
分に一体化され，処理温度が１６０℃時の面積収縮率が
２．１％であって寸法安定性が優れ，圧縮剛軟度が３４
ｇで柔軟性が優れ，吸水性が１９．３ｃｍ／１０分で優
れた吸水性を有し，しかも両面が高白度のものであっ
た。

【００２１】実施例２ ウエブ層Ｂとして，解繊率が５０％の白色木綿繊維反毛
からなるパラレルカードウエブを用い，第２段階の高圧
柱状水流処理の圧力を７０ｋｇ／ｃｍ² Ｇとした以外は
実施例１と同様にして，複合不織布を得た。上記で得ら
れた複合不織布は，目付けが９０ｇ／ｍ² ，引張り強力
が３６．１ｋｇ／５ｃｍ幅，引張り伸度が４８％であっ
て機械的特性が高く，層間剥離強力が３６２ｇ／５ｃｍ
幅であって耐層間剥離性が高く十分に一体化され，処理
温度が１６０℃時の面積収縮率が２．３％であって寸法
安定性が優れ，圧縮剛軟度が３２ｇで柔軟性が優れ，吸
水性が１８．６ｃｍ／１０分で優れた吸水性を有し，し
かも両面が高白度のものであった。

【００２２】比較例１ ウエブ層Ｂとして，解繊率が４５％の白色木綿繊維反毛
からなるパラレルカードウエブを用い，第２段階の高圧
柱状水流処理の圧力を７５ｋｇ／ｃｍ² Ｇとした以外は
実施例１と同様にして，複合不織布を得た。上記で得ら
れた複合不織布は，目付けが９０ｇ／ｍ² ，引張り強力
が２８．８ｋｇ／５ｃｍ幅，引張り伸度が６５％，層間
剥離強力が２６８ｇ／５ｃｍ幅，処理温度が１６０℃時
の面積収縮率が２．６％であって，カードウエブ中に未
解繊繊維が存在するため高圧液体柱状流処理により木綿
繊維間に三次元的機械的交絡を施すに際して未解繊繊維
部分を高圧液体柱状流が十分貫通せず，したがって引張
り強力と引張り伸度という機械的特性と耐層間剥離性が
いずれも低く，しかも不織布表面にザラツキが生じたも
のであった。

【００２３】比較例２ ウエブ層Ｂとして，解繊率が９８％の白色木綿繊維反毛
からなるパラレルカードウエブを用い，第２段階の高圧
柱状水流処理の圧力を７０ｋｇ／ｃｍ² Ｇとした以外は
実施例１と同様にして，複合不織布を得た。上記で得ら
れた複合不織布は，目付けが９０ｇ／ｍ² ，引張り強力
が４２．３ｋｇ／５ｃｍ幅，引張り伸度が４１％，層間
剥離強力が４６８ｇ／５ｃｍ幅，処理温度が１６０℃時
の面積収縮率が２．６％であって，機械的特性と寸法安
定性さらに耐層間剥離性はいずれも優れるものの，ウエ
ブ層Ｂの構成繊維が解繊し過ぎているため繊維が不織布
表面が遊離し易く，したがって実用上十分な表面摩擦強
度を有しないものであった。

【００２４】比較例３ 熱圧接処理を施すに際して，エンボスロールと表面が平
滑な金属ロールの表面温度を２４５℃，かつ両ロール間
の線圧を５０ｋｇ／ｃｍとした以外は実施例１と同様に
して，ウエブ層Ａを得た。次いで，得られたウエブ層Ａ
の両面に実施例１で用いたものと同一のウエブ層Ｂを積
層し，得られた積層物を金網上に載置し，実施例１と同
様にして高圧柱状水流処理を施した後，過剰水分の除去
と乾燥処理を施し，複合不織布を得た。上記で得られた
複合不織布は，目付けが８９ｇ／ｍ² ，引張り強力が２
６．９ｋｇ／５ｃｍ幅，引張り伸度が６１％，層間剥離
強力が１２５ｇ／５ｃｍ幅，処理温度が１６０℃時の面
積収縮率が２．３％，圧縮剛軟度が８８ｇであった。こ
の複合不織布は，上記の特性値からも明らかなように，
熱圧接処理温度が高くウエブ層Ａの部分的な熱圧接が強
固であるために高圧柱状水流処理を施したときに熱圧接
領域に存在するウエブ層Ａの構成繊維が分割剥離せず，
すなわち同構成繊維とウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に
三次元的に十分交絡しないため引張り強力と引張り伸度
という機械的特性が劣り，しかも全体としての一体化も
不十分であるため耐層間剥離性も向上しないものであっ
た。

【００２５】比較例４ ウエブ層Ｂとして，ポリエチレンテレフタレート重合体
からなる単繊維繊度が２．０デニールで繊維長が５１ｍ
ｍの短繊維綿を用い，パラレルカード機により目付けが
１５ｇ／ｍ² のパラレルカードウエブ層Ｂを得た。次い
で，実施例１で得られたウエブ層Ａの両面にウエブ層Ｂ
を積層し，得られた積層物を移動速度３０ｍ／分で移動
する３０メツシユの金網上に載置して高圧液体流処理を
施した。高圧液体流処理は，孔径０．１２ｍｍの噴射孔
が孔間隔０．６２ｍｍで３群配列で配設された高圧柱状
水流処理装置を用い，積層物の上方８０ｍｍの位置から
２段階に別けて柱状水流を作用させた。第１段階の処理
では圧力を２０ｋｇ／ｃｍ² Ｇとし，第２段階の処理で
は圧力を６０ｋｇ／ｃｍ² Ｇとした。なお，第２段階の
処理は，積層物の表裏から各々１回施した。次いで，得
られた処理積層物からマングルロールを用いて過剰水分
を除去した後，積層物に熱風乾燥機を用い温度９８℃の
条件で乾燥処理を施し，複合不織布を得た。上記で得ら
れた複合不織布は，目付けが５９ｇ／ｍ² ，引張り強力
が４２．１ｋｇ／５ｃｍ幅，引張り伸度が７５％，層間
剥離強力が３４０ｇ／５ｃｍ幅，処理温度が１６０℃時
の面積収縮率が２．０％，圧縮剛軟度が２８ｇであっ
て，引張り強力と引張り伸度という機械的特性と耐層間
剥離性，寸法安定性，そして柔軟性はいずれも優れるも
のの，吸水性が２．１ｃｍ／１０分と低く，不織布表面
が吸水性をほとんど有しないものであった。

【００２６】比較例５ 実施例１で用いたウエブ層Ａの片面のみに実施例１で用
いたものと同一のウエブ層Ｂを積層し，得られた積層物
を金網上に載置し，第２段階の高圧柱状水流処理の圧力
を７５ｋｇ／ｃｍ² Ｇとした以外は実施例１と同様にし
て，複合不織布を得た。上記で得られた複合不織布は，
目付けが６０ｇ／ｍ² ，引張り強力が２５．６ｋｇ／５
ｃｍ幅，引張り伸度が４５％，層間剥離強力が３８０ｇ
／５ｃｍ幅，処理温度が１６０℃時の面積収縮率が２．
４％，圧縮剛軟度が３７ｇであった。この複合不織布
は，高圧柱状水流処理を施したときにウエブ層Ａの構成
繊維とウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に三次元的に交絡
するため機械的特性と耐層間剥離性は実用上問題のない
ものであるものの，他面のウエブ層Ａが露出している面
ではその構成繊維が十分に交絡しないため，耐摩耗性が
劣るものであった。

【００２７】

【発明の効果】本発明の複合不織布は，合成長繊維不織
ウエブ層Ａの両面に解繊率が５０〜９５％の木綿繊維反
毛からなる不織ウエブ層Ｂが積層され，不織ウエブ層Ａ
の構成繊維間が部分的に熱圧接されており，不織ウエブ
層Ａの構成繊維と不織ウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に
三次元的に交絡し，かつ不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士
が三次元的に交絡し，全体として一体化されてなるもの
であって，引張り強力と層間剥離強力等の機械的特性，
寸法安定性，吸水性及び柔軟性がいずれも優れ，また白
度が高く，産業資材用素材のみならず一般用素材として
も好適である。また，本発明の複合不織布の製造方法に
よれば，前記不織布を効率良く製造することができる。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 合成長繊維不織ウエブ層Ａの両面に解繊
   率が５０〜９５％の木綿繊維反毛からなる不織ウエブ層
   Ｂが積層されてなる複合不織布であって，不織ウエブ層
   Ａの構成繊維間が部分的に熱圧接されており，不織ウエ
   ブ層Ａの構成繊維と不織ウエブ層Ｂの構成繊維とが相互
   に三次元的に交絡し，かつ不織ウエブ層Ｂの構成繊維同
   士が三次元的に交絡し，全体として一体化されてなるこ
   とを特徴とする複合不織布。
2. 【請求項２】 スパンボンド法により形成した合成長繊
   維不織ウエブに表面温度がその構成繊維中最も低い融点
   を有する重合体の融点より５０〜８０℃低い温度の熱エ
   ンボスロールを用いロールの線圧を５〜３０ｋｇ／ｃｍ
   とし部分的熱圧接処理を施して合成長繊維不織ウエブ層
   Ａを形成し，次いで得られた不織ウエブ層Ａの両面に解
   繊率が５０〜９５％の木綿繊維反毛からなる不織ウエブ
   層Ｂを積層した後，第１段階の処理として圧力が５〜３
   ０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流処理を施して不織ウエブ
   層Ｂの構成繊維同士を予備的に交絡させ，引き続き第２
   段階の処理として圧力が４０〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの
   高圧液体流処理を施して不織ウエブ層Ａの構成繊維と不
   織ウエブ層Ｂの構成繊維とを相互に三次元的に交絡さ
   せ，かつ不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士を三次元的に交
   絡させ，全体として一体化させることを特徴とする複合
   不織布の製造方法。