JPH07310152A - 高成形性キャンボディ材の製造方法 - Google Patents
高成形性キャンボディ材の製造方法Info
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- JPH07310152A JPH07310152A JP10130394A JP10130394A JPH07310152A JP H07310152 A JPH07310152 A JP H07310152A JP 10130394 A JP10130394 A JP 10130394A JP 10130394 A JP10130394 A JP 10130394A JP H07310152 A JPH07310152 A JP H07310152A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｍｎ１．０〜１．５ｗｔ％、Ｍｇ０．８〜
１．３ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｃｕ
０．２０〜０．２５ｗｔ％、Ｆｅ０．７ｗｔ％以下、Ｚ
ｎ０．２５ｗｔ％以下を含み残部Ａｌおよび不可避的不
純物からなるＡｌ合金の鋳塊に、５６０〜６２０℃の温
度で２〜１０時間保持する均質化処理を施した後、開始
温度３５０〜５００℃、最終温度２３０〜３２０℃で加
工率９９〜９９．５％の熱間圧延を施して熱間圧延板を
製造し、次いで前記熱間圧延板に加工率４５〜８５％の
冷間圧延加工を施した後、昇温速度２〜４０℃／秒で３
００〜４５０℃まで昇温させてから０〜２０秒保持する
中間焼鈍を施すことでＳｉの固溶量を０．０１ｗｔ％以
下に、かつＣｕの固溶量を０．２ｗｔ％以下にさせ、そ
の後、更に加工率６０〜８６％の冷間圧延加工を施すこ
とを特徴とする高成形性キャンボディ材の製造方法。 【効果】 フランジング加工性に優れたキャンボディ材
が得られる。
１．３ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｃｕ
０．２０〜０．２５ｗｔ％、Ｆｅ０．７ｗｔ％以下、Ｚ
ｎ０．２５ｗｔ％以下を含み残部Ａｌおよび不可避的不
純物からなるＡｌ合金の鋳塊に、５６０〜６２０℃の温
度で２〜１０時間保持する均質化処理を施した後、開始
温度３５０〜５００℃、最終温度２３０〜３２０℃で加
工率９９〜９９．５％の熱間圧延を施して熱間圧延板を
製造し、次いで前記熱間圧延板に加工率４５〜８５％の
冷間圧延加工を施した後、昇温速度２〜４０℃／秒で３
００〜４５０℃まで昇温させてから０〜２０秒保持する
中間焼鈍を施すことでＳｉの固溶量を０．０１ｗｔ％以
下に、かつＣｕの固溶量を０．２ｗｔ％以下にさせ、そ
の後、更に加工率６０〜８６％の冷間圧延加工を施すこ
とを特徴とする高成形性キャンボディ材の製造方法。 【効果】 フランジング加工性に優れたキャンボディ材
が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＡｌ製キャンに用いるキ
ャンボディ材の製造方法に関し、より詳しくはフランジ
ング加工性に優れたキャンボディ材を製造する方法に関
する。
ャンボディ材の製造方法に関し、より詳しくはフランジ
ング加工性に優れたキャンボディ材を製造する方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】Ａｌ材料は軽量で熱伝導率が高い上、成
形性が良いという利点を有するため、近年清涼飲料水や
ビール用のキャンに多量に使用されている。このＡｌ製
キャンは、通常、キャンボディ材（Ａｌ薄板）に概ね以
下の処理が施されて製造されたキャンボディに別途製造
したＡｌ製キャンエンドを取り付けて製造される。キャ
ンボディの製造工程は概ね、深絞り加工、しごき加工、
ドーミング加工、トリミング加工、内面塗装（およびそ
の焼き付け）、ネッキング加工、フランジング加工等を
経て製造される。
形性が良いという利点を有するため、近年清涼飲料水や
ビール用のキャンに多量に使用されている。このＡｌ製
キャンは、通常、キャンボディ材（Ａｌ薄板）に概ね以
下の処理が施されて製造されたキャンボディに別途製造
したＡｌ製キャンエンドを取り付けて製造される。キャ
ンボディの製造工程は概ね、深絞り加工、しごき加工、
ドーミング加工、トリミング加工、内面塗装（およびそ
の焼き付け）、ネッキング加工、フランジング加工等を
経て製造される。
【０００３】上記のような過酷な成形加工を受けるキャ
ンボディ材は、適当な強度を有することは勿論、高い成
形加工性を有することも要求される。そこで従来からキ
ャンボディ材として、適度な強度と耐蝕性を持ち、成形
加工性の良いＪＩＳ規格Ａ３００４合金が代表格として
広く使用されていた。なおＡ３００４合金はＡｌ−Ｍｎ
−Ｍｇ系合金であるが、強度や成形性の要求に応じてＣ
ｕ、Ｆｅ、Ｓｉ等が微量に添加される。
ンボディ材は、適当な強度を有することは勿論、高い成
形加工性を有することも要求される。そこで従来からキ
ャンボディ材として、適度な強度と耐蝕性を持ち、成形
加工性の良いＪＩＳ規格Ａ３００４合金が代表格として
広く使用されていた。なおＡ３００４合金はＡｌ−Ｍｎ
−Ｍｇ系合金であるが、強度や成形性の要求に応じてＣ
ｕ、Ｆｅ、Ｓｉ等が微量に添加される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】キャンボディ材の成形
性が悪いと、深絞り加工における耳率が高くなったり、
フランジング加工において割れが生じたりしてしまう。
発生する耳の低減はキャンボディの製造工程における素
材歩留りの向上に必要であるが、他にフランジング加工
における割れ発生の低減も、製造コスト削減の点で非常
に重要である。特に近年はＡｌ製キャンが薄肉化する傾
向にある上、近年登場したＦｅ製深絞りキャンとの競合
のためにも、Ａｌ製キャンの低コスト化の要求が強くな
っている。このためキャンボディ材の成形性のより一層
の向上が望まれている。
性が悪いと、深絞り加工における耳率が高くなったり、
フランジング加工において割れが生じたりしてしまう。
発生する耳の低減はキャンボディの製造工程における素
材歩留りの向上に必要であるが、他にフランジング加工
における割れ発生の低減も、製造コスト削減の点で非常
に重要である。特に近年はＡｌ製キャンが薄肉化する傾
向にある上、近年登場したＦｅ製深絞りキャンとの競合
のためにも、Ａｌ製キャンの低コスト化の要求が強くな
っている。このためキャンボディ材の成形性のより一層
の向上が望まれている。
【０００５】ところでキャンボディ材の成形加工性は被
成形体であるキャンボディ材の組成（成分）に影響され
ることは勿論であるが、キャンボディ材を製造する工程
の相違にも影響されることが知られている。つまりキャ
ンボディ材は、一般に鋳造、均質化処理、熱間圧延およ
び冷間圧延等の工程を経て製造されるが、これらの条件
が異なれば後工程である深絞り加工性、フランジング加
工性等が変動するのである。このため成形加工性に優れ
るキャンボディ材を製造すべく、製造条件の適正化が求
められている。
成形体であるキャンボディ材の組成（成分）に影響され
ることは勿論であるが、キャンボディ材を製造する工程
の相違にも影響されることが知られている。つまりキャ
ンボディ材は、一般に鋳造、均質化処理、熱間圧延およ
び冷間圧延等の工程を経て製造されるが、これらの条件
が異なれば後工程である深絞り加工性、フランジング加
工性等が変動するのである。このため成形加工性に優れ
るキャンボディ材を製造すべく、製造条件の適正化が求
められている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる上述の点
に鑑み、鋭意研究を行った結果なされたもので、その目
的は、適当な強度を有し、フランジング加工性に優れる
等、優れた成形加工性を実現するＡｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系合
金からなる高成形性キャンボディ材の製造方法を提供す
ることにある。Ｍｎ１．０〜１．５ｗｔ％、Ｍｇ０．８
〜１．３ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｃｕ
０．２０〜０．２５ｗｔ％、Ｆｅ０．７ｗｔ％以下、Ｚ
ｎ０．２５ｗｔ％以下を含み残部Ａｌおよび不可避的不
純物からなるＡｌ合金の鋳塊に、５６０〜６２０℃の温
度で２〜１０時間保持する均質化処理を施した後、開始
温度３５０〜５００℃、最終温度２３０〜３２０℃で加
工率９９〜９９．５％の熱間圧延を施して熱間圧延板を
製造し、次いで前記熱間圧延板に加工率４５〜８５％の
冷間圧延加工を施した後、昇温速度２〜４０℃／秒で３
００〜４５０℃まで昇温させてから０〜２０秒保持する
中間焼鈍を施すことでＳｉの固溶量を０．０１ｗｔ％以
下に、かつＣｕの固溶量を０．２ｗｔ％以下にさせ、そ
の後、更に加工率６０〜８６％の冷間圧延加工を施すこ
とを特徴とする高成形性キャンボディ材の製造方法であ
る。
に鑑み、鋭意研究を行った結果なされたもので、その目
的は、適当な強度を有し、フランジング加工性に優れる
等、優れた成形加工性を実現するＡｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系合
金からなる高成形性キャンボディ材の製造方法を提供す
ることにある。Ｍｎ１．０〜１．５ｗｔ％、Ｍｇ０．８
〜１．３ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｃｕ
０．２０〜０．２５ｗｔ％、Ｆｅ０．７ｗｔ％以下、Ｚ
ｎ０．２５ｗｔ％以下を含み残部Ａｌおよび不可避的不
純物からなるＡｌ合金の鋳塊に、５６０〜６２０℃の温
度で２〜１０時間保持する均質化処理を施した後、開始
温度３５０〜５００℃、最終温度２３０〜３２０℃で加
工率９９〜９９．５％の熱間圧延を施して熱間圧延板を
製造し、次いで前記熱間圧延板に加工率４５〜８５％の
冷間圧延加工を施した後、昇温速度２〜４０℃／秒で３
００〜４５０℃まで昇温させてから０〜２０秒保持する
中間焼鈍を施すことでＳｉの固溶量を０．０１ｗｔ％以
下に、かつＣｕの固溶量を０．２ｗｔ％以下にさせ、そ
の後、更に加工率６０〜８６％の冷間圧延加工を施すこ
とを特徴とする高成形性キャンボディ材の製造方法であ
る。
【０００７】
【作用】本発明に係る高成形性キャンボディ材の組成は
ＪＩＳ規格Ａ３００４合金に該当するものである。この
合金はキャンボディ材として従来から多量に使われてい
るもので、鋳造時にＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系化合物やＡｌ−
Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物（α相）等の晶出物が生成す
ることが知られている。またα相は析出物として鋳造後
の均質化処理によっても生成される。
ＪＩＳ規格Ａ３００４合金に該当するものである。この
合金はキャンボディ材として従来から多量に使われてい
るもので、鋳造時にＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系化合物やＡｌ−
Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物（α相）等の晶出物が生成す
ることが知られている。またα相は析出物として鋳造後
の均質化処理によっても生成される。
【０００８】本発明におけるキャンボディ材の製造工程
について詳しく説明する。本発明において規定する組成
の鋳塊に、５６０〜６２０℃の温度で２〜１０時間保持
する均質化処理を施すのは、キャンボディ材の強度や靱
性、また成形加工性を向上させるためである。その温度
が５６０℃未満ではＤＩ加工において材料表面にキズが
発生しやすくなるため望ましくない。また過度に加熱し
ては材料が溶解してしまう恐れがあるので上限は６２０
℃がよい。なお、上記均質化処理は１段でもよいし多段
処理で行ってもよい。
について詳しく説明する。本発明において規定する組成
の鋳塊に、５６０〜６２０℃の温度で２〜１０時間保持
する均質化処理を施すのは、キャンボディ材の強度や靱
性、また成形加工性を向上させるためである。その温度
が５６０℃未満ではＤＩ加工において材料表面にキズが
発生しやすくなるため望ましくない。また過度に加熱し
ては材料が溶解してしまう恐れがあるので上限は６２０
℃がよい。なお、上記均質化処理は１段でもよいし多段
処理で行ってもよい。
【０００９】次に熱間圧延加工を施して板厚を薄くして
いく。その熱間圧延加工における開始温度が３５０〜５
００℃、最終温度が２３０〜３２０℃であるのは、低温
過ぎると圧延加工が困難になったり割れたりするためで
あり、一方高過ぎると表面品質が低減したり、深絞り加
工において耳率が上昇してしまうからである。
いく。その熱間圧延加工における開始温度が３５０〜５
００℃、最終温度が２３０〜３２０℃であるのは、低温
過ぎると圧延加工が困難になったり割れたりするためで
あり、一方高過ぎると表面品質が低減したり、深絞り加
工において耳率が上昇してしまうからである。
【００１０】熱間圧延加工によって製造された熱間圧延
板に冷間圧延加工を施して所定の板厚にするが、その冷
間圧延加工の加工率は４５〜８５％が良い。加工率を４
５〜８５％とすることで適当な加工歪みを材料に与え、
これを後述する中間焼鈍における再結晶の駆動力とする
ためである。加工率が４５％未満では再結晶が不十分に
なり、８５％を越える過度の加工率は圧延困難を招く
か、あるいは深絞り加工における耳率が上昇してしまう
ので望ましくない。
板に冷間圧延加工を施して所定の板厚にするが、その冷
間圧延加工の加工率は４５〜８５％が良い。加工率を４
５〜８５％とすることで適当な加工歪みを材料に与え、
これを後述する中間焼鈍における再結晶の駆動力とする
ためである。加工率が４５％未満では再結晶が不十分に
なり、８５％を越える過度の加工率は圧延困難を招く
か、あるいは深絞り加工における耳率が上昇してしまう
ので望ましくない。
【００１１】上記中間焼鈍の温度は３００〜４５０℃
で、この温度まで上昇させる昇温速度は２〜４０℃／秒
がよい。また３００〜４５０℃の温度に到達した時点か
ら０〜２０秒保持する。温度が３００〜４５０℃である
のは、３００℃未満であると、再結晶の進行が不十分に
なり、一方４５０℃を越えるとＳｉ、Ｃｕの固溶量が増
加するからである。また昇温速度は２℃／秒以上がよ
く、これより遅いとＳｉ、Ｃｕの固溶量が増加するため
望ましくない。また昇温速度が４０℃／秒を越えると、
材料を過剰に高温に加熱する恐れがあり望ましくない。
保持時間は２０秒以下がよく、２０秒を越えるとＣｕや
Ｓｉの固溶量が増加して、製造したキャンボディ材の成
形加工性を劣化させてしまう。
で、この温度まで上昇させる昇温速度は２〜４０℃／秒
がよい。また３００〜４５０℃の温度に到達した時点か
ら０〜２０秒保持する。温度が３００〜４５０℃である
のは、３００℃未満であると、再結晶の進行が不十分に
なり、一方４５０℃を越えるとＳｉ、Ｃｕの固溶量が増
加するからである。また昇温速度は２℃／秒以上がよ
く、これより遅いとＳｉ、Ｃｕの固溶量が増加するため
望ましくない。また昇温速度が４０℃／秒を越えると、
材料を過剰に高温に加熱する恐れがあり望ましくない。
保持時間は２０秒以下がよく、２０秒を越えるとＣｕや
Ｓｉの固溶量が増加して、製造したキャンボディ材の成
形加工性を劣化させてしまう。
【００１２】上記中間焼鈍に次いで最終冷間圧延加工を
施して所定のキャンボディ材を製造する。以上の工程を
経て製造されたキャンボディ材は、ＣｕやＳｉの固溶量
が各々０．０１ｗｔ％以下、０．２ｗｔ％以下になって
いる。このキャンボディ材は、キャンボディを製造する
工程の内、内面塗装後の焼き付け工程で、内部の歪みが
一部解放され、優れた成形性を実現するものになってい
る。従って塗装の焼き付け工程の次工程であるフランジ
ング加工においてフランジング割れが起きにくくなる。
施して所定のキャンボディ材を製造する。以上の工程を
経て製造されたキャンボディ材は、ＣｕやＳｉの固溶量
が各々０．０１ｗｔ％以下、０．２ｗｔ％以下になって
いる。このキャンボディ材は、キャンボディを製造する
工程の内、内面塗装後の焼き付け工程で、内部の歪みが
一部解放され、優れた成形性を実現するものになってい
る。従って塗装の焼き付け工程の次工程であるフランジ
ング加工においてフランジング割れが起きにくくなる。
【００１３】
【実施例】次に本発明の実施例を説明する。本発明例で
用いたＡｌ合金はＪＩＳＡ３００４に規定されるもの
で、その組成は、Ｓｉ０．２５ｗｔ％、Ｆｅ０．４２ｗ
ｔ％、Ｃｕ０．２５ｗｔ％、Ｍｎ１．０５ｗｔ％、Ｍｇ
１．３ｗｔ％、残部Ａｌおよび不可避的不純物である。
この成分の合金溶湯を常法により鋳造し、１００００ｍ
ｍ×１０００ｍｍ（厚さ５００ｍｍ）の鋳塊を得た。次
いで６００℃×５時間の均質化処理を施した後、開始温
度４８０℃、終了温度２８０℃で熱間圧延を施し、板厚
４ｍｍの熱間圧延板を製造した。この熱間圧延板を板厚
１ｍｍまで冷間圧延（パス回数２回）した。次いで表１
に記す中間焼鈍を施し、その後、板厚０．３ｍｍまで冷
間圧延（パス回数３回）して冷間圧延板（キャンボディ
材）を製造した。また比較例は中間焼鈍の条件が異なる
点以外は本発明例と同様である。
用いたＡｌ合金はＪＩＳＡ３００４に規定されるもの
で、その組成は、Ｓｉ０．２５ｗｔ％、Ｆｅ０．４２ｗ
ｔ％、Ｃｕ０．２５ｗｔ％、Ｍｎ１．０５ｗｔ％、Ｍｇ
１．３ｗｔ％、残部Ａｌおよび不可避的不純物である。
この成分の合金溶湯を常法により鋳造し、１００００ｍ
ｍ×１０００ｍｍ（厚さ５００ｍｍ）の鋳塊を得た。次
いで６００℃×５時間の均質化処理を施した後、開始温
度４８０℃、終了温度２８０℃で熱間圧延を施し、板厚
４ｍｍの熱間圧延板を製造した。この熱間圧延板を板厚
１ｍｍまで冷間圧延（パス回数２回）した。次いで表１
に記す中間焼鈍を施し、その後、板厚０．３ｍｍまで冷
間圧延（パス回数３回）して冷間圧延板（キャンボディ
材）を製造した。また比較例は中間焼鈍の条件が異なる
点以外は本発明例と同様である。
【００１４】得られたキャンボディ材Ｎｏ１〜６のフラ
ンジング加工性を調べた。測定方法は、常法のＤＩ加工
法により、ＤＩ缶（３５０ｍｌ用）を作製し、このＤＩ
缶に２００℃×２０分の加熱処理（塗装焼き付けに相
当）を施してから、常法のネッキング加工により４段ネ
ック形状に加工した。そして９０度円錐ダイスにより拡
口加工して拡管率を測定した。拡管率（％）は、前記拡
口加工により口部（フランジ部）が広げられる際、割れ
が発生する直前の最大口径をＤとし、拡口加工前の口径
をｄとして、（Ｄ−ｄ）／ｄ×１００で計算される。な
お比較例Ｎｏ４はあまり拡口せず割れてしまった。また
キャンボディ材Ｎｏ１〜６のＣｕおよびＳｉの固溶量を
フェノールで溶解することで測定した。以上の結果を表
１に併記する。
ンジング加工性を調べた。測定方法は、常法のＤＩ加工
法により、ＤＩ缶（３５０ｍｌ用）を作製し、このＤＩ
缶に２００℃×２０分の加熱処理（塗装焼き付けに相
当）を施してから、常法のネッキング加工により４段ネ
ック形状に加工した。そして９０度円錐ダイスにより拡
口加工して拡管率を測定した。拡管率（％）は、前記拡
口加工により口部（フランジ部）が広げられる際、割れ
が発生する直前の最大口径をＤとし、拡口加工前の口径
をｄとして、（Ｄ−ｄ）／ｄ×１００で計算される。な
お比較例Ｎｏ４はあまり拡口せず割れてしまった。また
キャンボディ材Ｎｏ１〜６のＣｕおよびＳｉの固溶量を
フェノールで溶解することで測定した。以上の結果を表
１に併記する。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１から明らかなように、本発明の製造方
法によって製造したキャンボディ材は、フランジング加
工性に優れた高い成形性を有するものであることが判
る。
法によって製造したキャンボディ材は、フランジング加
工性に優れた高い成形性を有するものであることが判
る。
【００１７】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によればフラ
ンジング加工性に優れた高い成形性を有するキャンボデ
ィ材が製造できるので、製缶工程において割れが発生す
るトラブルが低減し、Ａｌ製キャンの製造歩留りを向上
させＡｌ製キャンの低価格化を促進する等、その産業上
の貢献は著しいものである。
ンジング加工性に優れた高い成形性を有するキャンボデ
ィ材が製造できるので、製缶工程において割れが発生す
るトラブルが低減し、Ａｌ製キャンの製造歩留りを向上
させＡｌ製キャンの低価格化を促進する等、その産業上
の貢献は著しいものである。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｍｎ１．０〜１．５ｗｔ％、Ｍｇ０．８
〜１．３ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｃｕ
０．２０〜０．２５ｗｔ％、Ｆｅ０．７ｗｔ％以下、Ｚ
ｎ０．２５ｗｔ％以下を含み残部Ａｌおよび不可避的不
純物からなるＡｌ合金の鋳塊に、５６０〜６２０℃の温
度で２〜１０時間保持する均質化処理を施した後、開始
温度３５０〜５００℃、最終温度２３０〜３２０℃で加
工率９９〜９９．５％の熱間圧延を施して熱間圧延板を
製造し、次いで前記熱間圧延板に加工率４５〜８５％の
冷間圧延加工を施した後、昇温速度２〜４０℃／秒で３
００〜４５０℃まで昇温させてから０〜２０秒保持する
中間焼鈍を施すことでＳｉの固溶量を０．０１ｗｔ％以
下に、かつＣｕの固溶量を０．２ｗｔ％以下にさせ、そ
の後、更に加工率６０〜８６％の冷間圧延加工を施すこ
とを特徴とする高成形性キャンボディ材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10130394A JPH07310152A (ja) | 1994-05-16 | 1994-05-16 | 高成形性キャンボディ材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10130394A JPH07310152A (ja) | 1994-05-16 | 1994-05-16 | 高成形性キャンボディ材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07310152A true JPH07310152A (ja) | 1995-11-28 |
Family
ID=14297052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10130394A Pending JPH07310152A (ja) | 1994-05-16 | 1994-05-16 | 高成形性キャンボディ材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07310152A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006265715A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Kobe Steel Ltd | 樹脂被覆包装容器用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2008248289A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Kobe Steel Ltd | 包装容器用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
-
1994
- 1994-05-16 JP JP10130394A patent/JPH07310152A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006265715A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Kobe Steel Ltd | 樹脂被覆包装容器用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2008248289A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Kobe Steel Ltd | 包装容器用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
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