JPH07309287A - 浮桟橋係留装置 - Google Patents
浮桟橋係留装置Info
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- JPH07309287A JPH07309287A JP10115994A JP10115994A JPH07309287A JP H07309287 A JPH07309287 A JP H07309287A JP 10115994 A JP10115994 A JP 10115994A JP 10115994 A JP10115994 A JP 10115994A JP H07309287 A JPH07309287 A JP H07309287A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 浮桟橋の係留杭への衝突による衝撃のエネル
ギーを十分に吸収できるとともに、浮桟橋の動揺を確実
に抑えることができる浮桟橋係留装置を提供する。 【構成】 係留杭に当接する回転体３を支持する支持部
材２を、座屈変形可能な緩衝体１を介して、浮桟橋の側
面に固定する。
ギーを十分に吸収できるとともに、浮桟橋の動揺を確実
に抑えることができる浮桟橋係留装置を提供する。 【構成】 係留杭に当接する回転体３を支持する支持部
材２を、座屈変形可能な緩衝体１を介して、浮桟橋の側
面に固定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、とくに産業用の大型
の浮桟橋等を、係留杭に係留する際に使用される浮桟橋
係留装置に関するものである。
の浮桟橋等を、係留杭に係留する際に使用される浮桟橋
係留装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、図４に示すように、浮桟橋Ｂの側
面に取付けた複数個の浮桟橋係留装置Ａによって、浮桟
橋Ｂを係留杭Ｐに係留することが行われている。上記浮
桟橋係留装置Ａとしては、たとえば図５(a)(b)、図６に
示す構造のものが一般的に用いられる（たとえば実開平
２−１０６９９８号公報参照）。
面に取付けた複数個の浮桟橋係留装置Ａによって、浮桟
橋Ｂを係留杭Ｐに係留することが行われている。上記浮
桟橋係留装置Ａとしては、たとえば図５(a)(b)、図６に
示す構造のものが一般的に用いられる（たとえば実開平
２−１０６９９８号公報参照）。
【０００３】この浮桟橋係留装置Ａは、浮桟橋Ｂの側面
Ｂ１に、所定の厚みを有する緩衝体９１を介して取り付
けられる支持部材９２と、この支持部材９２に回転自在
に支持された回転体９３とを備えている。緩衝体９１
は、ともに板状に形成され、互いに平行に配置された、
浮桟橋Ｂへの取付け部９１ａおよび支持部材２の取付け
部９１ｂと、両取付け部９１ａ，９１ｂ間に配置された
圧縮変形部９１ｃとを、天然ゴム、合成ゴム等の弾性材
料により一体成形することで構成されている。また圧縮
変形部９１ｃには、当該圧縮変形部９１ｃの圧縮変形を
助けるための円形の孔９１ｄが３個形成されている。
Ｂ１に、所定の厚みを有する緩衝体９１を介して取り付
けられる支持部材９２と、この支持部材９２に回転自在
に支持された回転体９３とを備えている。緩衝体９１
は、ともに板状に形成され、互いに平行に配置された、
浮桟橋Ｂへの取付け部９１ａおよび支持部材２の取付け
部９１ｂと、両取付け部９１ａ，９１ｂ間に配置された
圧縮変形部９１ｃとを、天然ゴム、合成ゴム等の弾性材
料により一体成形することで構成されている。また圧縮
変形部９１ｃには、当該圧縮変形部９１ｃの圧縮変形を
助けるための円形の孔９１ｄが３個形成されている。
【０００４】上記浮桟橋係留装置によれば、回転体９３
を、水位の上下に伴う浮桟橋Ｂの上下動に対応しつつ係
留杭Ｐに当接させながら、緩衝体９１によって、回転体
９３の係留杭Ｐへの衝突による衝撃、ひいては浮桟橋Ｂ
の係留杭Ｐへの衝突による衝撃を緩和することができ
る。
を、水位の上下に伴う浮桟橋Ｂの上下動に対応しつつ係
留杭Ｐに当接させながら、緩衝体９１によって、回転体
９３の係留杭Ｐへの衝突による衝撃、ひいては浮桟橋Ｂ
の係留杭Ｐへの衝突による衝撃を緩和することができ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】浮桟橋には、鋼製、コ
ンクリート製、繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製など
の種々の構造のものがあり、浮桟橋係留装置は、いずれ
の構造のものにも使用可能である。ところが、とくに産
業用の大型の浮桟橋、中でもコンクリート製で重量およ
び吃水の大きい浮桟橋を使用する場合に、従来の浮桟橋
係留装置では、その衝突による衝撃のエネルギーを十分
に吸収できずに装置自体が破損したり、あるいは浮桟橋
の動揺を抑えることができずに、却って動揺を大きくし
てしまったりするという問題があった。
ンクリート製、繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製など
の種々の構造のものがあり、浮桟橋係留装置は、いずれ
の構造のものにも使用可能である。ところが、とくに産
業用の大型の浮桟橋、中でもコンクリート製で重量およ
び吃水の大きい浮桟橋を使用する場合に、従来の浮桟橋
係留装置では、その衝突による衝撃のエネルギーを十分
に吸収できずに装置自体が破損したり、あるいは浮桟橋
の動揺を抑えることができずに、却って動揺を大きくし
てしまったりするという問題があった。
【０００６】とくに近時、たとえば港湾内等の、海象条
件が比較的穏やかな海域での使用が普通であった浮桟橋
を、外洋等の海象条件の厳しい海域で使用する機会が増
加する傾向にあり、そのような条件下で従来の浮桟橋係
留装置を使用した場合には、浮桟橋の動揺を抑えること
が困難であった。この発明の目的は、とくに産業用の大
型の浮桟橋を海象条件の厳しい海域で使用した際に、浮
桟橋の係留杭への衝突による衝撃のエネルギーを十分に
吸収できるとともに、浮桟橋の動揺を確実に抑えること
ができ、浮桟橋の安全性を十分に確保できる浮桟橋係留
装置を提供することにある。
件が比較的穏やかな海域での使用が普通であった浮桟橋
を、外洋等の海象条件の厳しい海域で使用する機会が増
加する傾向にあり、そのような条件下で従来の浮桟橋係
留装置を使用した場合には、浮桟橋の動揺を抑えること
が困難であった。この発明の目的は、とくに産業用の大
型の浮桟橋を海象条件の厳しい海域で使用した際に、浮
桟橋の係留杭への衝突による衝撃のエネルギーを十分に
吸収できるとともに、浮桟橋の動揺を確実に抑えること
ができ、浮桟橋の安全性を十分に確保できる浮桟橋係留
装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段および作用】上記課題を解
決するため、発明者らは、従来の浮桟橋係留装置の構造
について検討を行った。その結果、従来の浮桟橋係留装
置は緩衝体に問題があることを見出した。すなわち、従
来の浮桟橋係留装置で使用している緩衝体は、浮桟橋の
係留杭への衝突時の圧縮力により厚み方向に圧縮変形す
るタイプのものであり、その圧縮時の、厚み方向の変形
量と反力とは、図３に二点鎖線Ｌ1 で示すような関係に
ある。またこの際の、緩衝体が吸収可能なエネルギー量
は、上記二点鎖線Ｌ1 より下の部分の面積（面積Ｓ1 と
する）に相当する。
決するため、発明者らは、従来の浮桟橋係留装置の構造
について検討を行った。その結果、従来の浮桟橋係留装
置は緩衝体に問題があることを見出した。すなわち、従
来の浮桟橋係留装置で使用している緩衝体は、浮桟橋の
係留杭への衝突時の圧縮力により厚み方向に圧縮変形す
るタイプのものであり、その圧縮時の、厚み方向の変形
量と反力とは、図３に二点鎖線Ｌ1 で示すような関係に
ある。またこの際の、緩衝体が吸収可能なエネルギー量
は、上記二点鎖線Ｌ1 より下の部分の面積（面積Ｓ1 と
する）に相当する。
【０００８】上記圧縮変形タイプの緩衝体を用いて、浮
桟橋の動揺を確実に抑えるには、吸収可能なエネルギー
量を一定にしつつ、その変形量を小さくしなければなら
ない。そのためには、緩衝体の硬度を高くして、図３に
短い破線Ｌ2 で示すように、圧縮時の反力を高める必要
がある〔この際の、緩衝体が吸収可能なエネルギー量
は、上記短い破線Ｌ2 より下で、かつグラフ中央の一点
鎖線状の縦軸Ｊより左側の部分の面積（面積Ｓ2 とす
る）に相当し、図の場合は前記面積Ｓ1 と等しくなる
（Ｓ1 ＝Ｓ2 ）〕。このため、圧縮時の反力が高くなる
分、その反力を受ける係留杭の強度を大きくしなけれ
ば、係留杭が破損してしまうおそれが生じる。
桟橋の動揺を確実に抑えるには、吸収可能なエネルギー
量を一定にしつつ、その変形量を小さくしなければなら
ない。そのためには、緩衝体の硬度を高くして、図３に
短い破線Ｌ2 で示すように、圧縮時の反力を高める必要
がある〔この際の、緩衝体が吸収可能なエネルギー量
は、上記短い破線Ｌ2 より下で、かつグラフ中央の一点
鎖線状の縦軸Ｊより左側の部分の面積（面積Ｓ2 とす
る）に相当し、図の場合は前記面積Ｓ1 と等しくなる
（Ｓ1 ＝Ｓ2 ）〕。このため、圧縮時の反力が高くなる
分、その反力を受ける係留杭の強度を大きくしなけれ
ば、係留杭が破損してしまうおそれが生じる。
【０００９】そこで係留杭の強度を大きくしなくてもよ
いように、圧縮変形タイプの緩衝体の、圧縮時の変形量
と反力を、図３に長い破線Ｌ3 で示すようにともに小さ
くすると、緩衝体が吸収可能なエネルギー量〔上記長い
破線Ｌ3 より下で、かつ前記縦軸Ｊより左側の部分の面
積（面積Ｓ3 とする）に相当する〕が小さくなる（Ｓ 1
＝Ｓ2 ＞Ｓ3 ）。このため、浮桟橋の係留杭への衝突に
よる衝撃のエネルギーを十分に吸収できなくなってしま
う。
いように、圧縮変形タイプの緩衝体の、圧縮時の変形量
と反力を、図３に長い破線Ｌ3 で示すようにともに小さ
くすると、緩衝体が吸収可能なエネルギー量〔上記長い
破線Ｌ3 より下で、かつ前記縦軸Ｊより左側の部分の面
積（面積Ｓ3 とする）に相当する〕が小さくなる（Ｓ 1
＝Ｓ2 ＞Ｓ3 ）。このため、浮桟橋の係留杭への衝突に
よる衝撃のエネルギーを十分に吸収できなくなってしま
う。
【００１０】つまり圧縮変形タイプの緩衝体では、浮桟
橋の係留杭への衝突による衝撃のエネルギーを十分に吸
収可能な状態を維持しつつ、浮桟橋の動揺を確実に抑え
るべく、圧縮時の変形量を小さくし、しかも、係留杭の
強度を大きくしなくてもよいように、圧縮時の反力を小
さくすることは不可能である。そこで発明者らは、上記
従来の緩衝体に代わる新たな緩衝体について種々検討を
行った結果、浮桟橋の係留杭への衝突時の圧縮力によ
り、厚み方向に座屈変形可能な緩衝体を使用すると、上
記の問題点を全て解決できることを見出し、本発明を完
成するに至った。
橋の係留杭への衝突による衝撃のエネルギーを十分に吸
収可能な状態を維持しつつ、浮桟橋の動揺を確実に抑え
るべく、圧縮時の変形量を小さくし、しかも、係留杭の
強度を大きくしなくてもよいように、圧縮時の反力を小
さくすることは不可能である。そこで発明者らは、上記
従来の緩衝体に代わる新たな緩衝体について種々検討を
行った結果、浮桟橋の係留杭への衝突時の圧縮力によ
り、厚み方向に座屈変形可能な緩衝体を使用すると、上
記の問題点を全て解決できることを見出し、本発明を完
成するに至った。
【００１１】すなわちこの発明の浮桟橋係留装置は、浮
桟橋を係留杭に係留すべく、当該浮桟橋の側面に、所定
の厚みを有する緩衝体を介して取り付けられる支持部材
と、この支持部材に回転自在に支持された、水位の上下
に伴う浮桟橋の上下動に対応しつつ係留杭に当接する回
転体とを備え、上記緩衝体が、回転体の係留杭への衝突
時の圧縮力により、厚み方向に座屈変形可能に構成され
ていることを特徴とする。
桟橋を係留杭に係留すべく、当該浮桟橋の側面に、所定
の厚みを有する緩衝体を介して取り付けられる支持部材
と、この支持部材に回転自在に支持された、水位の上下
に伴う浮桟橋の上下動に対応しつつ係留杭に当接する回
転体とを備え、上記緩衝体が、回転体の係留杭への衝突
時の圧縮力により、厚み方向に座屈変形可能に構成され
ていることを特徴とする。
【００１２】上記座屈変形タイプの緩衝体は、その圧縮
時の、厚み方向の変形量と反力とが、図３に実線Ｌ4 で
示すような関係にあり、圧縮時の変形量と反力を小さく
しても、緩衝体が吸収可能なエネルギー量〔上記実線Ｌ
4 より下で、かつ前記縦軸Ｊより左側の部分の面積（面
積Ｓ4 とする）に相当する〕を、図中に長い破線Ｌ3で
示した、同じ変形量と反力を有する圧縮変形タイプの緩
衝体が吸収可能なエネルギー量Ｓ3 より大きく、かつ短
い破線Ｌ2 で示した、同じ変形量とより大きな反力とを
有する圧縮変形タイプの緩衝体が吸収可能なエネルギー
量Ｓ2 や、あるいは二点鎖線Ｌ1 で示した、同じ反力と
より大きな変形量とを有する圧縮変形タイプの緩衝体が
吸収可能なエネルギー量Ｓ1 と同じ値にすることができ
る（Ｓ4＝Ｓ1 ＝Ｓ2 ＞Ｓ3 ）。
時の、厚み方向の変形量と反力とが、図３に実線Ｌ4 で
示すような関係にあり、圧縮時の変形量と反力を小さく
しても、緩衝体が吸収可能なエネルギー量〔上記実線Ｌ
4 より下で、かつ前記縦軸Ｊより左側の部分の面積（面
積Ｓ4 とする）に相当する〕を、図中に長い破線Ｌ3で
示した、同じ変形量と反力を有する圧縮変形タイプの緩
衝体が吸収可能なエネルギー量Ｓ3 より大きく、かつ短
い破線Ｌ2 で示した、同じ変形量とより大きな反力とを
有する圧縮変形タイプの緩衝体が吸収可能なエネルギー
量Ｓ2 や、あるいは二点鎖線Ｌ1 で示した、同じ反力と
より大きな変形量とを有する圧縮変形タイプの緩衝体が
吸収可能なエネルギー量Ｓ1 と同じ値にすることができ
る（Ｓ4＝Ｓ1 ＝Ｓ2 ＞Ｓ3 ）。
【００１３】よって、上記座屈変形タイプの緩衝体を使
用したこの発明の浮桟橋係留装置は、とくに産業用の大
型の浮桟橋を海象条件の厳しい海域で使用した際に、浮
桟橋の係留杭への衝突による衝撃のエネルギーを十分に
吸収できるとともに、浮桟橋の動揺を確実に抑えること
ができ、浮桟橋の安全性を十分に確保できる、という特
有の作用効果を奏する。
用したこの発明の浮桟橋係留装置は、とくに産業用の大
型の浮桟橋を海象条件の厳しい海域で使用した際に、浮
桟橋の係留杭への衝突による衝撃のエネルギーを十分に
吸収できるとともに、浮桟橋の動揺を確実に抑えること
ができ、浮桟橋の安全性を十分に確保できる、という特
有の作用効果を奏する。
【００１４】なおここでいう座屈変形タイプの緩衝体と
は、一般に、厚み方向に５０％圧縮変形させた際の反力
Ｒ50と、２５％圧縮変形させた際の反力Ｒ25との比Ｒ50
／Ｒ 25が１．７０以下のものを指す。比Ｒ50／Ｒ25が
１．７０を超えるものは、上記圧縮変形タイプのものに
相当する。上記比Ｒ50／Ｒ25の好適な範囲は、この発明
ではとくに限定されないが、 ０．４０≦Ｒ50／Ｒ25≦１．５０ の範囲内であるのが好ましい。比Ｒ50／Ｒ25が０．４０
未満では、エネルギー吸収が十分でなく、また比Ｒ50／
Ｒ25が１．５０を超え、かつ１．７０以下のものは、座
屈変形は可能であるものの、反力が高くなりすぎてしま
うおそれがある。
は、一般に、厚み方向に５０％圧縮変形させた際の反力
Ｒ50と、２５％圧縮変形させた際の反力Ｒ25との比Ｒ50
／Ｒ 25が１．７０以下のものを指す。比Ｒ50／Ｒ25が
１．７０を超えるものは、上記圧縮変形タイプのものに
相当する。上記比Ｒ50／Ｒ25の好適な範囲は、この発明
ではとくに限定されないが、 ０．４０≦Ｒ50／Ｒ25≦１．５０ の範囲内であるのが好ましい。比Ｒ50／Ｒ25が０．４０
未満では、エネルギー吸収が十分でなく、また比Ｒ50／
Ｒ25が１．５０を超え、かつ１．７０以下のものは、座
屈変形は可能であるものの、反力が高くなりすぎてしま
うおそれがある。
【００１５】
【実施例】以下にこの発明の浮桟橋係留装置を、その一
実施例を示す図１(a)(b)および図２を参照しつつ説明す
る。これらの図にみるように、この実施例の浮桟橋係留
装置Ａは、浮桟橋Ｂの側面Ｂ１に、所定の厚みを有する
緩衝体１を介して取り付けられる支持部材２と、この支
持部材２に回転自在に支持された２組の回転体３とを備
えている。
実施例を示す図１(a)(b)および図２を参照しつつ説明す
る。これらの図にみるように、この実施例の浮桟橋係留
装置Ａは、浮桟橋Ｂの側面Ｂ１に、所定の厚みを有する
緩衝体１を介して取り付けられる支持部材２と、この支
持部材２に回転自在に支持された２組の回転体３とを備
えている。
【００１６】緩衝体１は、ともに板状に形成され、互い
に平行に配置された、浮桟橋Ｂへの取付け部１１および
支持部材２の取付け部１２と、両取付け部１１，１２間
に、当該両取付け部１１，１２と直交しかつ互いに平行
に配置された、複数枚（図では４枚）の板状の座屈変形
部１３ａ，１３ｂとを、天然ゴム、合成ゴム等の弾性材
料により一体成形することで構成されている。
に平行に配置された、浮桟橋Ｂへの取付け部１１および
支持部材２の取付け部１２と、両取付け部１１，１２間
に、当該両取付け部１１，１２と直交しかつ互いに平行
に配置された、複数枚（図では４枚）の板状の座屈変形
部１３ａ，１３ｂとを、天然ゴム、合成ゴム等の弾性材
料により一体成形することで構成されている。
【００１７】上記緩衝体１の反力、変形量、両者の関係
（前述した図３の実線Ｌ4 ）によって決まる、緩衝体１
が吸収可能なエネルギー量、ならびに前記比Ｒ50／Ｒ25
を所定の値に設定するには、当該緩衝体１を構成する弾
性材料の種類や配合量、カーボンブラック等の配合量等
を調整して、その硬度を変化させるか、あるいは座屈変
形部１３ａ，１３ｂの寸法（とくに厚みｔ1 〜ｔ3 ）や
数を変化させればよい。
（前述した図３の実線Ｌ4 ）によって決まる、緩衝体１
が吸収可能なエネルギー量、ならびに前記比Ｒ50／Ｒ25
を所定の値に設定するには、当該緩衝体１を構成する弾
性材料の種類や配合量、カーボンブラック等の配合量等
を調整して、その硬度を変化させるか、あるいは座屈変
形部１３ａ，１３ｂの寸法（とくに厚みｔ1 〜ｔ3 ）や
数を変化させればよい。
【００１８】上記緩衝体１は、取付け部１１および浮桟
橋Ｂに形成した孔（いずれも図示せず）を貫通したボル
ト４１と、このボルト４１に螺着されたナット４２とを
締めつけることによって、浮桟橋Ｂの側面Ｂ１に固定さ
れる。また上記緩衝体１の取付け部１２および支持部材
２の板状基部２１に形成した孔（いずれも図示せず）を
貫通したボルト４３と、このボルト４３に螺着されたナ
ット４４とを締めつけることによって、支持部材２が緩
衝体１に固定される。なお図において符号４５，４６
は、それぞれボルト４１とナット４２、ボルト４３とナ
ット４４を締めつけた際に、取付け部１１，１２が潰れ
るのを防ぐ座金である。
橋Ｂに形成した孔（いずれも図示せず）を貫通したボル
ト４１と、このボルト４１に螺着されたナット４２とを
締めつけることによって、浮桟橋Ｂの側面Ｂ１に固定さ
れる。また上記緩衝体１の取付け部１２および支持部材
２の板状基部２１に形成した孔（いずれも図示せず）を
貫通したボルト４３と、このボルト４３に螺着されたナ
ット４４とを締めつけることによって、支持部材２が緩
衝体１に固定される。なお図において符号４５，４６
は、それぞれボルト４１とナット４２、ボルト４３とナ
ット４４を締めつけた際に、取付け部１１，１２が潰れ
るのを防ぐ座金である。
【００１９】また緩衝体１には、浮桟橋Ｂの側面Ｂ１か
ら突設され、取付け部１１，１２および支持部材２の板
状基部２１に形成した孔（いずれも図示せず）を貫通し
た与圧ボルトＢ２にナットＢ３を螺着して締めつけるこ
とで、浮桟橋Ｂの側面Ｂ１への固定時に、一定の圧力が
与圧されるようになっている。そして、この与圧状態を
維持しつつ、浮桟橋Ｂを係留位置に設置し、回転体３を
係留杭Ｐに当接させた後、ナットＢ３を緩めて、緩衝体
１を与圧状態から開放すると、浮桟橋Ｂが、係留杭Ｐに
対して一種の緊張係留状態となり、低外力時の浮桟橋Ｂ
の動揺を低減させることができる。また、浮桟橋Ｂを設
置する際の寸法誤差を相殺することもできる。
ら突設され、取付け部１１，１２および支持部材２の板
状基部２１に形成した孔（いずれも図示せず）を貫通し
た与圧ボルトＢ２にナットＢ３を螺着して締めつけるこ
とで、浮桟橋Ｂの側面Ｂ１への固定時に、一定の圧力が
与圧されるようになっている。そして、この与圧状態を
維持しつつ、浮桟橋Ｂを係留位置に設置し、回転体３を
係留杭Ｐに当接させた後、ナットＢ３を緩めて、緩衝体
１を与圧状態から開放すると、浮桟橋Ｂが、係留杭Ｐに
対して一種の緊張係留状態となり、低外力時の浮桟橋Ｂ
の動揺を低減させることができる。また、浮桟橋Ｂを設
置する際の寸法誤差を相殺することもできる。
【００２０】上記緩衝体１に取付けられた支持部材２
は、前記板状基部２１と、この板状基部２１の表面に、
当該板状基部２１と直交しかつ互いに平行に配置された
２枚の支持板部２２とを備えている。また支持板部２２
は、その横倒れ等を防止すべく、複数の補強体２３〜２
６によって補強されている。これらの部材はいずれも、
鋼板等により形成される。
は、前記板状基部２１と、この板状基部２１の表面に、
当該板状基部２１と直交しかつ互いに平行に配置された
２枚の支持板部２２とを備えている。また支持板部２２
は、その横倒れ等を防止すべく、複数の補強体２３〜２
６によって補強されている。これらの部材はいずれも、
鋼板等により形成される。
【００２１】回転体３は、支持部材２の支持板部２２に
設けた軸支部３１と、２枚の支持板部２２の相対向する
軸支部３１間に回転自在に軸支された円筒状の回転軸３
２と、この回転軸３２の周囲に形成された円筒状の回転
体本体３３とからなる。回転体本体３３は、ゴム等の弾
性材料と基布とを積層することで構成されている。上記
各部からなる、この実施例の浮桟橋係留装置Ａは、前記
のように、緩衝体１が座屈変形可能に構成されているた
め、同じ変形量と反力を有する圧縮変形タイプの緩衝体
を備えた従来の装置に比べて、緩衝体が吸収可能なエネ
ルギー量を大きくできる。このため、浮桟橋Ｂの係留杭
Ｐへの衝突による衝撃のエネルギーを十分に吸収できる
とともに、浮桟橋Ｂの動揺を確実に抑えることができ、
浮桟橋Ｂの安全性を十分に確保することができる。
設けた軸支部３１と、２枚の支持板部２２の相対向する
軸支部３１間に回転自在に軸支された円筒状の回転軸３
２と、この回転軸３２の周囲に形成された円筒状の回転
体本体３３とからなる。回転体本体３３は、ゴム等の弾
性材料と基布とを積層することで構成されている。上記
各部からなる、この実施例の浮桟橋係留装置Ａは、前記
のように、緩衝体１が座屈変形可能に構成されているた
め、同じ変形量と反力を有する圧縮変形タイプの緩衝体
を備えた従来の装置に比べて、緩衝体が吸収可能なエネ
ルギー量を大きくできる。このため、浮桟橋Ｂの係留杭
Ｐへの衝突による衝撃のエネルギーを十分に吸収できる
とともに、浮桟橋Ｂの動揺を確実に抑えることができ、
浮桟橋Ｂの安全性を十分に確保することができる。
【００２２】なお、図の実施例の浮桟橋係留装置Ａは、
２個の回転体３を備えていたが、回転体の数は従来どお
り１個でもよい。その他、この発明の要旨を変更しない
範囲で、種々の設計変更を施すことができる。実施例１ 天然ゴム５０重量部、スチレンブタジエンゴム５０重量
部およびカーボンブラック３５重量部を混練した生ゴム
組成物を用いて、常法により、図１(a)(b)および図２に
示す形状を有する緩衝体１を作製した。緩衝体１の表面
硬度は、ＪＩＳＡ 硬度で７５であった。また、緩衝体
１の各部の寸法は以下のとおりである。 ・取付け部１１，１２ 厚み２０ｍｍ×縦５００ｍｍ×横５００ｍｍ ・座屈変形部１３ａ 厚みｔ1 ＝５０ｍｍ、高さｈ1 ＝１６０ｍｍ ・座屈変形部１３ｂ 最大厚みｔ2 ＝４０ｍｍ、最小厚みｔ3 ＝３０ｍｍ、高
さｈ1 ＝１６０ｍｍ ・全体の厚みＴ＝２００ｍｍ比較例１ 天然ゴム５０重量部、スチレンブタジエンゴム５０重量
部およびカーボンブラック２５重量部を混練した生ゴム
組成物を用いて、常法により、図５(a)(b)および図６に
示す形状を有する緩衝体９１を作製した。緩衝体９１の
表面硬度は、ＪＩＳ Ａ 硬度で５０であった。また、
緩衝体９１の各部の寸法は以下のとおりである。 ・取付け部９１ａ，９１ｂ 厚み１５ｍｍ×縦４５０ｍｍ×横４５０ｍｍ ・圧縮変形部９１ｃ 幅ｗ＝３１０ｍｍ、厚みｔ＝１００ｍｍ ・孔９１ｄ 内径６５ｍｍ ・全体の厚み１３０ｍｍ比較例２ 天然ゴム５０重量部、スチレンブタジエンゴム５０重量
部およびカーボンブラック３０重量部を混練した生ゴム
組成物を用いて、常法により、図５(a)(b)および図６に
示す形状を有する緩衝体９１を作製した。緩衝体９１の
表面硬度は、ＪＩＳ Ａ 硬度で７０であった。また、
緩衝体９１の各部の寸法は、孔９１ｄの内径を８０ｍｍ
とした他は、比較例１と同じにした。 〈圧縮試験〉上記実施例１、比較例１，２の緩衝体を、
厚み方向に圧縮し、その際の変形量と反力との関係を測
定した。結果を図３に示す。なお図３において、実施例
１の測定結果は実線Ｌ4 、比較例１の測定結果は二点鎖
線Ｌ1 、比較例２の測定結果は短い破線Ｌ2 で、それぞ
れ示した。また、上記図３の結果から、緩衝体が吸収可
能なエネルギー量を求めるとともに、厚み方向に５０％
圧縮変形させた際の反力Ｒ50と、２５％圧縮変形させた
際の反力Ｒ25とから、比Ｒ50／Ｒ25を求めた。結果を表
１に示す。
２個の回転体３を備えていたが、回転体の数は従来どお
り１個でもよい。その他、この発明の要旨を変更しない
範囲で、種々の設計変更を施すことができる。実施例１ 天然ゴム５０重量部、スチレンブタジエンゴム５０重量
部およびカーボンブラック３５重量部を混練した生ゴム
組成物を用いて、常法により、図１(a)(b)および図２に
示す形状を有する緩衝体１を作製した。緩衝体１の表面
硬度は、ＪＩＳＡ 硬度で７５であった。また、緩衝体
１の各部の寸法は以下のとおりである。 ・取付け部１１，１２ 厚み２０ｍｍ×縦５００ｍｍ×横５００ｍｍ ・座屈変形部１３ａ 厚みｔ1 ＝５０ｍｍ、高さｈ1 ＝１６０ｍｍ ・座屈変形部１３ｂ 最大厚みｔ2 ＝４０ｍｍ、最小厚みｔ3 ＝３０ｍｍ、高
さｈ1 ＝１６０ｍｍ ・全体の厚みＴ＝２００ｍｍ比較例１ 天然ゴム５０重量部、スチレンブタジエンゴム５０重量
部およびカーボンブラック２５重量部を混練した生ゴム
組成物を用いて、常法により、図５(a)(b)および図６に
示す形状を有する緩衝体９１を作製した。緩衝体９１の
表面硬度は、ＪＩＳ Ａ 硬度で５０であった。また、
緩衝体９１の各部の寸法は以下のとおりである。 ・取付け部９１ａ，９１ｂ 厚み１５ｍｍ×縦４５０ｍｍ×横４５０ｍｍ ・圧縮変形部９１ｃ 幅ｗ＝３１０ｍｍ、厚みｔ＝１００ｍｍ ・孔９１ｄ 内径６５ｍｍ ・全体の厚み１３０ｍｍ比較例２ 天然ゴム５０重量部、スチレンブタジエンゴム５０重量
部およびカーボンブラック３０重量部を混練した生ゴム
組成物を用いて、常法により、図５(a)(b)および図６に
示す形状を有する緩衝体９１を作製した。緩衝体９１の
表面硬度は、ＪＩＳ Ａ 硬度で７０であった。また、
緩衝体９１の各部の寸法は、孔９１ｄの内径を８０ｍｍ
とした他は、比較例１と同じにした。 〈圧縮試験〉上記実施例１、比較例１，２の緩衝体を、
厚み方向に圧縮し、その際の変形量と反力との関係を測
定した。結果を図３に示す。なお図３において、実施例
１の測定結果は実線Ｌ4 、比較例１の測定結果は二点鎖
線Ｌ1 、比較例２の測定結果は短い破線Ｌ2 で、それぞ
れ示した。また、上記図３の結果から、緩衝体が吸収可
能なエネルギー量を求めるとともに、厚み方向に５０％
圧縮変形させた際の反力Ｒ50と、２５％圧縮変形させた
際の反力Ｒ25とから、比Ｒ50／Ｒ25を求めた。結果を表
１に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】上記図３および表１の結果より、実施例１
の緩衝体は、比較例１の緩衝体に比べて変形量が小さ
く、かつ比較例２の緩衝体に比べて反力が小さいにも拘
らず、吸収可能なエネルギー量は、上記比較例１，２の
緩衝体とほぼ同じであることがわかった。
の緩衝体は、比較例１の緩衝体に比べて変形量が小さ
く、かつ比較例２の緩衝体に比べて反力が小さいにも拘
らず、吸収可能なエネルギー量は、上記比較例１，２の
緩衝体とほぼ同じであることがわかった。
【００２５】
【発明の効果】以上のように、この発明の浮桟橋係留装
置は、緩衝体が、回転体の係留杭への衝突時の圧縮力に
より、厚み方向に座屈変形可能に構成されているため、
同じ変形量と反力を有する圧縮変形タイプの緩衝体を備
えた従来の装置に比べて、吸収可能なエネルギー量を大
きくできる。このため、浮桟橋の係留杭への衝突による
衝撃のエネルギーを十分に吸収できるとともに、浮桟橋
の動揺を確実に抑えることができ、浮桟橋の安全性を十
分に確保できるという特有の作用効果を奏する。
置は、緩衝体が、回転体の係留杭への衝突時の圧縮力に
より、厚み方向に座屈変形可能に構成されているため、
同じ変形量と反力を有する圧縮変形タイプの緩衝体を備
えた従来の装置に比べて、吸収可能なエネルギー量を大
きくできる。このため、浮桟橋の係留杭への衝突による
衝撃のエネルギーを十分に吸収できるとともに、浮桟橋
の動揺を確実に抑えることができ、浮桟橋の安全性を十
分に確保できるという特有の作用効果を奏する。
【図１】同図(a) は、この発明の浮桟橋係留装置の一実
施例を示す側面図、同図(b) は、部分切裁平面図であ
る。
施例を示す側面図、同図(b) は、部分切裁平面図であ
る。
【図２】上記実施例の正面図である。
【図３】浮桟橋係留装置に使用する緩衝体を厚み方向へ
圧縮変形させた際の変形量と反力との関係を、緩衝体の
タイプ別に示したグラフである。
圧縮変形させた際の変形量と反力との関係を、緩衝体の
タイプ別に示したグラフである。
【図４】浮桟橋係留装置の使用状況を示す平面図であ
る。
る。
【図５】同図(a) は、従来の浮桟橋係留装置の一例を示
す側面図、同図(b) は、部分切裁平面図である。
す側面図、同図(b) は、部分切裁平面図である。
【図６】上記従来例の正面図である。
Ａ 浮桟橋係留装置 １ 緩衝体 ２ 支持部材 ３ 回転体
Claims (3)
- 【請求項１】浮桟橋を係留杭に係留すべく、当該浮桟橋
の側面に、所定の厚みを有する緩衝体を介して取り付け
られる支持部材と、この支持部材に回転自在に支持され
た、水位の上下に伴う浮桟橋の上下動に対応しつつ係留
杭に当接する回転体とを備えた浮桟橋係留装置におい
て、上記緩衝体が、回転体の係留杭への衝突時の圧縮力
により、厚み方向に座屈変形可能に構成されていること
を特徴とする浮桟橋係留装置。 - 【請求項２】緩衝体が、ともに板状に形成され、互いに
平行に配置された、浮桟橋への取付け部および支持部材
の取付け部と、両取付け部間に、当該両取付け部と直交
しかつ互いに平行に配置された、複数の板状の座屈変形
部とを備えるとともに、これらの部材を弾性材料により
一体成形することで、厚み方向に座屈変形可能に構成さ
れている請求項１記載の浮桟橋係留装置。 - 【請求項３】緩衝体の、厚み方向に５０％圧縮変形させ
た際の反力Ｒ50と、２５％圧縮変形させた際の反力Ｒ25
との比Ｒ50／Ｒ25が、 ０．４０≦Ｒ50／Ｒ25≦１．５０ の範囲内である請求項１記載の浮桟橋係留装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6101159A JP2863086B2 (ja) | 1994-05-16 | 1994-05-16 | 浮桟橋係留装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6101159A JP2863086B2 (ja) | 1994-05-16 | 1994-05-16 | 浮桟橋係留装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07309287A true JPH07309287A (ja) | 1995-11-28 |
| JP2863086B2 JP2863086B2 (ja) | 1999-03-03 |
Family
ID=14293276
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6101159A Expired - Fee Related JP2863086B2 (ja) | 1994-05-16 | 1994-05-16 | 浮桟橋係留装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2863086B2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4915516U (ja) * | 1972-05-12 | 1974-02-08 | ||
| JPS5223496U (ja) * | 1975-08-07 | 1977-02-18 | ||
| JPH02106998U (ja) * | 1989-02-10 | 1990-08-24 |
-
1994
- 1994-05-16 JP JP6101159A patent/JP2863086B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4915516U (ja) * | 1972-05-12 | 1974-02-08 | ||
| JPS5223496U (ja) * | 1975-08-07 | 1977-02-18 | ||
| JPH02106998U (ja) * | 1989-02-10 | 1990-08-24 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2863086B2 (ja) | 1999-03-03 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |