JPH07306285A - 原子炉の炉心 - Google Patents

原子炉の炉心

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JPH07306285A
JPH07306285A JP6151402A JP15140294A JPH07306285A JP H07306285 A JPH07306285 A JP H07306285A JP 6151402 A JP6151402 A JP 6151402A JP 15140294 A JP15140294 A JP 15140294A JP H07306285 A JPH07306285 A JP H07306285A
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fuel
core
fuel assembly
supercell
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JP6151402A
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Sven-Birger Johansson
− ビルゲル ヨハンソン スベン
Lars-Erik Johansson
− エリック ヨハンソン ラルス
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Westinghouse Electric Sweden AB
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ASEA Atom AB
ABB Atom AB
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Publication date
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    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
    • G21C3/30—Assemblies of a number of fuel elements in the form of a rigid unit
    • G21C3/32—Bundles of parallel pin-, rod-, or tube-shaped fuel elements
    • G21C3/326—Bundles of parallel pin-, rod-, or tube-shaped fuel elements comprising fuel elements of different composition; comprising, in addition to the fuel elements, other pin-, rod-, or tube-shaped elements, e.g. control rods, grid support rods, fertile rods, poison rods or dummy rods
    • G21C3/328—Relative disposition of the elements in the bundle lattice
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
    • G21C3/30—Assemblies of a number of fuel elements in the form of a rigid unit
    • G21C3/32—Bundles of parallel pin-, rod-, or tube-shaped fuel elements
    • G21C3/322—Means to influence the coolant flow through or around the bundles
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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  • Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【目的】 炉心内の水量を増大させることによりコール
ド状態における原子炉の反応度を減少させ、それにより
改良された運転停止の余裕が得られるように構成された
沸騰水型原子炉の炉心を提供する。 【構成】 この原子炉の炉心は燃料チャネル（１）によ
り包囲された複数個の垂直の燃料棒（１０）と、おそら
くは、しばしば、水で満たされた垂直のロッドまたはチ
ャネル（３２、４８、４９、５０、５１）とを有する複
数個の燃料集合体（４０）を備えている。燃料集合体
（４０）の間には、水間隙（３７ａ、３７ｂ）が配置さ
れている。この原子炉の炉心は間隙（３７ａ、３７ｂ）
に面する少なくとも一つの削減された外側の隅部（４
１）を有する少なくとも１個の燃料集合体（４０）を備
え、そして燃料集合体（４０）の燃料棒（１０）の数が
削減された隅部（４１）の数に少なくとも相当する数だ
け減らされ、それによりスーパーセルの間の減速領域の
横断面積が増大し、炉心内の水量が増大する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は沸騰水型原子炉の炉心に
関する。このような原子炉の炉心は実質的に正方形の横
断面の燃料チャネルにより包囲された複数個の垂直の燃
料棒と、おそらくは、しばしば、水が満たされた垂直の
ロッドとを備えている。各々の燃料棒は相互に垂直な２
列に含まれ、各々の燃料棒は核燃料の円筒形のペレット
の積重ね体を含み、この積重ね体はクラッディングチュ
ーブ内に配置されている。この燃料集合体は各々が４個
からなるグループをなして配置され、いわゆるスーパー
セルを形成している。このスーパーセルの中央部には、
制御棒が配置されている。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】炉心内の
核分裂性物質、特にウラン２３５の原子が中性子を吸収
し、壊変するときに、平均して、原子量がより低くかつ
より大きい運動のエネルギーを有する２個の核分裂片な
らびに複数個の高いエネルギーを有する中性子が発生す
る。原子炉の炉心内には、十分な数の核燃料集合体が自
立した核分裂反応を可能にするために配置されている。
核分裂生成物の運動のエネルギーは燃料棒から熱として
脱出する。原子炉の炉心は冷却材、例えば、水の中に浸
漬され、水は別の目的に利用される熱を放出する。冷却
材が水の形態であるときに、冷却材は中性子を減速させ
て、核分裂反応の確率を増大させる中性子減速材として
作用する。もしも原子炉を一定の出力レベルで運転する
のであれば、核分裂を発生させる中性子の量を一定に保
たなければならない。これは各々の核分裂反応がプロセ
スが自立して進行するようにその後の核分裂反応を発生
させる一つの中性子ネット（ｎｅｕｔｒｏｎ ｎｅｔ）
を発生しなければならないことを意味する。これは、通
常、実効増倍率ｋeff が１に等しくなければならないよ
うに表現される。実効増倍率は吸収された中性子（また
はシステム外に漏れる中性子）の数に対する発生した中
性子の数の比を表す。
【０００３】原子炉の運転中、核分裂性物質が減損する
が、同時に核分裂生成物自体のうちのある部分が中性子
を吸収する。この事実を考慮すると、原子炉は、通常、
始動時から過剰の核燃料が装填された状態で作動サイク
ルに入り、従って、当初、原子炉の反応度が高過ぎる状
態になる。この理由から、原子炉の運転の間に実効増倍
率ｋeff を正確に１に維持しかつ原子炉の運転を停止す
るときにｋeff を１よりも低く維持することができる制
御システムが必要である。この反応度の制御の一つの重
要な部分は、なんら核分裂の発生を伴わないで、中性子
を吸収し、すなわち、捕獲する中性子吸収物質によりな
される。
【０００４】中性子吸収物質の少なくともある部分は複
数個の選択的に作用可能な制御棒内に含まれている。制
御棒は原子炉の出力レベルおよび配電の制御ならびに原
子炉の運転停止のために必要な程度炉心の底部から押し
上げられる。制御棒が炉心の中に挿入されるときに、核
分裂のための一つの条件である中性子の吸収がなされ、
従って、反応度が低下する。制御棒による中性子吸収作
用が高いほど、いわゆる制御棒の作用がより良好にな
る。
【０００５】燃料棒のうちのある燃料棒は機械的な制御
の必要性を減らすための可燃性の吸収物質を含有するこ
とができる。このような可燃性の吸収体は中性子を吸収
することにより中性子吸収能力がより低い物質に変換さ
れる。よく知られているこのような物質は、通常、酸化
ガドリニウムの形態で得られるガドリニウムである。し
かしながら、構成物質として入手される可燃性の吸収体
は無視できない残留吸収能力を有している。例えば、ガ
ドリニウムを可燃性吸収体として使用するときに、高い
中性子捕獲横断面を有する同位体が比較的に早く消費さ
れるのに対して、その他の同位体の中性子捕獲が持続す
る結果、残留吸収能力が存在する。
【０００６】炉心内の出力の発生は必要に応じて迅速に
中断し、すなわち、中性子の供給を中断し、従って、燃
料の核分裂による出力の発生を中断することが可能でな
ければならない。例えば、原子炉容器が開放され、修理
作業または燃料の補給が行われているときに中性子の供
給が突然に開始されて高い出力を発生することが起こら
ないように常に十分な運転停止の余裕（ｓｈｕｔｄｏｗ
ｎ ｍａｒｇｉｎ）がなければならない。
【０００７】運転の許可のための当局による代表的な要
求条件は、もしも制御棒のうちの任意の１本の制御棒が
その外側位置に達するとすれば、運転停止の余裕が少な
くとも０．３８％の反応度の減少（ｋeff が０．９９６
２よりも小さくなるべきである）に相当することであ
る。付加的な安全性を確保するために、これらの値は実
際問題としてしばしば１％および０．９９％にそれぞれ
変更される。
【０００８】燃料ペレット中にある可燃性の中性子吸収
体、例えば、ガドリニウムを含有させることにより運転
停止の余裕を改良することが知られている。この可燃性
の中性子吸収体はコールド状態およびホット状態の両方
において反応度を減少させる。燃料ペレット中に可燃性
の吸収体を含有させることはコスト高になり、それに加
えて、可燃性の吸収体は完全に燃焼させることができな
い。これはある比率の中性子吸収物質が常に残存し、ホ
ット運転状態における反応度を減少させることを意味
し、これは望ましくない。
【０００９】付加的な一つの問題は可燃性の中性子吸収
体、例えば、酸化ガドリニウムが燃料棒の熱伝導性を低
下させることである。酸化ガドリニウムを含有する燃料
棒は、吸収体が局部的な配電に好ましくない影響を及ぼ
すので、かなり低い相対的な出力を発生する。可燃性吸
収体を含む燃料棒の数が多いほど、また可燃性吸収体の
濃度が高いほど、局部的な配電に及ぼす悪影響が増大す
る。
【００１０】従って、要約すると、運転の間および運転
停止の間に課せられる要求条件はしばしば逆の方向に作
用して、最適の構成を有する炉心の設計を困難にしてい
る。
【００１１】改良された運転停止を目指した既知の構成
のうちのいくつかの構成について以下に説明する。
【００１２】米国特許第４，８６３，６８０号明細書に
は、燃料集合体内に各々のユニットが少数の燃料棒を含
むいくつかの小さいユニットを配置することにより運転
停止の余裕を増大することができる燃料集合体が開示さ
れている。これらのユニットは相互に特定の隔置された
関係に配置されている。これらの小さいユニットの中央
部には、水ロッドが配置されている。運転停止の余裕は
これらのユニットの間の距離を好適な方法で変更するこ
とにより保証することができる。
【００１３】米国特許第４，９６８，４７９号明細書に
は、中央部に配置された水ロッドのまわりにいくつかの
部分的な長さの燃料棒が配置された燃料集合体が開示さ
れている。この水ロッドは大きい直径を有する上側部分
と、小さい直径を有する下側部分とを有している。この
小さい直径は燃料棒の直径と実質的に合致している。燃
料棒のうちのいくつかの燃料棒は非核分裂性物質の中間
領域を備えている。これらの中間領域は水ロッドの上側
部分のまわりに配置され、それにより実効増倍率ｋeff
をホット状態において効果的に増大させ、かつコールド
状態において効果的に減少させることができ、それによ
り改良された運転停止の余裕が得られる。これは中間領
域における水ロッドのまわりに過剰の水が存在し、それ
により水ロッドまたはこのロッドのまわりの領域がコー
ルド状態において過減速され、従って、中性子増倍率が
減少し、従って、運転停止の余裕が増大する。原子炉の
ホット状態の間、特に水蒸気の気泡が水ロッドの外周に
現れるときに、過剰の水が消滅して、増倍率が回復され
る。
【００１４】米国特許第５，１２８，０９７号明細書に
は、三角形の格子内に配置された周囲の燃料棒よりも大
きい直径を有する正方形の格子内に配置された中央の燃
料棒を備えた燃料集合体が示されている。この周囲の三
角形の格子パターンは周囲における冷却領域を増大する
ことを可能にし、それにより運転停止の余裕が増大す
る。燃料集合体の中央部における冷却材の量は燃料棒と
対比して大きい直径を有する２本の水ロッドを導入する
ことにより増大せしめられる。
【００１５】スウエーデン特許第４５４、８２２号明細
書には、削減された隅部が相互に向き合って燃料集合体
内に拡大された中央部を形成した、各々が削減された隅
部を備えた４個のサブアセンブリーを備えた燃料集合体
が開示されている。これらのサブアセンブリーは十字形
の支持装置により分離され、この支持装置の十字形の中
央部は削減された隅部に適応されるときに拡大されてい
る。このチャネル形に形成された支持装置の拡大された
中央部は燃料集合体の中央部内により多量の非沸騰水を
収容可能であることに寄与する。従って、燃料集合体の
中央部内により多量の水を収容することにより、コール
ド状態における原子炉の運転停止の余裕が改良される。
【００１６】スウエーデン特許第４２３，７６０号明細
書には、削減された隅部を有する別の燃料集合体が開示
されている。この燃料集合体は少なくとも１個のサブア
センブリーが四つの削減された隅部を有する４個のサブ
アセンブリーを備えている。この設計において隅部を削
減する理由は限られたスペース内にさらに１個の燃料棒
を収容する要求のためである。これを達成するために、
燃料棒は正方形のパターンのかわりに部分的に三角形の
パターン内に配置される。その場合には、サブアセンブ
リーの隅部を三角形の棒の形状に適応させることは当然
である。この燃料集合体は運転停止の余裕を改良するこ
とができない。一般の認めるところでは、炉心内により
多量の水が導入されるが、ウランに対する水の比率が変
更されないので、コールド状態における反応度は減少し
ない。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明の目的は炉心内の
水の量を増大することによりコールド状態において改良
された運転停止の余裕が得られる原子炉の炉心を提供す
ることにある。コールド状態における付加的に改良され
た運転停止の余裕を得るために、制御棒の作用を改良す
ることができる。このような炉心が得られる燃料集合体
は間隙に面する少なくとも一つの外側の削減された隅部
を備え、少なくとも１個の燃料棒が隅部から除去されて
いる。この削減された隅部（または複数個の削減された
隅部）は原子炉の炉心内のスーパーセルの間の減速領域
の横断面積の増大を必然的に伴う。各々の隅部の削減は
減速領域の増大を必然的に伴う。この減速領域の増大は
燃料棒の少なくとも横断面積に相当している。
【００１８】炉心内により多量の水が存在することは、
水の密度が高く、かつ中性子の拡散距離が短いので、コ
ールド状態における反応度が減少することを意味する。
また、このような水は中性子吸収能力を有する。要約す
ると、これにより、コールド状態において、改良された
運転停止の余裕が得られる。
【００１９】制御棒の改良された作用は制御棒がより多
量の中性子に到達し、より多量の中性子を吸収すること
が可能であることを意味する。これは制御棒までの核分
裂性物質、すなわち、中性子発生物質の平均距離の減
少、すなわち、それゆえに制御棒までの中性子の距離の
減少により、なし遂げられる。この距離の減少は、ま
た、制御棒の中心部から離れる方向に向けられた燃料集
合体の外側の隅部のうちの１個または数個の隅部におけ
る少なくとも１個の燃料棒を除去することによりなし遂
げられ、従って、残りの核分裂性物質が制御棒により近
く配置される。炉心内へのより多量の水の収容および制
御棒の改良された作用の両方により改良された運転停止
の余裕を得るために、制御棒から最大の距離に配置され
た少なくともその外側の隅部が削減される。
【００２０】この隅部の削減により、炉心の中により多
量の非沸騰水を収容することができる。非沸騰水の容積
に対する沸騰水の容積の比率を変更することにより、ホ
ット状態における反応度を増大させ、かつホット状態に
おける反応度の増大に対してコールド状態における反応
度をより大きく減少させることができる。ホット状態に
おける反応度が予定されるので、燃料内の媒質の濃縮含
有量（ｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ ｃｏｎｔｅｎｔ）を減少
させることにより、ホット状態における増大した反応度
を補償することができる。本発明により、隅部の削減に
より、燃料棒の外側に得られる容積も利用可能になるの
で、序文に述べたように、燃料棒を水ロッドと置き換え
る場合よりも多量の非沸騰水に接近することが可能にな
る。本発明にとっては、ホット状態においてかなり改良
された減速を得ると共に、コールド状態においてかなり
減少した反応度を得るために、非沸騰水のためのスペー
スがある一定のサイズを有することが肝要である。
【００２１】非対称炉心格子、すなわち、制御棒の間隙
と呼ばれるスーパーセル内の燃料集合体の間の水間隙が
狭い間隙と呼ばれるスーパーセルの間の水間隙よりも広
い炉心格子内の燃料集合体は、通常、不均等の濃縮分布
を有している。これは非対称格子の寸法を決定するとき
にスーパーセルの外側部分におけるより劣る減速状態に
よりひき起こされたより劣る出力がその部分におけるよ
り高い濃縮含有量により補償されることに起因してい
る。本発明による炉心の削減はこの型式の格子に対して
特に有利である。その理由は、沸騰水よりも良好な減速
能力を有する増大した量の非沸騰水のために、削減され
た隅部（または複数の削減された隅部）に最も近く配置
された燃料棒の濃縮含有量を減少させることができるか
らである。非対称炉心格子における濃縮分布の均等化が
得られる媒質の濃縮を維持するために、（削減された隅
部に対して反対側の）燃料集合体の反対側の部分の濃縮
含有量の相応した増大がなされる。
【００２２】非対称炉心格子および対称炉心格子の両方
における濃縮分布が変化した結果、核分裂性物質が制御
棒の中心部により近く移動せしめられ、それにより制御
棒の作用を改良することができ、従って、コールド状態
における反応度が減少する。
【００２３】本発明の有利な実施例によれば、１個の燃
料棒が除去された、制御棒から最大の距離に配置された
削減された隅部に最も近く配置された燃料棒の濃縮含有
量は次の実験的な関係により決定される。
【数２】Ｂ＝Ａ・ＦK （ＦS （ａ／ｂ−１）＋１） 式中、 Ｂ＝１個の燃料棒が除去された削減された隅部に近く配
置された燃料棒の濃縮含有量 Ａ＝削減された隅部と反対側の燃料集合体の削減されて
いない隅部における対応した燃料棒の濃縮含有量 係数ＦK は比Ａ／Ｂが対称の水間隙を有する格子の削減
された隅部により影響をうける態様を示す。係数ＦS は
比Ａ／Ｂが非対称の水間隙を有する格子における制御棒
の間隙と狭い間隙との比により左右される態様を示す対
称の係数を表す。 ａ＝間隙の幅、制御棒間隙 ｂ＝間隙の幅、狭い間隙
【００２４】炉心全体が上記の型式の燃料集合体を備え
ている場合には、コールド状態における反応度が複数個
の削減された隅部の協働によりさらに減らされ、それに
よりかなり大きくされた減速領域が得られる。
【００２５】本発明は改良された運転停止の余裕に関す
る既知の技術的な解決方法と比較していくつかの利点を
有する。その主な利点はこの解決方法が従来の解決方法
と比較して燃料集合体の形状のかなりの簡素化を伴うと
共に、核分裂性物質の総量の減少が制限され、運転停止
のための安全に対する要求が極めて十分に満たされる。
【００２６】さらに、隅部の削減により、より多量の非
沸騰水を炉心の中に導入することができるという一つの
利点が得られる。
【００２７】大きくされた減速領域により、大きい干渉
性（ｃｏｈｅｒｅｎｔ）容積が同じ全容積を有するいく
つかのより小さい減速領域よりも多量の中性子を吸収す
るという一つの利点が得られる。これは、水の量が増大
するために、中性子が減速され、そして核分裂性燃料に
達する前に吸収されるので、中性子の拡散距離が短くな
ることに起因している。従って、コールド状態において
は、減速領域はある程度まで中性子を捕獲する作用をす
る。
【００２８】さらに、削減された隅部における濃縮含有
量を減少させ、かつ削減された隅部の反対側の隅部にお
ける濃縮含有量を増大させることができる。これによ
り、特に非対称格子においては、この方法により、濃縮
含有量の均等化が得られるので、かなりの利点が得られ
る。
【００２９】少なくとも制御棒から最大距離に配置され
た隅部が削減される場合には、その隅部内の可燃性吸収
体、例えば、ガドリニウムの量を減少させることがで
き、それによりこれらの吸収体によるホット状態におけ
る反応度に対する悪影響を低減することができる。これ
は、部分的には、隅部の削減のために、炉心の中により
多量の水が導入されることに起因し、そして部分的に
は、核分裂性物質が制御棒により近く移動せしめられる
ことに起因している。また、可燃性吸収体の必要性の低
下により、コストの節減が得られる。
【００３０】制御棒までの核分裂性物質の平均距離を減
らすように燃料棒を除去することにより、制御棒の改良
された作用が得られ、それゆえに、より良好な運転停止
の余裕が得られる。また、削減された隅部と隣接して配
置された燃料棒の濃縮含有量を減少させ、そしてその反
対側の隅部における対応した燃料棒の濃縮含有量を相応
して増大させて、それによりより高い濃縮含有量が制御
棒により近い位置に得られるようにする（すなわち、核
分裂性物質を制御棒により近く配置する）ことは制御棒
の作用を改良することに寄与する。
【００３１】さらに一つの利点は本発明による燃料集合
体を既存の原子炉の炉心内に使用することができること
にあり、これは特に価値のあることである。
【００３２】
【実施例】本発明を添付図面を参照していくつかの実施
例の説明によりさらに詳細に説明する。図１、図２およ
び図３は実質的に正方形の横断面を有する燃料チャネル
１を示す。燃料チャネル１はそれ以外に円錐形部分２ｂ
と、円筒形部分２ｃとを備えた底部２の正方形の上側部
分２ａを実質的な遊隙を生ずることなく包囲している。
底部２は下方に向いた冷却水のための入口開口部３を有
している。底部２は、燃料チャネル１を支持する以外
に、支持板４を支持している。燃料チャネル１は、その
底部において、点鎖線５で示した複数個の水平ボルトに
より底部２および支持板４に固定された比較的に厚い壁
部を有している。
【００３３】図３から、本発明による燃料チャネル１が
削減された隅部４１を備えていることが明らかである。
燃料チャネル１は、十字形の横断面を有する中空の支持
部材７により、少なくとも実質的に正方形の横断面を有
する４個の垂直のチャネルが形成された部分６に分割さ
れている。支持部材７は燃料チャネル１の４個の壁部１
ａ、１ｂ、１ｃおよび１ｄに溶接され、かつ４個の中空
のウイング８を有している。支持部材７により形成され
た中央のチャネルは符号３２で示してあり、かつ底部に
おいて減速水の入口管９と接続されている。各々の管状
部分６は２５個の燃料棒１０を含む束２５を備えてい
る。燃料棒１０は格子状に配置され、格子内の各々の燃
料棒１０は１個の燃料棒１０が除去された削減された隅
部４１を除いて、相互に垂直な２列に含まれている。
【００３４】図１から、各々の束２５が底部タイプレー
ト１１、頂部タイプレート１２および複数個のスペーサ
１３を備えていることが明らかである。底部タイプレー
ト１１、頂部タイプレート１２、スペーサ１３および燃
料チャネル部分１を備えた燃料棒の束２５がこの出願に
おいてサブバンドルと呼ばれるユニットを構成するのに
対して、４個のこのようなサブアセンブリーを備えたユ
ニットは燃料集合体と呼ばれている。図面において、燃
料集合体は符号４０で示し、そして、サブアセンブリー
は４０ａ、４０ｂ、４０ｃおよび４０ｄで示してある。
４個の燃料集合体４０と、それらの中央部に配置された
制御棒３８とを備えたユニットはスーパーセルを構成し
ている。
【００３５】４個の底部タイプレート１１は支持板４に
より燃料集合体４０内に支持され、そして各々の底部タ
イプレート１１はそれぞれの正方形の穴１４の中に挿入
されている。各々のサブアセンブリー４０ａないし４０
ｄにおいて、燃料棒１０のうちの少なくとも１個の燃料
棒には中実のクラッディング材料の比較的に長いねじを
切った端末プラグ３３および３４が形成され、下側端末
プラグ３３は底部タイプレート１１に通され、かつナッ
ト１５を備えており、上側端末プラグ３４は頂部タイプ
レート１２に通され、かつナット１６を備えている。図
示した実施例においては、各々のサブアセンブリーの中
央部の棒２６がこのように形成されている。この棒２６
は、また、スペーサ保持棒の役目をする。底部タイプレ
ート１１を通して水を通過させるための穴は符号３５で
示してある。
【００３６】図１および図２から、燃料チャネル１の上
側端部が共通の中央部から延びる４個の水平アーム１
８、１９、２０および２１を備えた十字形の吊上げ板１
７を包囲している態様が明らかである。各々のアーム１
８、１９、２０および２１は、外側端部において矢じり
状部分２２を有している。各々の矢じり状部分２２は燃
料チャネル１のそれぞれの隅部において燃料チャネル１
の内壁面と接触している。アーム１８ないし２１には、
吊上げハンドル２３が固定されている。吊上げ板１７お
よび吊上げハンドル２３は、一緒に、ワンピースにスチ
ールで鋳造された吊上げ部材を構成している。吊上げ板
１７は４個の垂直の棒２８を支持部材７のそれぞれのウ
イング８の中に挿入し、そして垂直の棒２８をウイング
８に溶接することにより支持部材７に固定されている。
各々の棒２８は、その頂部において、垂直のボルト状部
分２９を有している。各々のボルト状部分２９は吊上げ
板１７の中央部分の対応した穴の中に遊隙を保って通さ
れ、ナット３０を備えている。図から明らかであるよう
に、燃料チャネル１は長手方向に間欠的に配置されたく
ぼみ３１を備えている。これらのくぼみ３１には、支持
部材７が溶接されている。
【００３７】図４は従来技術による非対称の炉心の格子
を示す。この格子は１６個の燃料集合体４０を備えてい
る。各々のサブアセンブリー４０ａないし４０ｄ内の燃
料棒１０の間のスペース内には、燃料集合体４０内の十
字形のチャネル３２と同様に水が通される。燃料集合体
４０の間の間隙内にも水が通されるようになっている。
非対称の炉心格子においては、内部に制御棒３８を挿入
することができる制御棒間隙３７ａは内部に制御棒を挿
入することができない狭い間隙３７ｂよりも広く形成さ
れている。対称の炉心格子においては、制御棒間隙３７
ａと狭い間隙３７ｂとが同じ幅を有している。制御棒３
８は直線の十字形を形成するブレード３８ａないし３８
ｄを有している。
【００３８】各々の燃料棒１０は、図５から明らかであ
るように、クラッディングチューブ４２と、該チューブ
の軸線方向に相互に積み重ねられた多数の円筒形のペレ
ット４３とを含む。燃料棒１０の各々の端部に最も近く
配置されたペレット４３はおそらくは天然ウランからな
ることができるのに対して、その他のペレット４３は慣
用の態様でウラン２３５に関して濃縮された二酸化ウラ
ンからなっている。最下端のペレットは燃料棒１０の下
端部に溶接された端末プラグ４４上に固定されており、
そして最も上側のペレットはチューブ４２の上端部に溶
接された端末プラグ４６に対して緊張した渦巻ばね４５
により下方に押され、それによりヘリウムが満たされた
充気室４７が得られる。従って、核燃料物質を含まない
この充気室４７は燃料棒１０の活性長、すなわち、有効
長（ａｃｔｉｖｅ ｌｅｎｇｔｈ）に含まれない。天然
ウランのペレット４３は燃料棒１０の活性長に属すると
考えれる。
【００３９】図６は本発明の特に有利な実施例を示して
いる。図４に示した燃料集合体とは反対に、燃料集合体
４０は燃料集合体４０（スウエーデン特許４５４８２２
号）の内側隅部を削減することにより十字形のチャネル
３２を形成することにより拡大された中央部を備え、そ
してさらに各々の燃料集合体４０は削減された隅部４１
を備えている。この削減された隅部４１は制御棒３８の
中央部から最大の距離に配置されたスーパーセルのその
隅部４１からなっている。隅部４１の削減は削減された
隅部４１における少なくとも１個の燃料棒１０の除去と
組み合わされ、それにより燃料棒が相互に直角な列に配
置された状態で燃料棒の長方形の位置決めを維持するこ
とができる。
【００４０】この隅部の削減により、より多量の非沸騰
水を炉心の中に導入することが可能になる。水蒸気と水
との混合物が存在するホット状態においては、これによ
りさらに良好な中性子の減速が得られ、原子炉の反応度
が増大する。コールド状態においては、中性子はかなり
短い拡散距離を有する。これは隅部の削減が中性子の吸
収の増大に寄与して、それによりコールド状態における
反応度が減少して、運転停止の余裕が増大する。
【００４１】本発明を適用するときに、燃料棒１０の除
去により、スーパーセル内の制御棒３８までの核分裂性
物質の平均距離が減少し、それにより制御棒３８の中性
子吸収作用が改良され、従って、コールド状態における
運転停止の余裕もまた改良されることにより、付加的に
改良された運転停止の余裕が得られる。運転停止の余裕
のさらに一層の改良は削減された隅部（または複数個の
削減された隅部）４１に最も近く配置された燃料棒１０
の濃縮含有量を減少させ、かつ削減された隅部４１と反
対側の燃料集合体４０の隅部における対応した燃料棒１
０の濃縮含有量を増大させて、それにより制御棒３８ま
での核分裂性物の平均距離をさらに減少させることによ
り得られる。
【００４２】非対称炉心格子においては、削減された隅
部４１における濃縮含有量の減少は、また、燃料集合体
４０の濃縮含有量の均等化が得られる点で一つの利点で
ある。
【００４３】図７および図８は非対称炉心格子における
各々が本発明により使用するために好適な一つの削減さ
れた隅部４１を有するその他の燃料集合体４０を例示し
ている。図７による燃料集合体４０は内部に配置された
垂直チャネル４８を備えている。垂直チャネル４８を通
して水が底部から上方に垂直方向に燃料集合体４０を通
して導かれる。垂直チャネル４８は除去された９個の燃
料棒１０に相当する実質的に正方形の横断面を有しかつ
燃料集合体４０の中心部に関して偏位せしめられてい
る。図８は２個の中央部に配置された垂直の水ロッド４
９を備えた燃料集合体４０を示す。水ロッド４９を通し
て水が底部から上方に垂直方向に燃料集合体４０を通し
て導かれる。水ロッド４９は燃料棒１０の直径よりも若
干大きい直径を有しかつ実質的に円形の横断面を有する
ように設計されている。燃料集合体４０の中央部におけ
る２個の水ロッド４９の配置は７個の燃料棒１０を犠牲
にしてなされている。この燃料集合体４０は図８にダッ
シュ線で示した部分的な長さの燃料棒１０ａを含む。
【００４４】図９、図１０および図１１は非対称炉心格
子における三つの削減された隅部４１を有する燃料集合
体４０を示す。削減された隅部４１は制御棒３８の中央
部から離れる方向に向くように配置されている。図９に
よる燃料集合体４０は図６に示した燃料集合体４０と同
じ型式である。図１０による燃料集合体４０は図４に示
した燃料集合体４０と同じ型式である。図６ないし図１
１による実施例は、また、対称炉心格子にも好適であ
り、特に図９ないし図１１に示した実施例は対称炉心格
子に好適である。その理由は、四つの隅部のうち三つの
隅部を除去することが対称の濃縮分布を十分に対称に維
持することができる意味するからである。図１１による
燃料集合体４０は２個の中央部に配置された垂直の水ロ
ッド５０を備えている。水ロッド５０を通して水が底部
から上方に垂直方向に燃料集合体４０を通して導かれ
る。水ロッド５０は燃料棒１０の直径にほぼ相当する直
径を有しかつ実質的に円形の横断面を有するように設計
されている。燃料集合体４０の中央部における２個の水
ロッド５０の配置は２個の燃料棒１０を犠牲にしてなさ
れている。
【００４５】図１２、図１３および図１４は対称炉心格
子における二つの削減された隅部４１を有する燃料集合
体４０を例示している。削減された隅部４１は制御棒３
８から同じ距離に配置された二つの隅部からなってい
る。この対称の隅部の削減（サブアセンブリーに関す
る）は対称炉心格子に特に好適である。運転停止の余裕
はより多量の水を炉心の中に導入することによりかなり
改良される。この実施例の別の一つの利点は制御棒３８
の中心部から最大の距離においてスーパーセルの間に配
置された検出器からの信号が隅部の削減による影響をう
けないことである。図１２による燃料集合体４０は図６
ないし図９に示した燃料集合体４０と同じ型式である。
図１３による燃料集合体４０は内部に配置された垂直の
チャネル５１を備えている。垂直のチャネル５１を通し
て水が底部から上方に垂直方向に燃料集合体４０を通し
て導かれる。チャネル５１は４個の除去された燃料棒１
０に相当する実質的に円形の横断面を有し、かつ中央部
に配置されている。図１４は図７に示した燃料集合体４
０と同じ型式であるが、水チャネル４８が燃料集合体の
中央部に配置された燃料集合体４０を示している。
【００４６】図１５は図４および図１０に示した燃料集
合体と同じ型式の燃料集合体４０を備えた対称炉心格子
を示す。燃料集合体４０の各々は四つの削減された隅部
４１を備えている。従って、この実施例は図１０に示し
た実施例とは制御棒３８から最短の距離に配置された内
側の隅部もまた除去されている点で異なっている。一般
の認めるところでは、制御棒３８に面する隅部の削減は
制御棒までの核分裂性物質の平均距離が減少することを
阻止するが、しかし通常この隅部に配置される燃料棒１
０が除去されるという利点が得られる。この燃料棒１０
は制御棒の挿入および抜取りと関連して迅速なかなりの
出力の変動をうけ、それにより燃料棒１０は出力の観点
から非常に大きい負荷をうける。それゆえに、ある場合
には、この燃料棒１０を燃料集合体４０から除去するこ
とが有利であるかもしれない。それに加えて、すべての
隅部が削減されたときには、対称の濃縮分布を維持する
ことができるという一つの利点が得られる。
【００４７】図１６は図６、図９および図１２に示した
燃料集合体４０と同じ型式の燃料集合体４０を備えた非
対称炉心を示す。燃料集合体４０は二つの削減された隅
部４１、すなわち、制御棒３８の中心部から最短距離に
配置された隅部と、該中心部から最長の距離に配置され
た隅部とを備えている。この実施例は図１５について述
べた観点と同じ観点、すなわち、制御棒３８の中心部に
最も近い感度の高い（ｓｅｎｓｉｔｉｖｅ）燃料棒１０
が除去されていることから有利である。
【００４８】図１７は図４、図１０および図１５に示し
た燃料集合体４０と同じ型式の燃料集合体４０を備えた
非対称炉心格子を示す。燃料集合体４０は三つの削減さ
れた隅部４１を備えている。削減された隅部４１は制御
棒３８の中心部に向かうように配置されている。この実
施例の一つの特定の利点は図１２、図１３および図１４
に示した実施例の場合と同様に、検出器からの信号が本
発明による影響をうけないことである。それに加えて、
この実施例は制御棒３８の中心部に最も近い感度の高い
燃料棒１０が除去されている点で図１５および図１６に
示した炉心と同じ利点を有している。
【００４９】本発明の特に有利な実施例、すなわち、図
６に示した実施例によれば、１個の燃料棒が除去された
燃料集合体４０における削減された隅部４１に最も近く
配置された燃料棒１０の濃縮含有量Ｂは次の実験的な関
係により決定される。
【数３】Ｂ＝Ａ・ＦK （ＦS （ａ／ｂ−１）＋１） 式中、 Ｂ＝１個の燃料棒が除去された削減された隅部４１に近
く配置された燃料棒１０の濃縮含有量 Ａ＝削減された隅部と反対側の燃料集合体４０の削減さ
れていない隅部４１における対応した燃料棒１０の濃縮
含有量 係数ＦK は比Ａ／Ｂが対称の水間隙３７ａ、３７ｂを有
する格子の削減された隅部４１により影響をうける態様
を示す。係数ＦS は比Ａ／Ｂが非対称の水間隙３７ａ、
３７ｂを有する格子における制御棒の間隙３７ａと狭い
間隙３７ｂとの比により左右される態様を示す対称の係
数を表す。 ａ＝間隙の幅、制御棒の間隙３７ａ ｂ＝間隙の幅、狭い間隙３７ｂ
【００５０】対称炉心格子および非対称炉心格子の両方
において、図６に示した燃料集合体に対するＦK は０．
７２≦ＦK ≦０．９２およびＦS ＝０．７２の範囲内で
好適に選択される。
【００５１】図示したすべての燃料集合体４０および関
連した実施例において、より多量の非沸騰水を原子炉の
炉心の中に導入することにより改良された運転停止の余
裕が得られるように一つまたはそれ以上の隅部を削減す
ることができる。削減された隅部４１における１個また
はそれ以上の燃料棒１０が除去され、それにより少なく
とも非対称炉心格子においては、核分裂性物質が制御棒
３８に最も近く配置され、それにより制御棒の改良され
た作用により付加的に改良された運転停止の余裕が得ら
れる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による沸騰水型原子炉用の４個のサブア
センブリーから構成された組み立てられた燃料集合体の
実施例を図２のＩ−Ｉ線に沿って裁った垂直断面図。
【図２】図１をII−II線を通る水平面に垂直な平面にお
ける燃料集合体を示した図。
【図３】図１をIII −III 線を通る水平断面を示した
図。
【図４】炉心内に配置された従来技術による燃料集合体
を備えた原子炉の炉心の部分の水平断面図。
【図５】燃料棒の垂直断面図。
【図６】本発明による原子炉の炉心部分の特に有利な実
施例の水平断面図。
【図７】本発明による原子炉の炉心部分の一実施例の水
平断面図。
【図８】本発明による原子炉の炉心部分の別の一実施例
の水平断面図。
【図９】本発明による原子炉の炉心部分のさらに一つの
実施例の水平断面図。
【図１０】本発明による原子炉の炉心部分のさらに一つ
の実施例の水平断面図。
【図１１】本発明による原子炉の炉心部分のさらに一つ
の実施例の水平断面図。
【図１２】本発明による原子炉の炉心部分のさらに一つ
の実施例の水平断面図。
【図１３】本発明による原子炉の炉心部分のさらに一つ
の実施例の水平断面図。
【図１４】本発明による原子炉の炉心部分のさらに一つ
の実施例の水平断面図。
【図１５】本発明による原子炉の炉心部分のさらに一つ
の実施例の水平断面図。
【図１６】本発明による原子炉の炉心部分のさらに一つ
の実施例の水平断面図。
【図１７】本発明による原子炉の炉心部分のさらに一つ
の実施例の水平断面図。
【符号の説明】
１ 燃料チャネル ３ 冷却水入口開口部 １０ 燃料棒 １１ 底部タイプレート １２ 頂部タイプレート ２５ 燃料棒の束 ３２ チャネル ３７ａ 制御棒の間隙 ３７ｂ 狭い間隙 ３８ 制御棒 ４０ 燃料集合体 ４０ａ サブアセンブリー ４０ｂ サブアセンブリー ４０ｃ サブアセンブリー ４０ｄ サブアセンブリー ４２ クラッディングチューブ ４２ ペレット ４１ 削減された隅部 ４８ 水チャネル ４９ 水ロッド ５０ 水ロッド ５１ 水チャネル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｇ２１Ｃ 3/62 ＧＤＢ Ｋ 7/113 ＧＤＢ 9117−2Ｇ Ｇ２１Ｃ 7/10 ＧＤＢ Ｊ

Claims (14)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 各々が４個からなるグループをなして配
    置された複数個の垂直の燃料集合体（４０）と、中央に
    配置された制御棒（３８）とを備えたスーパーセルを構
    成する沸騰水型原子炉の炉心であって、各々の燃料集合
    体（４０）は濃縮核燃料物質を含む複数個の垂直の燃料
    棒（１０）を含み、前記燃料棒は包囲する垂直の燃料チ
    ャネル（１）内の底部タイプレート（１１）と頂部タイ
    プレート（１２）との間に配置され、各々の燃料集合体
    には水を底部タイプレート（１１）を通し、垂直の燃料
    チャネル（１）内の燃料棒（１０）の間のスペースを通
    し、そして頂部タイプレート（１２）を通して導くため
    の水流入口（３）が形成され、かつ各々の燃料集合体
    （４０）は隣接した燃料集合体（４０）に関する中間の
    間隙（３７ａ、３７ｂ）と、おそらくは、水を底部から
    上方に炉心を通して垂直方向に導くための内部に配置さ
    れたチャネル（３２、４８、４９、５０、５１）とを備
    えている原子炉の炉心において、間隙（３７ａ、３７
    ｂ）に面した少なくとも一つの外側の削減された隅部
    （４１）を有する少なくとも１個の燃料集合体（４０）
    を備え、かつ前記燃料集合体（４０）内の燃料棒（１
    ０）の数が該燃料集合体の削減された隅部（４１）の数
    に少なくとも相当する数だけ減らされていることを特徴
    とする原子炉の炉心。
  2. 【請求項２】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、スーパーセル内に前記スーパーセルの制御棒（３
    ８）の中心部から最大距離離れて配置された外側の削減
    された隅部（４１）を有するように設計された少なくと
    も１個の燃料集合体（４０）を備えていることを特徴と
    する原子炉の炉心。
  3. 【請求項３】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、スーパーセル内に１個またはそれ以上の内部の水チ
    ャネルと、前記スーパーセルの制御棒（３８）の中心部
    から最大距離離れて配置された外側の削減された隅部
    （４１）とを有するように設計された少なくとも１個の
    燃料集合体（４０）を備えていることを特徴とする原子
    炉の炉心。
  4. 【請求項４】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、スーパーセル内に間に十字形の水チャネルが配置さ
    れた４個のサブアセンブリー（４０ａないし４０ｄ）
    と、内側の削減された部分から形成された拡大された中
    心部と、前記スーパーセルの制御棒（３８）の中心部か
    ら最大距離離れて配置された外側の削減された隅部（４
    １）とを有するように設計された少なくとも１個の燃料
    集合体（４０）を備えていることを特徴とする原子炉の
    炉心。
  5. 【請求項５】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、スーパーセル内に前記スーパーセルの制御棒（３
    ８）の中心部から離れる方向に向けられた三つの外側の
    削減された隅部を有するように設計された少なくとも１
    個の燃料集合体（４０）を備えていることを特徴とする
    原子炉の炉心。
  6. 【請求項６】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、スーパーセル内に１個またはそれ以上の内部の水チ
    ャネルと、前記スーパーセルの制御棒（３８）の中心部
    から離れる方向に向けられた三つの外側の削減された隅
    部とを有するように設計された少なくとも１個の燃料集
    合体（４０）を備えていることを特徴とする原子炉の炉
    心。
  7. 【請求項７】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、スーパーセル内に間に十字形の水チャネルが配置さ
    れた４個のサブアセンブリー（４０ａないし４０ｄ）
    と、内側の削減された隅部から形成された拡大された中
    心部と、前記スーパーセルの制御棒（３８）の中心部か
    ら離れる方向に向けられた三つの外側の削減された隅部
    （４１）とを有するように設計された少なくとも１個の
    燃料集合体（４０）を備えていることを特徴とする原子
    炉の炉心。
  8. 【請求項８】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、四つの外側の削減された隅部を有するように設計さ
    れた少なくとも１個の燃料集合体（４０）を備えている
    ことを特徴とする原子炉の炉心。
  9. 【請求項９】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、１個またはそれ以上の内部の水チャネルと、四つの
    外側の削減された隅部とを有するように設計された少な
    くとも１個の燃料集合体（４０）を備えていることを特
    徴とする原子炉の炉心。
  10. 【請求項１０】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、間に十字形の水チャネルが配置された４個のサブア
    センブリー（４０ａないし４０ｄ）と、四つの外側の削
    減された隅部（４１）とを有するように設計された少な
    くとも１個の燃料集合体（４０）を備えていることを特
    徴とする原子炉の炉心。
  11. 【請求項１１】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、スーパーセル内に前記スーパーセルの制御棒（３
    ８）の中心部から同じ距離に配置された二つの削減され
    た隅部を有するように設計された少なくとも１個の燃料
    集合体（４０）を備えていることを特徴とする原子炉の
    炉心。
  12. 【請求項１２】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、スーパーセル内に１個またはそれ以上の内部の水チ
    ャネルと、前記スーパーセルの制御棒（３８）の中心部
    から同じ距離に配置された二つの削減された隅部（４
    １）とを有するように設計された少なくとも１個の燃料
    集合体（４０）を備えていることを特徴とする原子炉の
    炉心。
  13. 【請求項１３】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、スーパーセル内に間に十字形の水チャネルが配置さ
    れた４個のサブアセンブリー（４０ａないし４０ｄ）
    と、内側の削減された隅部から形成された拡大された中
    心部と、前記スーパーセルの制御棒（３８）の中心部か
    ら同じ距離に配置された二つの外側の削減された隅部
    （４１）とを有するように設計された少なくとも１個の
    燃料集合体（４０）を備えていることを特徴とする原子
    炉の炉心。
  14. 【請求項１４】 請求項１に記載の原子炉の炉心におい
    て、削減された隅部（４１）と反対側の削減されていな
    い隅部（４１）に配置された燃料棒（１０）の濃縮含有
    量Ａと削減された隅部（４１）に配置された対応した燃
    料棒の濃縮含有量Ｂとの間に次の関係があることを特徴
    とする原子炉の炉心。 【数１】Ｂ＝Ａ・ＦK （ＦS （ａ／ｂ−１）＋１） 式中、 ０．７２≦ＦK ≦０．９２ ＦS ＝０．７２ ａは制御棒の間隙（３７ａ）の幅 ｂは狭い間隙（３７ｂ）の幅
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Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5519746A (en) * 1994-11-28 1996-05-21 General Electric Company Large BWR fuel channel design
SE9502149D0 (sv) * 1995-06-14 1995-06-14 Asea Atom Ab Reaktorhärd och bränslepatron för kokarvattenreaktor
JP3253934B2 (ja) * 1998-08-27 2002-02-04 株式会社東芝 沸騰水型原子炉
US8116423B2 (en) 2007-12-26 2012-02-14 Thorium Power, Inc. Nuclear reactor (alternatives), fuel assembly of seed-blanket subassemblies for nuclear reactor (alternatives), and fuel element for fuel assembly
CN101911211B (zh) 2007-12-26 2014-02-12 钍能源股份有限公司 核反应堆(可选的)、用于核反应堆(可选的)的点火区-再生区子组件的燃料组件和用于燃料组件的燃料元件
AU2008365658B2 (en) 2008-12-25 2015-05-21 Thorium Power Inc. Fuel assembly for a light-water nuclear reactor (embodiments), light-water nuclear reactor and fuel element of the fuel assembly
WO2011143172A1 (en) 2010-05-11 2011-11-17 Thorium Power, Inc. Fuel assembly with metal fuel alloy kernel and method of manufacturing thereof
US10192644B2 (en) 2010-05-11 2019-01-29 Lightbridge Corporation Fuel assembly
US10170207B2 (en) 2013-05-10 2019-01-01 Thorium Power, Inc. Fuel assembly
CN102855946B (zh) * 2012-09-12 2015-10-21 华北电力大学 一种适用于超临界水冷堆的水棒
CN110415837B (zh) * 2019-07-30 2023-04-11 哈尔滨工程大学 一种径向模块化核反应堆
EP4032104A4 (en) 2019-09-20 2024-01-17 Bwxt Nuclear Energy Inc SPACER COILS FOR PLENUM PLATES OF A NUCLEAR REACTOR

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1074168B (de) * 1958-03-17 1960-01-28 Westinghouse Electric Corporation, East Pittsburgh, Pa. (V. St. A.) Spaltstoffelemcnt für heterogene Kernreaktoren, insbesondere für Druckwasserreaktoren
DE1060507B (de) * 1958-09-12 1959-07-02 Siemens Ag Kernbrennstoffelement
BE586969A (ja) * 1959-01-29
US3211621A (en) * 1960-09-29 1965-10-12 Westinghouse Electric Corp Heterogeneous breeder or converter type neutronic reactor
BE621561A (ja) * 1961-08-25
US3257285A (en) * 1963-02-18 1966-06-21 Gen Dynamics Corp Nuclear power reactor having a high, prompt negative temperature coefficient of reactivity
US3317398A (en) * 1963-07-09 1967-05-02 Hutter Ernest Fuel element assembly
GB1116811A (en) * 1964-10-30 1968-06-12 Atomic Energy Authority Uk Improvements in or relating to nuclear reactor fuel assemblies
US3351533A (en) * 1964-12-03 1967-11-07 Combustion Eng Nuclear reactor core organization and fuel assembly therefor
FR2054538A1 (ja) * 1968-12-20 1971-04-23 Fiat Spa
CA923224A (en) * 1969-05-12 1973-03-20 General Electric Company Nuclear reactor utilizing plutonium in peripheral fuel assemblies
SE359395B (ja) * 1971-12-27 1973-08-27 Asea Atom Ab
SE423760B (sv) * 1980-11-05 1982-05-24 Asea Atom Ab Kernbrenslepatron
SE433986B (sv) * 1982-07-12 1984-06-25 Asea Atom Ab Kernbrenslepatron
JPS59137886A (ja) * 1983-01-28 1984-08-08 株式会社東芝 沸騰水形原子炉の燃料集合体
JPS6039589A (ja) * 1983-08-12 1985-03-01 日本原子力事業株式会社 燃料集合体
JPH0740710B2 (ja) * 1985-07-23 1995-05-01 ブラザー工業株式会社 ファクシミリ装置
SE454822B (sv) * 1986-04-29 1988-05-30 Asea Atom Ab Kernbrenslepatron till en kernreaktor
EP0307705A1 (de) * 1987-09-10 1989-03-22 Siemens Aktiengesellschaft Kernreaktor-Brennelement
JPS6484591A (en) * 1987-09-27 1989-03-29 Uchitsugu Minami Manufacture of electroluminescence element
DE3834611C3 (de) * 1987-10-13 1998-02-12 Toshiba Kawasaki Kk Brennstoffanordnung für einen Kernreaktor
JP2547066B2 (ja) * 1988-03-31 1996-10-23 原子燃料工業株式会社 沸騰水型原子炉用燃料集合体
SE465192B (sv) * 1989-12-15 1991-08-05 Asea Atom Ab Braenslepatron foer en kaernreaktor av laettvattentyp
JPH0450795A (ja) * 1990-06-20 1992-02-19 Hitachi Ltd 燃料集合体
DE4117623A1 (de) * 1991-05-29 1993-02-18 Siemens Ag Brennelement fuer leichtwasserreaktoren, insbesondere fuer heizreaktoren, und kernstruktur daraus
JPH05150073A (ja) * 1991-11-26 1993-06-18 Toshiba Corp 沸騰水型原子炉の燃料集合体
SE470170B (sv) * 1992-04-29 1993-11-22 Asea Atom Ab Sätt vid drift av en kärnreaktor av kokvattentyp
US5345486A (en) * 1993-01-25 1994-09-06 General Electric Company Fuel bundle with improved resistance to bulge and improved critical power performance

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