JPS59137886A - 沸騰水形原子炉の燃料集合体 - Google Patents
沸騰水形原子炉の燃料集合体Info
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- JPS59137886A JPS59137886A JP58012531A JP1253183A JPS59137886A JP S59137886 A JPS59137886 A JP S59137886A JP 58012531 A JP58012531 A JP 58012531A JP 1253183 A JP1253183 A JP 1253183A JP S59137886 A JPS59137886 A JP S59137886A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は沸騰水形原子炉の燃料集合体に関する。
一般に沸騰水形原子炉は第１図に示すような構成となっ
ている。図中符号１は原子炉圧力容器を示す。この原子
炉圧力容器１内には複数の燃料集合体２および制御棒（
図示せず）等よりなる炉心３が設置されているとともに
冷却水４が収容されている。上記炉心３上方には気水分
離器５が設置されており、さらにこの気水分離器５上万
には蒸気乾燥器６が設置されている。
ている。図中符号１は原子炉圧力容器を示す。この原子
炉圧力容器１内には複数の燃料集合体２および制御棒（
図示せず）等よりなる炉心３が設置されているとともに
冷却水４が収容されている。上記炉心３上方には気水分
離器５が設置されており、さらにこの気水分離器５上万
には蒸気乾燥器６が設置されている。
上記原子炉圧力容器１の周壁上部には主蒸気出口ノズル
２が接続されており、またその下方には給水入口ノズル
８が接続されている。上記主蒸気出口ノズル７には図示
せぬ主蒸気管が接続される構成でおる。すなわち前記冷
却水４は炉心３を下方から上方に同って上昇しその際昇
温しで水と蒸気の２相流状態となる。２相流状態になっ
た冷却水４は気水分離器５にて水と蒸気に分離され、蒸
気は蒸気乾燥器６に流入し、乾燥蒸気となり主蒸気出口
ノズル７および主蒸気管を介して発電用駆動タービンに
導入されタービン駆動源として使用される。そしてター
ビンを通過した蒸気は図示せぬ復水器により冷却液化さ
れ給水入口ノズル８を介して再度原子炉圧力容器１内−
流入する構成である。−力水はアニ、ラス部を下降して
再度炉心３下方に流入し、以下このサイクルを繰り返す
構成でらる。
２が接続されており、またその下方には給水入口ノズル
８が接続されている。上記主蒸気出口ノズル７には図示
せぬ主蒸気管が接続される構成でおる。すなわち前記冷
却水４は炉心３を下方から上方に同って上昇しその際昇
温しで水と蒸気の２相流状態となる。２相流状態になっ
た冷却水４は気水分離器５にて水と蒸気に分離され、蒸
気は蒸気乾燥器６に流入し、乾燥蒸気となり主蒸気出口
ノズル７および主蒸気管を介して発電用駆動タービンに
導入されタービン駆動源として使用される。そしてター
ビンを通過した蒸気は図示せぬ復水器により冷却液化さ
れ給水入口ノズル８を介して再度原子炉圧力容器１内−
流入する構成である。−力水はアニ、ラス部を下降して
再度炉心３下方に流入し、以下このサイクルを繰り返す
構成でらる。
次に第２図ないし第４図を参照して前記燃料集合体２の
構成について説明する。第２図中９は角筒状のチャンネ
ルを示す。このチャンネル９内には複数本の燃料棒１０
がマトリックス状（例えば８行×８列）に配列されてお
シ、それらの上・下端を上部タイグレート１１および下
いる。そしてこの上部タイル−ト１１および下部タイプ
レート１２間の複式箇所にわたってスペーサ１３が設け
られており、このスペーサ１３により前記燃料棒１０相
互間の間隔を一定に保持する構成である。
構成について説明する。第２図中９は角筒状のチャンネ
ルを示す。このチャンネル９内には複数本の燃料棒１０
がマトリックス状（例えば８行×８列）に配列されてお
シ、それらの上・下端を上部タイグレート１１および下
いる。そしてこの上部タイル−ト１１および下部タイプ
レート１２間の複式箇所にわたってスペーサ１３が設け
られており、このスペーサ１３により前記燃料棒１０相
互間の間隔を一定に保持する構成である。
上記燃料棒１０は第４図に示すような構成となっている
。すなわち円筒状の被覆管１４内には酸化ウランの粉末
をペレット状に焼結した円柱状ペレット１５が軸方向に
複数個積層されており、上方からばね１６を介して上部
端栓１７により押圧した構成となっている。また下端部
には下部端栓１８が装着されている。
。すなわち円筒状の被覆管１４内には酸化ウランの粉末
をペレット状に焼結した円柱状ペレット１５が軸方向に
複数個積層されており、上方からばね１６を介して上部
端栓１７により押圧した構成となっている。また下端部
には下部端栓１８が装着されている。
以上の構成において原子炉運転時には各燃料集合体２の
熱中性子束分布は第５図に示すようになっている。第５
図は横軸に燃料集合体２における位置をとシ、縦軸に熱
中性子束Φ（図中値組で示す）、核分裂断面積Σｆ（図
中２点鎖線で示す）、および出力Ｐ（図中実線で示す）
をそれぞれあられした図である。熱中性子束Φは燃料集
合体２の外周部で高く中心部に近づくにしたがって低く
なっている。これは外周部では多量の冷却水４に接する
為である。また原子炉運転時燃料集合体２の水平断面に
おける各所の出力Ｐは第５図に示すようにほぼ一定にな
ることが望ましい。一方この出力Ｐは前記熱中性子束の
と核分裂断面績Σｆの積（Σｆ・Φ）として求められる
ものでβす、したがって核分裂断面績央％ｙ Σｆを第５図に示すように外局部で低く、中冒で高くな
るような分布にすることにより、出力Ｐをほぼ一定にす
ることができる構成である。
熱中性子束分布は第５図に示すようになっている。第５
図は横軸に燃料集合体２における位置をとシ、縦軸に熱
中性子束Φ（図中値組で示す）、核分裂断面積Σｆ（図
中２点鎖線で示す）、および出力Ｐ（図中実線で示す）
をそれぞれあられした図である。熱中性子束Φは燃料集
合体２の外周部で高く中心部に近づくにしたがって低く
なっている。これは外周部では多量の冷却水４に接する
為である。また原子炉運転時燃料集合体２の水平断面に
おける各所の出力Ｐは第５図に示すようにほぼ一定にな
ることが望ましい。一方この出力Ｐは前記熱中性子束の
と核分裂断面績Σｆの積（Σｆ・Φ）として求められる
ものでβす、したがって核分裂断面績央％ｙ Σｆを第５図に示すように外局部で低く、中冒で高くな
るような分布にすることにより、出力Ｐをほぼ一定にす
ることができる構成である。
このように原子炉運転時の出力分布は核分裂断面積Σｆ
により調整可能である。そしてこの核分裂断面績Σｆは
ウラン濃縮度により変化するものであり、シフｊがって
ウラン濃縮度の分布を調整することによジ燃料集合体２
各所の出力をほぼ一定に保持することができる構成であ
る。また原子炉運転時には燃料集合体２上部ではチャン
ネル９内の冷却水４の内約６０％が蒸気でるる。
により調整可能である。そしてこの核分裂断面績Σｆは
ウラン濃縮度により変化するものであり、シフｊがって
ウラン濃縮度の分布を調整することによジ燃料集合体２
各所の出力をほぼ一定に保持することができる構成であ
る。また原子炉運転時には燃料集合体２上部ではチャン
ネル９内の冷却水４の内約６０％が蒸気でるる。
この為第６図に示すように減速不足状態（図中■で示す
）となっており、この為軸方向出力分布が下方に歪み易
い傾向にめる。なお第６図は横軸に水／クラン比をと９
、縦軸に無限増倍率ＫＯＯｔと９て水／つ２ン０比と無
限増倍率ＫＯＯとの関係を示した図でるる。
）となっており、この為軸方向出力分布が下方に歪み易
い傾向にめる。なお第６図は横軸に水／クラン比をと９
、縦軸に無限増倍率ＫＯＯｔと９て水／つ２ン０比と無
限増倍率ＫＯＯとの関係を示した図でるる。
次に原子炉運転停止時には、第６図中（１１）で示すよ
うに無限増倍率Ｋｏｏの低下に伴ない過減速となるよう
に構成されている。すなわち原子炉運転停止時には温度
が低下し、それに伴ない蒸気量が減少しその分冷却水が
増加する。したがって水／クラン比が高くなりそれに伴
ない無限増倍率ＫＯＯが減少して過減速となるのである
。
うに無限増倍率Ｋｏｏの低下に伴ない過減速となるよう
に構成されている。すなわち原子炉運転停止時には温度
が低下し、それに伴ない蒸気量が減少しその分冷却水が
増加する。したがって水／クラン比が高くなりそれに伴
ない無限増倍率ＫＯＯが減少して過減速となるのである
。
ところで燃料集合体２は前述したように複数本の燃料棒
１０をマトリックス状に配列した構成となっているが、
通常この中に１〜２本のクォータロッド１９を混在させ
ている。そこでこのウォータロッド１９を４本用意し、
それらを第７図（４）・（１３）・（Ｃ）・υ）に示す
ように溶料集合体２の各所に配置して、ウォータロッド
１９の位置と無限増倍率ＫＯＯとの関係を調べてみたと
ころ第８図に示すような結果を得ることができた。
１０をマトリックス状に配列した構成となっているが、
通常この中に１〜２本のクォータロッド１９を混在させ
ている。そこでこのウォータロッド１９を４本用意し、
それらを第７図（４）・（１３）・（Ｃ）・υ）に示す
ように溶料集合体２の各所に配置して、ウォータロッド
１９の位置と無限増倍率ＫＯＯとの関係を調べてみたと
ころ第８図に示すような結果を得ることができた。
第８図は横軸にウォータロッド１９の位置をとり、縦軸
に無限増倍率Ｋ。Ｏをとって、ウォータロッド１９の位
置による無限増倍重訳の変化を示した図である。これで
明らかなように４本のウォータロッド１９を中心部に位
置させた場合（第７図１．Ａ））無限増倍率ＫＯＯは最
も高く、第７図（Ｂへ第７図（Ｃ）さらに第７図ｐ）と
、ウォータロッド１９を燃料集合体２の周辺部に近づけ
るにしたがって無限増倍率ＫＯＯは低下していき、燃料
集合体２の四隅に位置したとき（＄７図１） ）最も低
下する。そして周辺部に近づくにしたがってその低下率
が大さくなることがわかる。したがって同一本数のウォ
ータロッド１９を使用して無限増倍率ＫＯＯをできる限
り低く抑える為には、燃料集合体２周辺部特に四隅部に
ウォータロッド１９．全位置させるのが最適でおる。
に無限増倍率Ｋ。Ｏをとって、ウォータロッド１９の位
置による無限増倍重訳の変化を示した図である。これで
明らかなように４本のウォータロッド１９を中心部に位
置させた場合（第７図１．Ａ））無限増倍率ＫＯＯは最
も高く、第７図（Ｂへ第７図（Ｃ）さらに第７図ｐ）と
、ウォータロッド１９を燃料集合体２の周辺部に近づけ
るにしたがって無限増倍率ＫＯＯは低下していき、燃料
集合体２の四隅に位置したとき（＄７図１） ）最も低
下する。そして周辺部に近づくにしたがってその低下率
が大さくなることがわかる。したがって同一本数のウォ
ータロッド１９を使用して無限増倍率ＫＯＯをできる限
り低く抑える為には、燃料集合体２周辺部特に四隅部に
ウォータロッド１９．全位置させるのが最適でおる。
以上のように沸騰水形原子炉においては、原子炉運転停
止時、無限増倍率Ｋｏｏｔ−できる限り小さく抑えて運
転停止時の反応度を抑制し安全性の向上を図る必要がる
り、また運転時には炉心３上部の減速を促進させ無限増
倍率Ｋ。０を高めることにより下方に歪み易い軸方向出
力分布の平坦化を図る必要がある。
止時、無限増倍率Ｋｏｏｔ−できる限り小さく抑えて運
転停止時の反応度を抑制し安全性の向上を図る必要がる
り、また運転時には炉心３上部の減速を促進させ無限増
倍率Ｋ。０を高めることにより下方に歪み易い軸方向出
力分布の平坦化を図る必要がある。
本発明の目的とするところは、原子炉運転停止時の反応
度を抑制することにより安全性の同上を図ることができ
また運転時には軸万回出力の平坦化を図ることが可能な
沸騰水形原子炉の燃料集合体を提供することにある。
度を抑制することにより安全性の同上を図ることができ
また運転時には軸万回出力の平坦化を図ることが可能な
沸騰水形原子炉の燃料集合体を提供することにある。
本発明による沸騰水形原子炉の燃料集合体は、チャンネ
ルと、それぞれ燃料を収容し上記チャンネル内に格子状
に配列された複数本の燃料棒とを備えた沸騰水形原子炉
の燃料集合体において、上記チャンネルの四隅上部に位
置する燃料の一部もしくは全部を欠如した構成である。
ルと、それぞれ燃料を収容し上記チャンネル内に格子状
に配列された複数本の燃料棒とを備えた沸騰水形原子炉
の燃料集合体において、上記チャンネルの四隅上部に位
置する燃料の一部もしくは全部を欠如した構成である。
したがって四隅上部における燃料の量が減少しかつ接触
する冷却水の流量が増加するので、例えば原子炉運転時
には水の燃料に対する比が高くなって無限増倍率が低下
するので反応朋を抑制することができる。また運転時に
は、水の燃料に対する比が高くなり、無限増倍率ＫｏＯ
も高くなり出力分布の平坦化を図ることができる。
する冷却水の流量が増加するので、例えば原子炉運転時
には水の燃料に対する比が高くなって無限増倍率が低下
するので反応朋を抑制することができる。また運転時に
は、水の燃料に対する比が高くなり、無限増倍率ＫｏＯ
も高くなり出力分布の平坦化を図ることができる。
第９図ないし第１２図を参照して本発明の第１の実施例
を説明する。第９図は沸騰水形原子炉の概略得Ｊｊ）ｆ
、を示す図である。図中符号１０１は原子炉圧力容器を
示す。この原子炉圧力容器１０１内には複数の燃料集合
体１０２および制御棒（図示せず）等よジなる炉心１０
３が設置されているとともに冷却水１０４が収容されて
いる。上記炉心１０３上方には気水分離器１０５が設置
されており、さらにこの気水分離器１０５上万には蒸気
乾燥器１０６が設置されている。
を説明する。第９図は沸騰水形原子炉の概略得Ｊｊ）ｆ
、を示す図である。図中符号１０１は原子炉圧力容器を
示す。この原子炉圧力容器１０１内には複数の燃料集合
体１０２および制御棒（図示せず）等よジなる炉心１０
３が設置されているとともに冷却水１０４が収容されて
いる。上記炉心１０３上方には気水分離器１０５が設置
されており、さらにこの気水分離器１０５上万には蒸気
乾燥器１０６が設置されている。
上記原子炉圧力容器１０１の同壁上部には主蒸気出口ノ
ズル１０７が接続されており、またその下方には給水入
口ノズル１０８が接続されている。上記主蒸気出口ノズ
ル１０７には図示せぬ主蒸気管が接続される構成である
。すなわち前記冷却水１０４は炉心１０３’ｆ：下方か
ら上方に同るて上昇し七の際昇温して水と蒸気の２相流
状態となる。２相流状態になった冷却水１０４は気水分
離器１０５にて水と蒸気に分離され、蒸気は蒸気乾燥器
１０６に流入し乾燥蒸気となｐ主蒸気量ロノズル１０７
および主蒸気管を介して発電用駆動タービンに導入され
タービン駆動源として使用される。そしてタービンを通
過した蒸気は図示せぬ復水器により冷却液化され給水入
口ノズル１０８を介して再度原子炉圧力容器１０１内に
流入する構成である。−力水はアニユラス部全下降して
再度炉心１０３下万に流入し以下このザイクルを繰り返
す構成である。
ズル１０７が接続されており、またその下方には給水入
口ノズル１０８が接続されている。上記主蒸気出口ノズ
ル１０７には図示せぬ主蒸気管が接続される構成である
。すなわち前記冷却水１０４は炉心１０３’ｆ：下方か
ら上方に同るて上昇し七の際昇温して水と蒸気の２相流
状態となる。２相流状態になった冷却水１０４は気水分
離器１０５にて水と蒸気に分離され、蒸気は蒸気乾燥器
１０６に流入し乾燥蒸気となｐ主蒸気量ロノズル１０７
および主蒸気管を介して発電用駆動タービンに導入され
タービン駆動源として使用される。そしてタービンを通
過した蒸気は図示せぬ復水器により冷却液化され給水入
口ノズル１０８を介して再度原子炉圧力容器１０１内に
流入する構成である。−力水はアニユラス部全下降して
再度炉心１０３下万に流入し以下このザイクルを繰り返
す構成である。
前記燃料集合体１０２は第１０図に示づ−ようなイ１ｑ
成となっている。すなわち角筒状のチャンネル１０９内
には燃料棒１１０がマトリックス状（８行×８列）に配
列されており、四隅部に位置する４本の燃料棒１１０の
上部は欠如姑れた眉り成となっている。そして欠如され
た燃料棒１１０位置のチャンネル１０９を対角線上に内
側へ凹１せそれぞれ凹部ＪＯりＡを形成した構成である
。そしてこの四部ｘｏ９Ａ−ｑ形成した部分の横断面を
第１１図に、またその下方の横断面を第１２図にそれぞ
れ示す。すなわち四隅上部における燃料（ウラン）を欠
如することによりウラン量を低減させ、かつ凹部１０９
ｋを形成することによジ冷却水流量を増大させて水／ウ
ラン比を高くする構成である。
成となっている。すなわち角筒状のチャンネル１０９内
には燃料棒１１０がマトリックス状（８行×８列）に配
列されており、四隅部に位置する４本の燃料棒１１０の
上部は欠如姑れた眉り成となっている。そして欠如され
た燃料棒１１０位置のチャンネル１０９を対角線上に内
側へ凹１せそれぞれ凹部ＪＯりＡを形成した構成である
。そしてこの四部ｘｏ９Ａ−ｑ形成した部分の横断面を
第１１図に、またその下方の横断面を第１２図にそれぞ
れ示す。すなわち四隅上部における燃料（ウラン）を欠
如することによりウラン量を低減させ、かつ凹部１０９
ｋを形成することによジ冷却水流量を増大させて水／ウ
ラン比を高くする構成である。
したがって原子炉運転停止時には水／ウラン比が高くな
ることにより、無限増倍率Ｋ。０が低下し反応度を抑制
することができ、特に沸騰水形原子炉の場合には、通常
炉心１０３上部にゲルトニウム（Ｐｕ ）が多く蓄積さ
れており運転停止時には炉心１０３上部の反応度が下部
より高い傾向にあるので四隅上部に位置するウラン量ヲ
低減させかつ冷却水流量全増大させたことにより効果的
に無限増倍率Ｋ。０の低下を図ることができる。またノ
ｎｉ ’Ｆｉｔ運転時には水／ウラン比を高めることに
より上部における減速を良好とし無限増倍率ＫＯＯを高
めることができ、従来下方に歪み易かった軸方向出力分
布の平坦化２図ることができる。
ることにより、無限増倍率Ｋ。０が低下し反応度を抑制
することができ、特に沸騰水形原子炉の場合には、通常
炉心１０３上部にゲルトニウム（Ｐｕ ）が多く蓄積さ
れており運転停止時には炉心１０３上部の反応度が下部
より高い傾向にあるので四隅上部に位置するウラン量ヲ
低減させかつ冷却水流量全増大させたことにより効果的
に無限増倍率Ｋ。０の低下を図ることができる。またノ
ｎｉ ’Ｆｉｔ運転時には水／ウラン比を高めることに
より上部における減速を良好とし無限増倍率ＫＯＯを高
めることができ、従来下方に歪み易かった軸方向出力分
布の平坦化２図ることができる。
次に第１３図ないし第１５図全参照して第２の実施例を
説明する。すなわち四隅部に位置する４本の燃料棒１１
０の上部全欠如し、略り字形の部材１２０を取り付けた
構成である。略り字形の部材１２０を取り付けた部分の
横断面を第１４図に、その下方の横断面を第１５図にそ
れぞれ示す。これによって四隅上部のウラン量を低減さ
せかつ冷却水流量を増大させることができるので、前記
第１の実施例と同様の効果を努することができる。また
前記部材１２０外周側に位置するチャンネル１０９に冷
却水流入口１０９Ｂを形成してもよい。
説明する。すなわち四隅部に位置する４本の燃料棒１１
０の上部全欠如し、略り字形の部材１２０を取り付けた
構成である。略り字形の部材１２０を取り付けた部分の
横断面を第１４図に、その下方の横断面を第１５図にそ
れぞれ示す。これによって四隅上部のウラン量を低減さ
せかつ冷却水流量を増大させることができるので、前記
第１の実施例と同様の効果を努することができる。また
前記部材１２０外周側に位置するチャンネル１０９に冷
却水流入口１０９Ｂを形成してもよい。
次に第１６図を参照して第３の実施例金示す。
すなわち上部の燃料を欠如した状態の柾釆より短い燃料
棒１２ノ上方に中空管１２２を接続し、この中空管１２
２下部に冷却水流入口１２３を形成しかつ上部に冷却水
流出口１２４を形成した構成である。前記燃料棒１２ノ
は従来の燃料棒同様被覆管１２５１７′３に円柱状ペレ
ット１２６し を複数積層Ｖ、ばね１２７金介して上部端栓１２８によ
り押圧しｆＣ！ｔｉｔ成であり、下端部には下部端栓１
２９が装着されている。また前記９警 空ゝ間′１２２上端にも上部端栓１３０が装着されてお
り、この上部端栓１３０および前記下部端栓１２９を介
して図示せぬ上部タイプレートおよび下部タイグレート
間に支持される構成でろる。
棒１２ノ上方に中空管１２２を接続し、この中空管１２
２下部に冷却水流入口１２３を形成しかつ上部に冷却水
流出口１２４を形成した構成である。前記燃料棒１２ノ
は従来の燃料棒同様被覆管１２５１７′３に円柱状ペレ
ット１２６し を複数積層Ｖ、ばね１２７金介して上部端栓１２８によ
り押圧しｆＣ！ｔｉｔ成であり、下端部には下部端栓１
２９が装着されている。また前記９警 空ゝ間′１２２上端にも上部端栓１３０が装着されてお
り、この上部端栓１３０および前記下部端栓１２９を介
して図示せぬ上部タイプレートおよび下部タイグレート
間に支持される構成でろる。
以上の構成によると四隅上部におけるウラン量を低減さ
せかつ冷却水流量の増大を図ることができるので前記第
１および第２の実施例と同様の効果を奏すること示でき
る。
せかつ冷却水流量の増大を図ることができるので前記第
１および第２の実施例と同様の効果を奏すること示でき
る。
なお以上第１ないし第３の実施例において、従来の燃料
集合体で通常使用しているウォータロッドをそのまま配
置した構成でもよい。また四隅の内１つのコーナ部に中
性子検出器を配置する場合には、中性子検出器の測定誤
差を少なくする為そのコーナについては従来通シの構成
とし、残りの１ないし３つのコーナ部に本発明を適用す
ればよい。
集合体で通常使用しているウォータロッドをそのまま配
置した構成でもよい。また四隅の内１つのコーナ部に中
性子検出器を配置する場合には、中性子検出器の測定誤
差を少なくする為そのコーナについては従来通シの構成
とし、残りの１ないし３つのコーナ部に本発明を適用す
ればよい。
本発明による沸騰水形原子炉の燃料集合体は、チャンネ
ルと、それぞれ燃料ケ収容し上記チャンネル内に格子状
に配列された複数本の燃料棒とを備えた沸騰水形原子炉
の燃料集合体において、上記チャンネルの四隅上部に位
置する燃料の一部もしくは全部を欠如した構成である。
ルと、それぞれ燃料ケ収容し上記チャンネル内に格子状
に配列された複数本の燃料棒とを備えた沸騰水形原子炉
の燃料集合体において、上記チャンネルの四隅上部に位
置する燃料の一部もしくは全部を欠如した構成である。
したがって四隅上部における燃料の量が減少したつ接触
する冷却水の流量が増力口するので、例えば原子炉運転
時には水の燃料に対する比が高くなって無限増倍率が低
下するので反応度を抑制することができる。また運転時
には、水の燃料に対する比が高くなり、無限増倍率ＫＯ
Ｏも高くなり出力分布の平坦化を図ることができる等そ
の効果は大である。
する冷却水の流量が増力口するので、例えば原子炉運転
時には水の燃料に対する比が高くなって無限増倍率が低
下するので反応度を抑制することができる。また運転時
には、水の燃料に対する比が高くなり、無限増倍率ＫＯ
Ｏも高くなり出力分布の平坦化を図ることができる等そ
の効果は大である。
第１図ないし第４図は従来例を示す図で第１図は沸騰水
形原子炉の縦断面図、第２図は燃料集合体の斜視図、第
３図は燃料集合体の横断面図、第４図は燃料棒の一部縦
断面図、第５図は燃料集合体の出力分布図、第６図は水
／ウラン比と無限増倍率との関係金示す図、第７図はウ
ォータロッドの位置を示す図、第８図はクォータロッド
の位置と無限増倍率との関係を示す図、第９図ないし第
１２図は本発明の第１の実施例を示す図で第９図は沸騰
水形原子炉の縦断面図、第１０図は燃料集合体上部の斜
視図、第１１図は第１０図のＸＩ−ＸＩ断面図、第１２
図は第１０図の刈−刈断面図である。第１３図ないし第
１５図は第２の実施例を示す図で、第１３図は燃料集合
体上部の斜視図、第１４図は第１３図１７）ＸＩＶ−Ｘ
ＩＶ断面図、第１５図は第１３図１７）ＸＶ−Ｗ断面図
である。第１６図は第３の実施例を示す縦断面図である
。 １０２・・・燃料集合体、１ｏ９・・・チャンネル、１
０９Ａ・・・凹部、１１０・・・燃料棒。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 情 冴第１ 図 第２図 第３図 第４ 図 第５ 図 第６ 図 第７ 図 （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） （
Ｄ）□□□４ 第８図 （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） （Ｄ）クォータ
・口、アト４亡１ 第９図 Ｊ１０図 １０９ 第１１図 第１２図 第１３図 ０９ 第１４図
形原子炉の縦断面図、第２図は燃料集合体の斜視図、第
３図は燃料集合体の横断面図、第４図は燃料棒の一部縦
断面図、第５図は燃料集合体の出力分布図、第６図は水
／ウラン比と無限増倍率との関係金示す図、第７図はウ
ォータロッドの位置を示す図、第８図はクォータロッド
の位置と無限増倍率との関係を示す図、第９図ないし第
１２図は本発明の第１の実施例を示す図で第９図は沸騰
水形原子炉の縦断面図、第１０図は燃料集合体上部の斜
視図、第１１図は第１０図のＸＩ−ＸＩ断面図、第１２
図は第１０図の刈−刈断面図である。第１３図ないし第
１５図は第２の実施例を示す図で、第１３図は燃料集合
体上部の斜視図、第１４図は第１３図１７）ＸＩＶ−Ｘ
ＩＶ断面図、第１５図は第１３図１７）ＸＶ−Ｗ断面図
である。第１６図は第３の実施例を示す縦断面図である
。 １０２・・・燃料集合体、１ｏ９・・・チャンネル、１
０９Ａ・・・凹部、１１０・・・燃料棒。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 情 冴第１ 図 第２図 第３図 第４ 図 第５ 図 第６ 図 第７ 図 （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） （
Ｄ）□□□４ 第８図 （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） （Ｄ）クォータ
・口、アト４亡１ 第９図 Ｊ１０図 １０９ 第１１図 第１２図 第１３図 ０９ 第１４図
Claims (4)
- （１） チャンネルと、それぞれ燃料を収容し上記チ
ャンネル内に格子状に配列された複数本の燃料棒と全備
えた沸騰水形原子炉の燃料集合体において、上記チャン
ネルの四隅上部に位置する燃料の一部もしくは全部を欠
如したことを特徴とする沸騰水形原子炉の燃料集合体。 - （２）燃料集合体の四隅に位置する４本の燃料棒の上部
を欠如し、チャンネルを内側に凹ませて凹部を形成した
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の沸騰水形
原子炉の燃料集合体。 - （３）燃料集合体の四隅に位置する４本の燃料棒の上部
を欠如し、その位置のチャンネル内側に略り字形をなす
部材を設け、チャンネルとの間に冷却水流路を形成した
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の沸騰水形
原子炉の燃料集合体。 - （４）燃料集合体四隅に位置する燃料棒を短くしそれぞ
れ上方に中空管を設けたこと全特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の沸騰水形原子炉の燃料集合体。。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58012531A JPS59137886A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 沸騰水形原子炉の燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58012531A JPS59137886A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 沸騰水形原子炉の燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59137886A true JPS59137886A (ja) | 1984-08-08 |
| JPH0437391B2 JPH0437391B2 (ja) | 1992-06-19 |
Family
ID=11807908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58012531A Granted JPS59137886A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 沸騰水形原子炉の燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59137886A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61172092A (ja) * | 1984-09-26 | 1986-08-02 | ウエスチングハウス エレクトリック コ−ポレ−ション | 沸騰水型原子炉用の燃料集合体 |
| DE3824082A1 (de) * | 1987-07-18 | 1989-01-26 | Toshiba Kawasaki Kk | Brennstoff-anordnung fuer kernreaktoren |
| EP0608994A1 (en) * | 1993-01-25 | 1994-08-03 | General Electric Company | Fuel bundle with improved resistance to bulge and improved critical power performance |
| US5345485A (en) * | 1992-03-13 | 1994-09-06 | Siemens Power Corporation | Coolant vent fuel rod for a light water reactor |
| US5844957A (en) * | 1993-07-05 | 1998-12-01 | Abb Atom Ab | Reactor core |
-
1983
- 1983-01-28 JP JP58012531A patent/JPS59137886A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61172092A (ja) * | 1984-09-26 | 1986-08-02 | ウエスチングハウス エレクトリック コ−ポレ−ション | 沸騰水型原子炉用の燃料集合体 |
| DE3824082A1 (de) * | 1987-07-18 | 1989-01-26 | Toshiba Kawasaki Kk | Brennstoff-anordnung fuer kernreaktoren |
| US5345485A (en) * | 1992-03-13 | 1994-09-06 | Siemens Power Corporation | Coolant vent fuel rod for a light water reactor |
| US5375153A (en) * | 1992-03-13 | 1994-12-20 | Siemens Power Corporation | Coolant vent fuel rod and part length fuel rod having a reflex upper end fitting for a light water reactor |
| US5384815A (en) * | 1992-03-13 | 1995-01-24 | Siemens Power Corporation | Hydraulic resistance strip for a light water reactor |
| EP0608994A1 (en) * | 1993-01-25 | 1994-08-03 | General Electric Company | Fuel bundle with improved resistance to bulge and improved critical power performance |
| US5844957A (en) * | 1993-07-05 | 1998-12-01 | Abb Atom Ab | Reactor core |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0437391B2 (ja) | 1992-06-19 |
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