JPH07278636A - 溶銑の脱珪方法 - Google Patents
溶銑の脱珪方法Info
- Publication number
- JPH07278636A JPH07278636A JP7462394A JP7462394A JPH07278636A JP H07278636 A JPH07278636 A JP H07278636A JP 7462394 A JP7462394 A JP 7462394A JP 7462394 A JP7462394 A JP 7462394A JP H07278636 A JPH07278636 A JP H07278636A
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- JP
- Japan
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- gas
- hot metal
- silicon
- molten iron
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 低シリコン溶銑の効率的な脱珪方法を提供す
ることを目的とする。 【構成】 シリコン濃度が０．３ｍａｓｓ％以下の低シ
リコン溶銑に含有されるＳｉを０．１ｍａｓｓ％程度ま
で酸化除去する方法において、溶銑に吹込むガス中の酸
素ガス濃度を５０ｖｏｌ％以下とし、かつ、溶銑の撹拌
エネルギーεの値を７５（Ｗ／ｔｏｎ）以上として脱珪
処理する。［Ｓｉ］が０．２ｍａｓｓ％以下の領域で
は、吹込み酸素ガスモル量と等モル量以上の石灰を吹込
みガスと共に溶銑に吹込む。
ることを目的とする。 【構成】 シリコン濃度が０．３ｍａｓｓ％以下の低シ
リコン溶銑に含有されるＳｉを０．１ｍａｓｓ％程度ま
で酸化除去する方法において、溶銑に吹込むガス中の酸
素ガス濃度を５０ｖｏｌ％以下とし、かつ、溶銑の撹拌
エネルギーεの値を７５（Ｗ／ｔｏｎ）以上として脱珪
処理する。［Ｓｉ］が０．２ｍａｓｓ％以下の領域で
は、吹込み酸素ガスモル量と等モル量以上の石灰を吹込
みガスと共に溶銑に吹込む。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、シリコン濃度が０．３
ｍａｓｓ％以下の低シリコン溶銑に含有されるＳｉを
０．１ｍａｓｓ％程度まで効率良く除去するための方法
に関するものである。
ｍａｓｓ％以下の低シリコン溶銑に含有されるＳｉを
０．１ｍａｓｓ％程度まで効率良く除去するための方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶銑の脱りん・脱硫処理を効率良く実行
するために、製鉄プロセスでの精錬工程では事前処理と
して一般的には溶銑の脱珪処理を実施する。これまで、
溶銑の脱珪処理は、特開昭５８−２７９１６に記載のよ
うに、酸化鉄やミル・スケールに代表される酸化物に含
有される酸素源を用いてシリコンを酸化除去している。
しかし、溶銑のシリコン濃度〔Ｓｉ〕の低下と共に脱珪
酸素効率が低下し、過剰に供給した酸化物中の酸素は溶
銑中の炭素〔Ｃ〕と反応してＣＯとして消費され、一方
では、〔Ｃ〕を低減させる。この弊害を回避するために
は吹込む酸化物粉体の供給速度を制御する必要がある。
しかし、粉体吹込み方法では、工業的な規模での粉体供
給速度の制御は設備が特開昭６１−１５９０９では、酸
素／不活性ガス比を〔Ｓｉ〕の値に応じて変更する方法
が開示されている。かかる方法は、酸素／不活性ガス比
が大きく、撹拌力如何によっては、脱炭が優先的に進行
し、効率的ではない。
するために、製鉄プロセスでの精錬工程では事前処理と
して一般的には溶銑の脱珪処理を実施する。これまで、
溶銑の脱珪処理は、特開昭５８−２７９１６に記載のよ
うに、酸化鉄やミル・スケールに代表される酸化物に含
有される酸素源を用いてシリコンを酸化除去している。
しかし、溶銑のシリコン濃度〔Ｓｉ〕の低下と共に脱珪
酸素効率が低下し、過剰に供給した酸化物中の酸素は溶
銑中の炭素〔Ｃ〕と反応してＣＯとして消費され、一方
では、〔Ｃ〕を低減させる。この弊害を回避するために
は吹込む酸化物粉体の供給速度を制御する必要がある。
しかし、粉体吹込み方法では、工業的な規模での粉体供
給速度の制御は設備が特開昭６１−１５９０９では、酸
素／不活性ガス比を〔Ｓｉ〕の値に応じて変更する方法
が開示されている。かかる方法は、酸素／不活性ガス比
が大きく、撹拌力如何によっては、脱炭が優先的に進行
し、効率的ではない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は低シリコン溶
銑の効率的な脱珪方法を提供することを目的とするもの
である。
銑の効率的な脱珪方法を提供することを目的とするもの
である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】シリコン濃度が０．３ｍ
ａｓｓ％以下の低シリコン溶銑に含有されるＳｉを０．
１ｍａｓｓ％程度まで酸化除去する方法において、溶銑
に吹き込むガス中の酸素ガス濃度を５０ｖｏｌ％以下と
し、下記（１）式で算定する吹込みガスによる溶銑の撹
拌エネルギーεの値を７５（Ｗ／ｔｏｎ）以上とし、
〔Ｓｉ〕が０．２ｍａｓｓ％以下の領域では、吹込み酸
素モル量と等モル量以上の石灰を吹込みガスと共に溶銑
に吹込む事を特徴とする。
ａｓｓ％以下の低シリコン溶銑に含有されるＳｉを０．
１ｍａｓｓ％程度まで酸化除去する方法において、溶銑
に吹き込むガス中の酸素ガス濃度を５０ｖｏｌ％以下と
し、下記（１）式で算定する吹込みガスによる溶銑の撹
拌エネルギーεの値を７５（Ｗ／ｔｏｎ）以上とし、
〔Ｓｉ〕が０．２ｍａｓｓ％以下の領域では、吹込み酸
素モル量と等モル量以上の石灰を吹込みガスと共に溶銑
に吹込む事を特徴とする。
【０００５】
【数２】
【０００６】Ｗ：溶銑重量（ｔｏｎ），Ｆｇａｓ：吹込
みガス量（Ｎｌ／ｓｅｃ），Ｔ：溶銑温度（Ｋ），Ｐｉ
ｎ：ガス吹込み圧力（ｍｍＨｇ），Ｐｔ：雰囲気圧力
（ｍｍＨｇ） （１）式はガスの吹込みによる撹拌エネルギーを表わす
一般式を一部修正したものである。
みガス量（Ｎｌ／ｓｅｃ），Ｔ：溶銑温度（Ｋ），Ｐｉ
ｎ：ガス吹込み圧力（ｍｍＨｇ），Ｐｔ：雰囲気圧力
（ｍｍＨｇ） （１）式はガスの吹込みによる撹拌エネルギーを表わす
一般式を一部修正したものである。
【０００７】以下、図面に基づき本発明を説明する。
【０００８】
【作用】溶銑に含有される〔Ｓｉ〕は供給される酸素源
によって酸化され、同時に、〔Ｓｉ〕の酸化に消費され
なかった過剰の酸素源は〔Ｃ〕を酸化する。精錬工程
上、この脱珪段階では、熱源として有効な〔Ｃ〕の減少
を極力抑制する必要がある。すなわち、最小の脱炭量で
最大の脱珪量を実現する事が必要である。さらに、酸化
鉄（鉄酸化物、鉄鉱石、ミル・スケール）やマンガン酸
化物等に代表される個体酸素源の利用は溶銑温度の低下
をもたらし、後工程での精錬に各種の制約を生じさせ
る。
によって酸化され、同時に、〔Ｓｉ〕の酸化に消費され
なかった過剰の酸素源は〔Ｃ〕を酸化する。精錬工程
上、この脱珪段階では、熱源として有効な〔Ｃ〕の減少
を極力抑制する必要がある。すなわち、最小の脱炭量で
最大の脱珪量を実現する事が必要である。さらに、酸化
鉄（鉄酸化物、鉄鉱石、ミル・スケール）やマンガン酸
化物等に代表される個体酸素源の利用は溶銑温度の低下
をもたらし、後工程での精錬に各種の制約を生じさせ
る。
【０００９】本発明者は、これらの背景のもとに、シリ
コン濃度が０．３ｍａｓｓ％以下の低下シリコン溶銑に
含有されるシリコン〔Ｓｉ〕を酸化除去する方法におい
て、溶銑に吹込むガス中の酸素ガス濃度を５０ｖｏｌ％
以下とし、前記（１）式で算定する吹込みガスによる溶
銑の撹拌エネルギーεの値を７５（Ｗ／ｔｏｎ）以上に
し、〔Ｓｉ〕が０．２ｍａｓｓ％以下の領域では、吹込
み酸素モル量と等モル量以上の石灰を吹込みガスと共に
溶銑に吹込む事で最小の脱炭量で最大の脱珪量を実現で
きる事を見出した。
コン濃度が０．３ｍａｓｓ％以下の低下シリコン溶銑に
含有されるシリコン〔Ｓｉ〕を酸化除去する方法におい
て、溶銑に吹込むガス中の酸素ガス濃度を５０ｖｏｌ％
以下とし、前記（１）式で算定する吹込みガスによる溶
銑の撹拌エネルギーεの値を７５（Ｗ／ｔｏｎ）以上に
し、〔Ｓｉ〕が０．２ｍａｓｓ％以下の領域では、吹込
み酸素モル量と等モル量以上の石灰を吹込みガスと共に
溶銑に吹込む事で最小の脱炭量で最大の脱珪量を実現で
きる事を見出した。
【００１０】つまり図１に示すように、酸素ガス流量を
除いた溶銑への吹込みガス流量で決定するεの値が、７
５（Ｗ／ｔｏｎ）以上になると、単位時間・単位脱炭量
当たりの脱珪量Ｙの値は、吹込みガス中の酸素濃度が３
０〜５０ｖｏｌ％の時に最も大きい。
除いた溶銑への吹込みガス流量で決定するεの値が、７
５（Ｗ／ｔｏｎ）以上になると、単位時間・単位脱炭量
当たりの脱珪量Ｙの値は、吹込みガス中の酸素濃度が３
０〜５０ｖｏｌ％の時に最も大きい。
【００１１】この時、「Ｓｉ］が０．２ｍａｓｓ％以下
になると、脱珪効率が次第に減少する。このため、石灰
を吹込みガスと共に供給し、生成したＳｉＯ2 をＣａＯ
・ＳｉＯ2 として固定してＳｉＯ2 の活量を低減させ、
脱珪効率の低下を防止する。したがって、吹込みガス中
の酸素ガスのモル量と等モル量以上のＣａＯを溶銑に吹
込む。
になると、脱珪効率が次第に減少する。このため、石灰
を吹込みガスと共に供給し、生成したＳｉＯ2 をＣａＯ
・ＳｉＯ2 として固定してＳｉＯ2 の活量を低減させ、
脱珪効率の低下を防止する。したがって、吹込みガス中
の酸素ガスのモル量と等モル量以上のＣａＯを溶銑に吹
込む。
【００１２】［Ｓｉ］は次の脱りん脱硫工程で酸化さ
れ、ＳｉＯ2 となり、吹込まれたＣａＯと結合し、精錬
剤の融点を低下させ、反応効率を向上させる。したがっ
て、［Ｓｉ］は０．１ｍａｓｓ％以下まで脱珪するのは
得策ではない。
れ、ＳｉＯ2 となり、吹込まれたＣａＯと結合し、精錬
剤の融点を低下させ、反応効率を向上させる。したがっ
て、［Ｓｉ］は０．１ｍａｓｓ％以下まで脱珪するのは
得策ではない。
【００１３】本発明の方法において使用する酸素ガス以
外の吹込みガスは、溶銑と極力反応せずに、溶銑の撹拌
に有効に使われるものであればどんな気体でもよいが、
好ましくは、Ａｒ，Ｎ2 が工業的には有効である。
外の吹込みガスは、溶銑と極力反応せずに、溶銑の撹拌
に有効に使われるものであればどんな気体でもよいが、
好ましくは、Ａｒ，Ｎ2 が工業的には有効である。
【００１４】
実施例１ 図３（ａ）に示すような鍋内４の溶銑１と、図３（ｂ）
に示すようなトーピード・カーにガス吹込みランス２を
挿入し、ガス吹付ランス３からの吹込みガス中の酸素ガ
ス濃度を変更して各々脱珪処理を実施した。溶銑量は２
５０トンであり、その温度は１３５０〜１４３０℃の範
囲で、酸素ガス分を除いた吹込みガス量は１０００〜６
０００（Ｎｌ／ｍｉｎ）の範囲で変更した。脱珪前の溶
銑のシリコン濃度は０．３〜０．２５ｍａｓｓ％の範囲
である。吹込みガスの酸素濃度の調整には、Ａｒ，Ｎ
2 ，Ｏ2 あるいは空気を用いて、目的の酸素ガス濃度に
した。図中５は防熱蓋を示す。
に示すようなトーピード・カーにガス吹込みランス２を
挿入し、ガス吹付ランス３からの吹込みガス中の酸素ガ
ス濃度を変更して各々脱珪処理を実施した。溶銑量は２
５０トンであり、その温度は１３５０〜１４３０℃の範
囲で、酸素ガス分を除いた吹込みガス量は１０００〜６
０００（Ｎｌ／ｍｉｎ）の範囲で変更した。脱珪前の溶
銑のシリコン濃度は０．３〜０．２５ｍａｓｓ％の範囲
である。吹込みガスの酸素濃度の調整には、Ａｒ，Ｎ
2 ，Ｏ2 あるいは空気を用いて、目的の酸素ガス濃度に
した。図中５は防熱蓋を示す。
【００１５】図１に、単位時間・単位脱炭量当たりの脱
珪量Ｙと溶鋼撹拌エネルギーεとの関係を示す。Ｙの値
はεの値が７５（Ｗ／ｔｏｎ）以上になると急激に大き
くなり、かつ、吹込みガス中の酸素ガス濃度が３０〜５
０ｖｏｌ％であるときに、Ｙの値が最も大きく、脱炭量
を極力抑制した効率的な脱珪処理が実行できた。ただ
し、吹込みおよび吹付けガスの種類の相違による有意差
はほとんどない。
珪量Ｙと溶鋼撹拌エネルギーεとの関係を示す。Ｙの値
はεの値が７５（Ｗ／ｔｏｎ）以上になると急激に大き
くなり、かつ、吹込みガス中の酸素ガス濃度が３０〜５
０ｖｏｌ％であるときに、Ｙの値が最も大きく、脱炭量
を極力抑制した効率的な脱珪処理が実行できた。ただ
し、吹込みおよび吹付けガスの種類の相違による有意差
はほとんどない。
【００１６】実施例２ 図３（ａ）に示すような鍋内４の溶銑１と、図３（ｂ）
に示すようなトーピード・カー６にガス吹付ランス３を
挿入してガス吹込みと同時にＣａＯを吹込んで脱珪処理
を実施した。酸素ガス分を除いた吹込みガス量は３００
０（Ｎｌ／ｍｉｎ）であり、吹込みガス中の酸素ガス濃
度は５０ｖｏｌ％である。
に示すようなトーピード・カー６にガス吹付ランス３を
挿入してガス吹込みと同時にＣａＯを吹込んで脱珪処理
を実施した。酸素ガス分を除いた吹込みガス量は３００
０（Ｎｌ／ｍｉｎ）であり、吹込みガス中の酸素ガス濃
度は５０ｖｏｌ％である。
【００１７】図２に、単位時間・単位脱炭量当たりの脱
珪量ＹとＣａＯ吹込みモル量と吹込みガス中の酸素ガス
のモル量との比ＭCaO ／Ｍｏ2との関係を示す。Ｙの値
はＭCaO ／Ｍｏ2が１以上に大きくなり、脱炭量を極力
抑制した効率的な脱珪処理が実行できた。
珪量ＹとＣａＯ吹込みモル量と吹込みガス中の酸素ガス
のモル量との比ＭCaO ／Ｍｏ2との関係を示す。Ｙの値
はＭCaO ／Ｍｏ2が１以上に大きくなり、脱炭量を極力
抑制した効率的な脱珪処理が実行できた。
【００１８】
【発明の効果】脱炭量を極力抑制しつつ、低シリコン溶
銑の脱珪処理が効率良く、かつ、安定に実行できた。
銑の脱珪処理が効率良く、かつ、安定に実行できた。
【図１】単位脱炭量当たりの脱珪量と溶鋼撹拌エネルギ
ーとの関係を示す図。
ーとの関係を示す図。
【図２】単位脱炭量当たりの脱珪量とＭCaO ／Ｍｏ2と
の関係を示す図。
の関係を示す図。
【図３】（ａ），（ｂ）は本発明を実施するための概要
を示す図。
を示す図。
１…溶銑 ２…ガス吹込ラン
ス ３…ガス吹付ランス ４…溶銑取鍋 ５…防熱蓋 ６…トーピード・
カー
ス ３…ガス吹付ランス ４…溶銑取鍋 ５…防熱蓋 ６…トーピード・
カー
Claims (2)
- 【請求項１】 シリコン濃度が０．３ｍａｓｓ％以下の
低シリコン溶銑に含有されるシリコンを０．１ｍａｓｓ
％程度まで酸化除去する方法において、溶銑に吹込むガ
ス中の酸素ガス濃度αを５０ｖｏｌ％以下とし、下記
（１）式で算定する吹込みガスによる溶銑の撹拌エネル
ギーεの値を７５（Ｗ／ｔｏｎ）以上にすることを特徴
とする低シリコン溶銑の脱珪方法。 【数１】 Ｗ：溶銑重量（トン），Ｆｇａｓ：吹込みガス量（Ｎｌ
／ｓｅｃ），Ｔ：溶銑温度，Ｐｉｎ：ガス吹込み圧力，
Ｐｔ：雰囲気圧力 - 【請求項２】 請求項第１項記載の溶銑の脱珪方法にお
いて、シリコン濃度が０．２ｍａｓｓ％以下の領域で
は、吹込み酸素ガスのモル量と等モル量以上の石灰を吹
込みガスと共に溶銑に吹込む事を特徴とする低シリコン
溶銑の脱珪方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7462394A JPH07278636A (ja) | 1994-04-13 | 1994-04-13 | 溶銑の脱珪方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7462394A JPH07278636A (ja) | 1994-04-13 | 1994-04-13 | 溶銑の脱珪方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278636A true JPH07278636A (ja) | 1995-10-24 |
Family
ID=13552507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7462394A Withdrawn JPH07278636A (ja) | 1994-04-13 | 1994-04-13 | 溶銑の脱珪方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07278636A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003029498A1 (fr) * | 2001-09-27 | 2003-04-10 | Nippon Steel Corporation | Procede de pretraitement de fer fondu et procede de raffinage |
-
1994
- 1994-04-13 JP JP7462394A patent/JPH07278636A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003029498A1 (fr) * | 2001-09-27 | 2003-04-10 | Nippon Steel Corporation | Procede de pretraitement de fer fondu et procede de raffinage |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010703 |