JPH07271401A - ガスタービン発電機のシェアピン保護装置 - Google Patents
ガスタービン発電機のシェアピン保護装置Info
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- JPH07271401A JPH07271401A JP6062494A JP6062494A JPH07271401A JP H07271401 A JPH07271401 A JP H07271401A JP 6062494 A JP6062494 A JP 6062494A JP 6062494 A JP6062494 A JP 6062494A JP H07271401 A JPH07271401 A JP H07271401A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 微分方程式を用いないで演算部の簡略化を図
って高速遮断指令を出力できるようにした。 【構成】 発電機４２の端子電圧および電流は変圧器Ｐ
Ｔおよび変流器ＣＴで検出してアナログ・ディジタル変
換器Ａ／Ｄに入力され、ディジタル信号に変換される。
このディジタル信号は事故様相判別部１１に供給され、
この判別部１１は幾つかの事故を各相の電圧の大きさの
関係や零相電圧の有無に基づいて判定する。事故様相別
に判定された信号は電気的瞬時出力トルクを演算する電
気的瞬時出力トルク演算部１２に供給され、この演算部
１２で発電機の定数、事故直前の電圧値、事故時の電流
からトルクが算出される。電気的瞬時出力トルク演算部
１２で算出されたトルクと事故直前に算出された電気的
瞬時出力トルクとの差から軸ねじれトルクを検出部１３
で検出し、この検出値が一定値以上になったとき、検出
部１３から系統連系遮断器４７へ遮断指令が与えられ
る。
って高速遮断指令を出力できるようにした。 【構成】 発電機４２の端子電圧および電流は変圧器Ｐ
Ｔおよび変流器ＣＴで検出してアナログ・ディジタル変
換器Ａ／Ｄに入力され、ディジタル信号に変換される。
このディジタル信号は事故様相判別部１１に供給され、
この判別部１１は幾つかの事故を各相の電圧の大きさの
関係や零相電圧の有無に基づいて判定する。事故様相別
に判定された信号は電気的瞬時出力トルクを演算する電
気的瞬時出力トルク演算部１２に供給され、この演算部
１２で発電機の定数、事故直前の電圧値、事故時の電流
からトルクが算出される。電気的瞬時出力トルク演算部
１２で算出されたトルクと事故直前に算出された電気的
瞬時出力トルクとの差から軸ねじれトルクを検出部１３
で検出し、この検出値が一定値以上になったとき、検出
部１３から系統連系遮断器４７へ遮断指令が与えられ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はガスタービン発電機の
シェアピン保護装置に関する。
シェアピン保護装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンを原動機とする発電機で
は、原動機を過負荷から保護するために減速機と発電機
との間にシェアピンが設けられている。図４はガスター
ビンを原動機とした発電機を使用した系統構成図で、図
４において、４１はガスタービン、４２は発電機で、ガ
スタービン４１と発電機４２との間には減速機４３が設
けられ、減速機４３と発電機４２との間にはシェアピン
４４が設けられている。このシェアピン４４は、発電機
４２が連系されている系統４５の事故などによる電気的
外乱によって発電機４２の電気的出力トルクが急激に変
化すると、このトルクと原動機からの入力トルクとの差
が軸ねじれトルクとなり、これが発電機４２の定格出力
トルクの数倍の値に達すると破断するように設計されて
いる。シェアピン４４が破断されると、修復するには長
時間かかる。このため、発電機システムの信頼性を高め
るためには適切なシェアピン保護機能が必要となる。
は、原動機を過負荷から保護するために減速機と発電機
との間にシェアピンが設けられている。図４はガスター
ビンを原動機とした発電機を使用した系統構成図で、図
４において、４１はガスタービン、４２は発電機で、ガ
スタービン４１と発電機４２との間には減速機４３が設
けられ、減速機４３と発電機４２との間にはシェアピン
４４が設けられている。このシェアピン４４は、発電機
４２が連系されている系統４５の事故などによる電気的
外乱によって発電機４２の電気的出力トルクが急激に変
化すると、このトルクと原動機からの入力トルクとの差
が軸ねじれトルクとなり、これが発電機４２の定格出力
トルクの数倍の値に達すると破断するように設計されて
いる。シェアピン４４が破断されると、修復するには長
時間かかる。このため、発電機システムの信頼性を高め
るためには適切なシェアピン保護機能が必要となる。
【０００３】この保護機能のひとつとして発電機４２の
端子電圧と電流を変圧器ＰＴと変流器ＣＴから得て、こ
の電圧と電流をマイクロプロセッサ４６に入力し、ここ
で、発電機の瞬時出力トルクを求め、このトルクが所定
値以上になったとき、シェアピンを破断から保護するた
めに、発電機４２を系統４５から高速に解列するために
系統連系遮断器であるヒューズ遮断器４７を遮断させる
ようにしている。なお、図４において、４８は遮断器、
４９は負荷、５０は電力会社である。
端子電圧と電流を変圧器ＰＴと変流器ＣＴから得て、こ
の電圧と電流をマイクロプロセッサ４６に入力し、ここ
で、発電機の瞬時出力トルクを求め、このトルクが所定
値以上になったとき、シェアピンを破断から保護するた
めに、発電機４２を系統４５から高速に解列するために
系統連系遮断器であるヒューズ遮断器４７を遮断させる
ようにしている。なお、図４において、４８は遮断器、
４９は負荷、５０は電力会社である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図４に示した系統構成
図による発電機４２の瞬時出力トルクＴの計算は、ｄ，
ｑ軸、α、β法に基づき以下に述べるように極めて複雑
な計算を行う。まず、測定した相電圧、電流から次式
（１）、（２）のように座標変換してｄ，ｑ軸電圧、電
流を求める。
図による発電機４２の瞬時出力トルクＴの計算は、ｄ，
ｑ軸、α、β法に基づき以下に述べるように極めて複雑
な計算を行う。まず、測定した相電圧、電流から次式
（１）、（２）のように座標変換してｄ，ｑ軸電圧、電
流を求める。
【０００５】
【数１】
【０００６】但し、Ｖd、Ｖq；ｄ，ｑ軸電流、Ｖａ，Ｖ
ｂ，Ｖｃ；ＰＴで測定されたａ，ｂ，ｃ相電圧、θ；ｄ
軸とａ相巻線軸との位相角（ωet＋δ−π／２）、
Ｉd，Ｉq；ｄ，ｑ軸電流（ＣＴで測定されたａ，ｂ，ｃ
相電流から（１）、（２）式と同様に演算する）であ
る。
ｂ，Ｖｃ；ＰＴで測定されたａ，ｂ，ｃ相電圧、θ；ｄ
軸とａ相巻線軸との位相角（ωet＋δ−π／２）、
Ｉd，Ｉq；ｄ，ｑ軸電流（ＣＴで測定されたａ，ｂ，ｃ
相電流から（１）、（２）式と同様に演算する）であ
る。
【０００７】次の（３）式は瞬時出力トルクＴを演算す
るための式である。
るための式である。
【０００８】 Ｔ＝λdｉq−λqｉd ………（３） （３）式において、λd，λqはｄ，ｑ軸磁束であり、こ
のｄ，ｑ軸磁束は次式の（４）、（５）式の微分方程式
を解いて求める。
のｄ，ｑ軸磁束は次式の（４）、（５）式の微分方程式
を解いて求める。
【０００９】 λd＝−Ｌdｉd＋Ｌmd（ｉf＋ｉh） ………（４） λq＝−Ｌqｉq＋Ｌmqｉk ………（５） 但し、ｉf，ｉh，ｉkは界磁巻線電流、ｄ軸巻線電流
で、これらの電流は直接測定できないので、次式の微分
方程式を解いて求める。
で、これらの電流は直接測定できないので、次式の微分
方程式を解いて求める。
【００１０】
【数２】
【００１１】ｒa，ｒf，ｒh，ｒk；電機子回路、界磁、
ｄ，ｑ軸ダンパ回路抵抗 λf，λh，λk；界磁、ｄ，ｑ軸ダンパ回路磁束 Ｌd，Ｌf，Ｌh；ｄ軸、界磁、ｄ軸ダンパ回路自己イン
ダクタンス Ｌq，Ｌk，；ｑ軸、ｑ軸ダンパ回路インダクタンス Ｌmd，Ｌmq；ｄ軸、ｑ軸回路相互インダクタンス 上記のように従来では瞬時出力トルクＴの計算を、ｄ，
ｑ軸理論（二軸理論）やα、β、０法に基づいて求める
が、直接測定できないダンパ巻線や界磁巻線電流を微分
方程式を解いて求めてｄ，ｑ軸磁束やα、β相磁束を算
出する必要がある。このため、発電機が定格出力トルク
の数倍の値になったとき、シェアピンを破壊から保護す
るには、ヒューズ遮断器を高速遮断するために、微分方
程式を解かねばならないために演算部が複雑となる問題
がある。
ｄ，ｑ軸ダンパ回路抵抗 λf，λh，λk；界磁、ｄ，ｑ軸ダンパ回路磁束 Ｌd，Ｌf，Ｌh；ｄ軸、界磁、ｄ軸ダンパ回路自己イン
ダクタンス Ｌq，Ｌk，；ｑ軸、ｑ軸ダンパ回路インダクタンス Ｌmd，Ｌmq；ｄ軸、ｑ軸回路相互インダクタンス 上記のように従来では瞬時出力トルクＴの計算を、ｄ，
ｑ軸理論（二軸理論）やα、β、０法に基づいて求める
が、直接測定できないダンパ巻線や界磁巻線電流を微分
方程式を解いて求めてｄ，ｑ軸磁束やα、β相磁束を算
出する必要がある。このため、発電機が定格出力トルク
の数倍の値になったとき、シェアピンを破壊から保護す
るには、ヒューズ遮断器を高速遮断するために、微分方
程式を解かねばならないために演算部が複雑となる問題
がある。
【００１２】この発明は上記の事情に鑑みてなされたも
ので、微分方程式を用いないで演算部の簡略化を図って
高速遮断指令を出力できるようにしたガスタービン発電
機のシェアピン保護装置を提供することを目的とする。
ので、微分方程式を用いないで演算部の簡略化を図って
高速遮断指令を出力できるようにしたガスタービン発電
機のシェアピン保護装置を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記の目的
を達成するために、第１発明は、発電機の端子電圧およ
び電流を検出し、この検出信号をディジタル変換して演
算処理装置に入力し、演算処理装置で入力した信号を処
理して遮断指令を送出するガスタービン発電機のシェア
ピン保護装置において、演算処理装置は入力された信号
の各相の電圧の大きさの関係や零相電圧の有無に基づき
短絡や地絡事故を判別する事故様相判別部と、この事故
様相判別部からの出力が入力され、発電機の定数、事故
直前の電圧値および事故時の電流から電気的出力トルク
を算出する電気的瞬時出力トルク演算部と、このトルク
演算部で算出されたトルクと事故直前の電気的出力トル
クとの差から軸ねじれトルクを検出し、この検出値が一
定値以上になったときに系統連系遮断器へ遮断指令を送
出する検出部とから構成されたことを特徴とするもので
ある。
を達成するために、第１発明は、発電機の端子電圧およ
び電流を検出し、この検出信号をディジタル変換して演
算処理装置に入力し、演算処理装置で入力した信号を処
理して遮断指令を送出するガスタービン発電機のシェア
ピン保護装置において、演算処理装置は入力された信号
の各相の電圧の大きさの関係や零相電圧の有無に基づき
短絡や地絡事故を判別する事故様相判別部と、この事故
様相判別部からの出力が入力され、発電機の定数、事故
直前の電圧値および事故時の電流から電気的出力トルク
を算出する電気的瞬時出力トルク演算部と、このトルク
演算部で算出されたトルクと事故直前の電気的出力トル
クとの差から軸ねじれトルクを検出し、この検出値が一
定値以上になったときに系統連系遮断器へ遮断指令を送
出する検出部とから構成されたことを特徴とするもので
ある。
【００１４】第２発明は、演算処理装置をマイクロプロ
セッサから構成したことを特徴とするものである。
セッサから構成したことを特徴とするものである。
【００１５】第３発明は、事故様相判別部を三相短絡判
定部、二相短絡判定部、二相地絡判定部および一相地絡
判定部から構成したことを特徴とするものである。
定部、二相短絡判定部、二相地絡判定部および一相地絡
判定部から構成したことを特徴とするものである。
【００１６】第４発明は、系統連系遮断器が高速限流ヒ
ューズ遮断器からなることを特徴とするものである。
ューズ遮断器からなることを特徴とするものである。
【００１７】
【作用】発電機の軸ねじれトルクが発電機の定格出力に
対するトルクの数倍になるような電気的外乱、すなわち
系統事故が発生すると、この事故を発電機の三相分の端
子電圧から事故様相判別部で判別するとともに、この判
別結果から電気的瞬時出力トルクを演算部で演算して系
統事故時の発電機の軸ねじれトルクを求める。この値と
予め求められていた事故直前のトルクとを検出部で検出
し、検出結果が所定値以上になると、発電機と系統とを
連系する系統連系遮断器に動作指令を与えて発電機を系
統から解列してシェアピンを破壊から防止する。
対するトルクの数倍になるような電気的外乱、すなわち
系統事故が発生すると、この事故を発電機の三相分の端
子電圧から事故様相判別部で判別するとともに、この判
別結果から電気的瞬時出力トルクを演算部で演算して系
統事故時の発電機の軸ねじれトルクを求める。この値と
予め求められていた事故直前のトルクとを検出部で検出
し、検出結果が所定値以上になると、発電機と系統とを
連系する系統連系遮断器に動作指令を与えて発電機を系
統から解列してシェアピンを破壊から防止する。
【００１８】
【実施例】以下この発明の一実施例を図面に基づいて説
明するに、図４と同一部分は同一符号を付して説明す
る。図１において、発電機４２の端子電圧および電流は
変圧器ＰＴおよび変流器ＣＴで検出してアナログ・ディ
ジタル変換器Ａ／Ｄに入力され、ディジタル信号に変換
される。このディジタル信号は事故様相判別部１１に供
給され、この判別部１１で詳細を図２に示すように幾つ
かの事故を各相の電圧の大きさの関係や零相電圧の有無
に基づいて判定する。１２は判定された事故様相別に後
述する（７）、（８）式によって電気的瞬時出力トルク
を演算する電気的瞬時出力トルク演算部で、この演算部
１２で発電機の定数、事故直前の電圧値、事故時の電流
からトルクを算出する。一般に系統事故時の発電機瞬時
出力トルクの最大値は事故発生から数サイクル以内で発
生するので、ＡＶＲやガバナ等の制御系の効果や動揺角
の変化は無視でき近似的に瞬時出力トルクは次式で与え
られる。
明するに、図４と同一部分は同一符号を付して説明す
る。図１において、発電機４２の端子電圧および電流は
変圧器ＰＴおよび変流器ＣＴで検出してアナログ・ディ
ジタル変換器Ａ／Ｄに入力され、ディジタル信号に変換
される。このディジタル信号は事故様相判別部１１に供
給され、この判別部１１で詳細を図２に示すように幾つ
かの事故を各相の電圧の大きさの関係や零相電圧の有無
に基づいて判定する。１２は判定された事故様相別に後
述する（７）、（８）式によって電気的瞬時出力トルク
を演算する電気的瞬時出力トルク演算部で、この演算部
１２で発電機の定数、事故直前の電圧値、事故時の電流
からトルクを算出する。一般に系統事故時の発電機瞬時
出力トルクの最大値は事故発生から数サイクル以内で発
生するので、ＡＶＲやガバナ等の制御系の効果や動揺角
の変化は無視でき近似的に瞬時出力トルクは次式で与え
られる。
【００１９】
【数３】
【００２０】Ｌd″、Ｌd′，Ｌd；直軸初期過渡、過
渡、同期インダクタンス、 Ｔd″，Ｔd′；直軸初期過渡、過渡短絡時定数 Ｌf；発電機端子から事故点までの距離と事故様相によ
って異なる定数 │Ｅaf│；事故前の発電機ａ相無負荷誘起電圧の大きさ │Ｅa│；事故前の事故点ａ相電圧の大きさ ωe；角速度、Ｉd，Ｉq；ｄ，ｑ軸電流、δ；発電機内
部相差角 なお、ｄ，ｑ軸電流Ｉd，Ｉqは次の（８）式で与えられ
る。
渡、同期インダクタンス、 Ｔd″，Ｔd′；直軸初期過渡、過渡短絡時定数 Ｌf；発電機端子から事故点までの距離と事故様相によ
って異なる定数 │Ｅaf│；事故前の発電機ａ相無負荷誘起電圧の大きさ │Ｅa│；事故前の事故点ａ相電圧の大きさ ωe；角速度、Ｉd，Ｉq；ｄ，ｑ軸電流、δ；発電機内
部相差角 なお、ｄ，ｑ軸電流Ｉd，Ｉqは次の（８）式で与えられ
る。
【００２１】
【数４】
【００２２】ここで、発電機定数および│Ｅaf│，│Ｅ
a│は一定である。θはｄ軸とａ相巻線軸との位相角、
θ＝ωet＋δである。また、発電機の瞬時出力トルクの
最大値は事故発生から数サイクル以内で発生するので、
δやωeは事故前の値から不変と考える。さらに、事故
点の標定は容易では無いが、瞬時出力トルクは事故点が
発電機端子に近づく程厳しく、事故点の事故前の電圧は
ほぼ定格値に等しい。よって事故点は発電機端子近傍と
仮定し、各相の電圧の大きさの関係から事故様相を識別
し、（７）式から電気的瞬時出力トルクを演算する。
a│は一定である。θはｄ軸とａ相巻線軸との位相角、
θ＝ωet＋δである。また、発電機の瞬時出力トルクの
最大値は事故発生から数サイクル以内で発生するので、
δやωeは事故前の値から不変と考える。さらに、事故
点の標定は容易では無いが、瞬時出力トルクは事故点が
発電機端子に近づく程厳しく、事故点の事故前の電圧は
ほぼ定格値に等しい。よって事故点は発電機端子近傍と
仮定し、各相の電圧の大きさの関係から事故様相を識別
し、（７）式から電気的瞬時出力トルクを演算する。
【００２３】電気的瞬時出力トルク演算部１２で演算に
よって算出されたトルクと事故直前に算出された電気的
瞬時出力トルクとの差から軸ねじれトルクを検出部１３
で検出し、この検出値が一定値以上になったとき、検出
部１３から系統連系遮断器４７へ遮断指令が与えられ
る。
よって算出されたトルクと事故直前に算出された電気的
瞬時出力トルクとの差から軸ねじれトルクを検出部１３
で検出し、この検出値が一定値以上になったとき、検出
部１３から系統連系遮断器４７へ遮断指令が与えられ
る。
【００２４】上述した事故様相判別部１１、電気的瞬時
出力トルク演算部１２および検出部１３はマイクロプロ
セッサＣＰＵから構成される。
出力トルク演算部１２および検出部１３はマイクロプロ
セッサＣＰＵから構成される。
【００２５】図２は事故様相判別部１１、電気的瞬時出
力トルク演算部１２および検出部１３の動作を示すフロ
ーチャートで、ステップＳ１は事故様相判別を行うもの
で、４つの態様からなり、その１はＥa，Ｅb，Ｅcとも
定格電圧より小さくて、零相電圧なしのときには三相短
絡としてステップＳ２に進む、その２はいずれか二相の
電圧のみが定格電圧より小さくて、零相電圧なしのとき
には二相短絡としてステップＳ２に進む、その３はいず
れか二相の電圧のみが定格電圧より小さくて、零相電圧
ありのときには二相地絡としてステップＳ２に進む、そ
の４はいずれか一相の電圧のみが定格電圧より小さく
て、零相電圧ありのときには、一相地絡としてステップ
Ｓ２に進む。
力トルク演算部１２および検出部１３の動作を示すフロ
ーチャートで、ステップＳ１は事故様相判別を行うもの
で、４つの態様からなり、その１はＥa，Ｅb，Ｅcとも
定格電圧より小さくて、零相電圧なしのときには三相短
絡としてステップＳ２に進む、その２はいずれか二相の
電圧のみが定格電圧より小さくて、零相電圧なしのとき
には二相短絡としてステップＳ２に進む、その３はいず
れか二相の電圧のみが定格電圧より小さくて、零相電圧
ありのときには二相地絡としてステップＳ２に進む、そ
の４はいずれか一相の電圧のみが定格電圧より小さく
て、零相電圧ありのときには、一相地絡としてステップ
Ｓ２に進む。
【００２６】ステップＳ２で何れかが選択されれば、そ
のうちの事故様相のひとつがステップＳ３の電気的瞬時
出力トルク演算に入力され、ここで電気的瞬時出力トル
クが算出される。算出されたトルクと事故直前の電気的
出力トルクとの差をステップＳ４の検出部で検出し、検
出値が一定値以上なら遮断指令を送出する。一定値以下
ならステップＳ１に戻る。
のうちの事故様相のひとつがステップＳ３の電気的瞬時
出力トルク演算に入力され、ここで電気的瞬時出力トル
クが算出される。算出されたトルクと事故直前の電気的
出力トルクとの差をステップＳ４の検出部で検出し、検
出値が一定値以上なら遮断指令を送出する。一定値以下
ならステップＳ１に戻る。
【００２７】上記構成のものを同期機に適用した場合に
ついて述べる。次表は同期機の機器定数で、この同期機
において、定格出力、定格力率（０.９）運転状態での
原動機入力トルクおよび電気的出力トルクは共に単位法
で０.９とバランスし、発電機の軸ねじれトルクは零で
ある。
ついて述べる。次表は同期機の機器定数で、この同期機
において、定格出力、定格力率（０.９）運転状態での
原動機入力トルクおよび電気的出力トルクは共に単位法
で０.９とバランスし、発電機の軸ねじれトルクは零で
ある。
【００２８】
【表１】
【００２９】この運転状態のとき、発電機端子で三相短
絡事故が発生したとすると、電気的出力トルクは図３に
示すように基本周波数で変化し、事故発生から５ｍｓで
最大値約４.５ＰＵに達し、原動機入力トルクはガバナ
効果が事故発生初期には現れず、事故前の値と同じ０.
９ＰＵのままであるので、発電機軸ねじれトルクは４.
５−０.９＝３.６ＰＵとなってシェアピン破壊が予想さ
れる。このため、破断する前にシェアピンを保護するに
は電気的瞬時出力を高速に計算してこれを系統連系遮断
器を開放させるために与える。このようにしたことによ
り、微分方程式を解くことなく簡略的かつ高速に演算を
行うことができる。
絡事故が発生したとすると、電気的出力トルクは図３に
示すように基本周波数で変化し、事故発生から５ｍｓで
最大値約４.５ＰＵに達し、原動機入力トルクはガバナ
効果が事故発生初期には現れず、事故前の値と同じ０.
９ＰＵのままであるので、発電機軸ねじれトルクは４.
５−０.９＝３.６ＰＵとなってシェアピン破壊が予想さ
れる。このため、破断する前にシェアピンを保護するに
は電気的瞬時出力を高速に計算してこれを系統連系遮断
器を開放させるために与える。このようにしたことによ
り、微分方程式を解くことなく簡略的かつ高速に演算を
行うことができる。
【００３０】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
微分方程式を用いないで簡略的な演算によって高速遮断
指令を出力して系統連系遮断器を高速に遮断できる利点
がある。
微分方程式を用いないで簡略的な演算によって高速遮断
指令を出力して系統連系遮断器を高速に遮断できる利点
がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の実施例を示す構成説明図。
【図２】実施例における電気的瞬時出力トルク演算のフ
ローチャート。
ローチャート。
【図３】三相短絡事故時の電気的出力トルク波形図。
【図４】従来例を示す構成説明図。
１１…事故様相判別部 １２…電気的瞬時出力トルク演算部 １３…軸ねじれトルクを検出部 ４１…ガスタービン ４２…発電機 ４３…減速機 ４４…シェアピン ４７…系統連系遮断器 ＰＴ…変圧器 ＣＴ…変流器 Ａ／Ｄ…アナログ・ディジタル変換器
Claims (4)
- 【請求項１】 発電機の端子電圧および電流を検出し、
この検出信号をディジタル変換して演算処理装置に入力
し、演算処理装置で入力した信号を処理して遮断指令を
送出するガスタービン発電機のシェアピン保護装置にお
いて、 演算処理装置は入力された信号の各相の電圧の大きさの
関係や零相電圧の有無に基づき短絡や地絡事故を判別す
る事故様相判別部と、この事故様相判別部からの出力が
入力され、発電機の定数、事故直前の電圧値および事故
時の電流から電気的出力トルクを算出する電気的瞬時出
力トルク演算部と、このトルク演算部で算出されたトル
クと事故直前の電気的出力トルクとの差から軸ねじれト
ルクを検出し、この検出値が一定値以上になったときに
系統連系遮断器へ遮断指令を送出する検出部とから構成
されたことを特徴とするガスタービン発電機のシェアピ
ン保護装置。 - 【請求項２】 前記演算処理装置をマイクロプロセッサ
から構成したことを特徴とする請求項１記載のガスター
ビン発電機のシェアピン保護装置。 - 【請求項３】 前記事故様相判別部を三相短絡判定部、
二相短絡判定部、二相地絡判定部および一相地絡判定部
から構成したことを特徴とする請求項１記載のガスター
ビン発電機のシェアピン保護装置。 - 【請求項４】 前記系統連系遮断器が高速限流ヒューズ
遮断器からなることを特徴とする請求項１記載のガスタ
ービン発電機のシェアピン保護装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6062494A JPH07271401A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | ガスタービン発電機のシェアピン保護装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6062494A JPH07271401A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | ガスタービン発電機のシェアピン保護装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07271401A true JPH07271401A (ja) | 1995-10-20 |
Family
ID=13147645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6062494A Pending JPH07271401A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | ガスタービン発電機のシェアピン保護装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07271401A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001128390A (ja) * | 1999-11-01 | 2001-05-11 | Tokyo Gas Co Ltd | 無停電電源システム |
-
1994
- 1994-03-30 JP JP6062494A patent/JPH07271401A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001128390A (ja) * | 1999-11-01 | 2001-05-11 | Tokyo Gas Co Ltd | 無停電電源システム |
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