JPH07258732A - 加工性に優れた高強度ステンレス熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた高強度ステンレス熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH07258732A JPH07258732A JP5091194A JP5091194A JPH07258732A JP H07258732 A JPH07258732 A JP H07258732A JP 5091194 A JP5091194 A JP 5091194A JP 5091194 A JP5091194 A JP 5091194A JP H07258732 A JPH07258732 A JP H07258732A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 構造用材料として加工性に優れた高強度ステ
ンレス熱延鋼板の製造方法を提供する。 【構成】 重量％でＣが０．０５％以下、Ｓｉが２．０
％以下、Ｍｎが５．０％以下、Ｃｒが１０〜１７％、Ｎ
ｉが３．０％超〜７．０％以下、Ｎが０．０３％以下を
含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるステ
ンレス鋼を、８００℃以上の仕上温度で熱間圧延したの
ち、１００℃以下まで冷却し、その後Ａｃ 1 温度超〜Ａ
ｃ1 ＋１５０℃以下の温度域で焼戻し処理を行い、さら
にＡｃ1 −２００℃以上〜Ａｃ1 温度未満で３０秒以上
の焼戻し処理をおこなう。 【効果】 優れた加工性を有する高強度ステンレス熱延
鋼板あるいは鋼帯が製造でき、強度と加工性を要する溶
接構造物に最適な鋼材を提供する。
ンレス熱延鋼板の製造方法を提供する。 【構成】 重量％でＣが０．０５％以下、Ｓｉが２．０
％以下、Ｍｎが５．０％以下、Ｃｒが１０〜１７％、Ｎ
ｉが３．０％超〜７．０％以下、Ｎが０．０３％以下を
含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるステ
ンレス鋼を、８００℃以上の仕上温度で熱間圧延したの
ち、１００℃以下まで冷却し、その後Ａｃ 1 温度超〜Ａ
ｃ1 ＋１５０℃以下の温度域で焼戻し処理を行い、さら
にＡｃ1 −２００℃以上〜Ａｃ1 温度未満で３０秒以上
の焼戻し処理をおこなう。 【効果】 優れた加工性を有する高強度ステンレス熱延
鋼板あるいは鋼帯が製造でき、強度と加工性を要する溶
接構造物に最適な鋼材を提供する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種構造物、例えば建
築、船舶、車両、化学プラント等の構造用材料として使
用される加工性に優れた高強度ステンレス熱延鋼板の製
造方法に関するものである。
築、船舶、車両、化学プラント等の構造用材料として使
用される加工性に優れた高強度ステンレス熱延鋼板の製
造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】マルテンサイト系ステンレス鋼は、焼入
れ熱処理によって容易に強度を上げることができるた
め、刃物やバネ材として広く使用されている。しかし、
これらマルテンサイト系ステンレス鋼は、靱性が他のス
テンレス鋼に比べると低く、また溶接性も極めて悪いた
め、溶接構造用としては使用できなかった。
れ熱処理によって容易に強度を上げることができるた
め、刃物やバネ材として広く使用されている。しかし、
これらマルテンサイト系ステンレス鋼は、靱性が他のス
テンレス鋼に比べると低く、また溶接性も極めて悪いた
め、溶接構造用としては使用できなかった。
【０００３】近年、ＣおよびＮ含有量を低減し、さらに
Ｎｉを添加することにより靱性および溶接性を向上させ
たマルテンサイト系ステンレス鋼材が、特公昭５１−１
３４６３号公報および特開昭６１−１３６６６１号公報
などに提案され、構造用として有望視されている。これ
らマルテンサイト系ステンレス鋼では、通常、焼入れ−
焼戻し処理をする方法が採用されている。焼戻し熱処理
をマルテンサイト相がオーステナイト相に逆変態し始め
る温度ＡC1点未満で行うと高い強度と高靱性が得られる
が、組織の大部分がマルテンサイト相であるため延性が
低く、加工性に難がある。また、特公昭４２−１６８７
０号公報に開示されているようにＡC1超で焼戻し熱処理
すると、マルテンサイト相の一部がオーステナイト相に
変態し、その残留オーステナイト相により強度は若干低
下するが、延性は改善される。しかし、この残留オース
テナイト相は不安定で、伸び、特に加工性の重要な因子
である均一伸びが不十分である。また不安定な残留オー
ステナイト相は遅れ破壊の原因にもなる。
Ｎｉを添加することにより靱性および溶接性を向上させ
たマルテンサイト系ステンレス鋼材が、特公昭５１−１
３４６３号公報および特開昭６１−１３６６６１号公報
などに提案され、構造用として有望視されている。これ
らマルテンサイト系ステンレス鋼では、通常、焼入れ−
焼戻し処理をする方法が採用されている。焼戻し熱処理
をマルテンサイト相がオーステナイト相に逆変態し始め
る温度ＡC1点未満で行うと高い強度と高靱性が得られる
が、組織の大部分がマルテンサイト相であるため延性が
低く、加工性に難がある。また、特公昭４２−１６８７
０号公報に開示されているようにＡC1超で焼戻し熱処理
すると、マルテンサイト相の一部がオーステナイト相に
変態し、その残留オーステナイト相により強度は若干低
下するが、延性は改善される。しかし、この残留オース
テナイト相は不安定で、伸び、特に加工性の重要な因子
である均一伸びが不十分である。また不安定な残留オー
ステナイト相は遅れ破壊の原因にもなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ＣおよびＮ
含有量が低く、Ｎｉを含有するマルテンサイト系ステン
レス鋼の延性を改善するために、マルテンサイト相中に
安定なオーステナイト相を残留させることを目的とし、
これにより加工性を具備した高強度ステンレス鋼材を提
供しようとするものである。
含有量が低く、Ｎｉを含有するマルテンサイト系ステン
レス鋼の延性を改善するために、マルテンサイト相中に
安定なオーステナイト相を残留させることを目的とし、
これにより加工性を具備した高強度ステンレス鋼材を提
供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明では、上記従来技
術の問題点を克服するために、熱間圧延の仕上温度を規
定し、その後に安定なオーステナイト相をマルテンサイ
ト相中に残留させるために二段階の熱処理方法およびそ
の条件を見出したものである。すなわち本発明の要旨と
するところは、重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｍｎ：５．０％以下、Ｃｒ：１０〜１７
％、Ｎｉ：３．０超〜７．０％、Ｎ：０．０３％以下を
含み、さらに必要に応じてＭｏ：３％以下、Ｃｕ：３％
以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ａ
ｌ：０．１％以下、Ｃａ：０．０１％以下の１種または
２種以上含有し、残部はＦｅならびに不可避的不純物元
素からなるステンレス鋼を８００℃以上の仕上温度で熱
間圧延した後、１００℃以下まで冷却し、その後Ａc1温
度超〜Ａc1＋１５０℃以下の温度域で焼戻し処理を行
い、さらにＡc1−２００℃以上〜ＡC1温度未満で３０秒
以上の焼戻し処理を行うことを特徴とする加工性に優れ
た高強度ステンレス熱延鋼板の製造方法にある。
術の問題点を克服するために、熱間圧延の仕上温度を規
定し、その後に安定なオーステナイト相をマルテンサイ
ト相中に残留させるために二段階の熱処理方法およびそ
の条件を見出したものである。すなわち本発明の要旨と
するところは、重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｍｎ：５．０％以下、Ｃｒ：１０〜１７
％、Ｎｉ：３．０超〜７．０％、Ｎ：０．０３％以下を
含み、さらに必要に応じてＭｏ：３％以下、Ｃｕ：３％
以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ａ
ｌ：０．１％以下、Ｃａ：０．０１％以下の１種または
２種以上含有し、残部はＦｅならびに不可避的不純物元
素からなるステンレス鋼を８００℃以上の仕上温度で熱
間圧延した後、１００℃以下まで冷却し、その後Ａc1温
度超〜Ａc1＋１５０℃以下の温度域で焼戻し処理を行
い、さらにＡc1−２００℃以上〜ＡC1温度未満で３０秒
以上の焼戻し処理を行うことを特徴とする加工性に優れ
た高強度ステンレス熱延鋼板の製造方法にある。
【０００６】
【作用】はじめに、本発明の製造方法を適用するマルテ
ンサイト系ステンレス鋼の成分範囲について説明する。 Ｃ、Ｎ：Ｃ、Ｎはいずれもマルテンサイト相を硬くし
て、強度を上昇させるのに有効な元素であるが、靱性お
よび加工性を劣化させるため、その含有量をそれぞれ
０．０５％以下、０．０３％以下とした。
ンサイト系ステンレス鋼の成分範囲について説明する。 Ｃ、Ｎ：Ｃ、Ｎはいずれもマルテンサイト相を硬くし
て、強度を上昇させるのに有効な元素であるが、靱性お
よび加工性を劣化させるため、その含有量をそれぞれ
０．０５％以下、０．０３％以下とした。
【０００７】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸元素として鋼中に不可避
的に含有されるが、過剰に含有されると靱性、加工性が
劣化するため、その含有量を２．０％以下とした。 Ｍｎ：Ｍｎは焼入れ性を向上させる元素であるが、過剰
に添加すると加工性および溶接性が低下するため、その
含有量を５．０％以下とした。 Ｃｒ：Ｃｒはステンレス鋼の基本元素であり、ステンレ
ス鋼としての耐食性を得るためには少なくとも１０％の
含有量が必要である。一方、１７％を超えてＣｒを添加
するとフェライト相が多くなり、本発明鋼の特徴である
強度、靱性が低下する。
的に含有されるが、過剰に含有されると靱性、加工性が
劣化するため、その含有量を２．０％以下とした。 Ｍｎ：Ｍｎは焼入れ性を向上させる元素であるが、過剰
に添加すると加工性および溶接性が低下するため、その
含有量を５．０％以下とした。 Ｃｒ：Ｃｒはステンレス鋼の基本元素であり、ステンレ
ス鋼としての耐食性を得るためには少なくとも１０％の
含有量が必要である。一方、１７％を超えてＣｒを添加
するとフェライト相が多くなり、本発明鋼の特徴である
強度、靱性が低下する。
【０００８】Ｎｉ：Ｎｉは焼入れ性を確保し、マルテン
サイト相の靱性を向上させるための重要な基本元素であ
る。鋼板あるいは鋼帯に熱間圧延した後の冷却時に確実
にマルテンサイト変態させるためには、Ｎｉは３．０％
超必要であり、３．０％以下では焼入れ性が不十分で熱
間圧延終了後に焼入れ熱処理が必要となる。しかし、
７．０％を超えてＮｉを添加するとオーステナイト相が
安定化し、熱間圧延後の冷却時にマルテンサイト変態が
生じなくなる。
サイト相の靱性を向上させるための重要な基本元素であ
る。鋼板あるいは鋼帯に熱間圧延した後の冷却時に確実
にマルテンサイト変態させるためには、Ｎｉは３．０％
超必要であり、３．０％以下では焼入れ性が不十分で熱
間圧延終了後に焼入れ熱処理が必要となる。しかし、
７．０％を超えてＮｉを添加するとオーステナイト相が
安定化し、熱間圧延後の冷却時にマルテンサイト変態が
生じなくなる。
【０００９】Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｃａ：Ｍ
ｏ、Ｃｕは耐食性、強度を改善し、Ｎｂ、Ｔｉは溶接部
の耐食性、加工性を改善し、Ａｌ、Ｃａは靱性に有害な
介在物を抑制するのに有効な元素であるが、いずれの元
素も過度に添加すると延性、加工性を劣化させ、本発明
による効果を減じるため、それぞれ上記成分範囲に規定
した。
ｏ、Ｃｕは耐食性、強度を改善し、Ｎｂ、Ｔｉは溶接部
の耐食性、加工性を改善し、Ａｌ、Ｃａは靱性に有害な
介在物を抑制するのに有効な元素であるが、いずれの元
素も過度に添加すると延性、加工性を劣化させ、本発明
による効果を減じるため、それぞれ上記成分範囲に規定
した。
【００１０】また、鋼中に含有される不可避な不純物と
しては、Ｐ、Ｓ、Ｏ、Ｈ等があるが、いずれも過度に含
有されると加工性を悪化させるため、それぞれ０．０５
％以下、０．０１％以下、０．０１％以下、０．００１
％以下とすることが望ましい。次に本発明の製造方法に
ついて説明する。
しては、Ｐ、Ｓ、Ｏ、Ｈ等があるが、いずれも過度に含
有されると加工性を悪化させるため、それぞれ０．０５
％以下、０．０１％以下、０．０１％以下、０．００１
％以下とすることが望ましい。次に本発明の製造方法に
ついて説明する。
【００１１】熱間圧延後の仕上温度を８００℃以上の高
温としたのは、熱間圧延時に導入される歪が蓄積されな
いようにするためである。８００℃未満の仕上温度で
は、熱間圧延時に導入された歪が回復せず、その後に生
成するマルテンサイト相の硬さを上昇させ、延性、加工
性を低下させる。熱間圧延終了後、１００℃以下までに
冷却するのは、金属組織の大部分をマルテンサイト相と
するためで、１００℃を超える温度で冷却を停止すると
残留オーステナイトが増加する。この残留オーステナイ
トは本発明の焼戻し熱処理を施しても安定化せず、十分
な延性、加工性を得るこができない。
温としたのは、熱間圧延時に導入される歪が蓄積されな
いようにするためである。８００℃未満の仕上温度で
は、熱間圧延時に導入された歪が回復せず、その後に生
成するマルテンサイト相の硬さを上昇させ、延性、加工
性を低下させる。熱間圧延終了後、１００℃以下までに
冷却するのは、金属組織の大部分をマルテンサイト相と
するためで、１００℃を超える温度で冷却を停止すると
残留オーステナイトが増加する。この残留オーステナイ
トは本発明の焼戻し熱処理を施しても安定化せず、十分
な延性、加工性を得るこができない。
【００１２】１段目の熱処理は、マルテンサイト相の一
部を延性、加工性向上に有効なオーステナイト相に逆変
態させることを目的として行うもので、Ａc1温度超〜Ａ
c1＋１５０℃以下の温度域で熱処理する。オーステナイ
ト相に逆変態させるためにはＡc1点超の焼戻し温度が必
要であるが、Ａc1＋１５０℃を超える温度で熱処理する
と逆変態したオーステナイト相が不安定となり、冷却時
に再びマルテンサイト相に変態し、延性確保に必要な量
の残留オーステナイト相が得られない。
部を延性、加工性向上に有効なオーステナイト相に逆変
態させることを目的として行うもので、Ａc1温度超〜Ａ
c1＋１５０℃以下の温度域で熱処理する。オーステナイ
ト相に逆変態させるためにはＡc1点超の焼戻し温度が必
要であるが、Ａc1＋１５０℃を超える温度で熱処理する
と逆変態したオーステナイト相が不安定となり、冷却時
に再びマルテンサイト相に変態し、延性確保に必要な量
の残留オーステナイト相が得られない。
【００１３】２段目の熱処理は、１段目の熱処理で得ら
れた残留オーステナイト相をさらに安定化することを目
的として行うもので、Ａc1−２００℃以上〜Ａc1温度未
満の温度で熱処理する。Ａc1−２００℃未満の温度で
は、Ｎｉ、Ｃ、Ｎ等の元素が十分拡散せず、残留オース
テナイトが安定化しない。Ａc1温度以上の焼戻しでは、
オーステナイト相への逆変態が進行し、残留オーステナ
イト相の安定化が十分行われない。さらに、３０秒未満
の焼戻し処理では上記元素の拡散が不十分で、残留オー
ステナイト相も十分安定化しない。従って、２段目の焼
戻し熱処理は上記温度範囲で３０秒以上必要である。
れた残留オーステナイト相をさらに安定化することを目
的として行うもので、Ａc1−２００℃以上〜Ａc1温度未
満の温度で熱処理する。Ａc1−２００℃未満の温度で
は、Ｎｉ、Ｃ、Ｎ等の元素が十分拡散せず、残留オース
テナイトが安定化しない。Ａc1温度以上の焼戻しでは、
オーステナイト相への逆変態が進行し、残留オーステナ
イト相の安定化が十分行われない。さらに、３０秒未満
の焼戻し処理では上記元素の拡散が不十分で、残留オー
ステナイト相も十分安定化しない。従って、２段目の焼
戻し熱処理は上記温度範囲で３０秒以上必要である。
【００１４】なお、１段目の焼戻し熱処理後に室温まで
冷却してその後２段目の熱処理を実施しても、また１段
目の焼戻し熱処理後直ちに２段目の熱処理を実施しても
その効果は同じである。図１に１段目の焼戻し熱処理温
度と、１段目の焼戻し熱処理後の破断伸びおよび５５０
℃での２段目の焼戻し熱処理後の破断伸びとの関係を示
す。このとき、各温度での熱処理時間はいずれも１時間
である。１段目の熱処理をＡc1温度超〜Ａc1＋１５０℃
以下で実施することにより、２段目の熱処理後の破断伸
びが向上し、その効果は１回だけの焼戻し熱処理に比べ
て大きい。
冷却してその後２段目の熱処理を実施しても、また１段
目の焼戻し熱処理後直ちに２段目の熱処理を実施しても
その効果は同じである。図１に１段目の焼戻し熱処理温
度と、１段目の焼戻し熱処理後の破断伸びおよび５５０
℃での２段目の焼戻し熱処理後の破断伸びとの関係を示
す。このとき、各温度での熱処理時間はいずれも１時間
である。１段目の熱処理をＡc1温度超〜Ａc1＋１５０℃
以下で実施することにより、２段目の熱処理後の破断伸
びが向上し、その効果は１回だけの焼戻し熱処理に比べ
て大きい。
【００１５】
【実施例】表１に供試鋼の化学成分を示す。表中の記号
Ａ〜Ｃは本発明で規定した成分範囲にある鋼で、記号Ｄ
はＳＵＳ４１０Ｌ、記号Ｅは少量のＮｉを添加した比較
鋼である。各鋼のＡc1も併せて表１に示す。これら供試
鋼の鋼塊を１２００〜１２５０℃に加熱し、表２で示す
条件で熱間圧延および焼戻し熱処理を実施した。得られ
た鋼板の引張試験結果およびＶノッチシャルピー試験結
果を表３に示す。本発明で示した範囲で２段焼戻し熱処
理した鋼板は、１段の焼戻し熱処理した鋼板に比べ、伸
び、特に均一伸びが大きく、また強度も高くなってい
る。この結果から、本発明の条件で熱間圧延および２段
焼戻し熱処理を行うことにより、従来の方法より優れた
加工性を有するマルテンサイト系ステンレス熱延鋼板が
得られることが明かである。
Ａ〜Ｃは本発明で規定した成分範囲にある鋼で、記号Ｄ
はＳＵＳ４１０Ｌ、記号Ｅは少量のＮｉを添加した比較
鋼である。各鋼のＡc1も併せて表１に示す。これら供試
鋼の鋼塊を１２００〜１２５０℃に加熱し、表２で示す
条件で熱間圧延および焼戻し熱処理を実施した。得られ
た鋼板の引張試験結果およびＶノッチシャルピー試験結
果を表３に示す。本発明で示した範囲で２段焼戻し熱処
理した鋼板は、１段の焼戻し熱処理した鋼板に比べ、伸
び、特に均一伸びが大きく、また強度も高くなってい
る。この結果から、本発明の条件で熱間圧延および２段
焼戻し熱処理を行うことにより、従来の方法より優れた
加工性を有するマルテンサイト系ステンレス熱延鋼板が
得られることが明かである。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】
【発明の効果】本発明により、優れた加工性を有する高
強度ステンレス熱延鋼板あるいは鋼帯を得ることが可能
となり、強度および加工性が要求される溶接構造物に適
用することができ、産業上寄与するところは極めて大で
ある。
強度ステンレス熱延鋼板あるいは鋼帯を得ることが可能
となり、強度および加工性が要求される溶接構造物に適
用することができ、産業上寄与するところは極めて大で
ある。
【００２０】 〔発明の詳細な説明〕
【００２１】
【図１】１段目の焼戻し熱処理温度と、１段目の焼戻し
熱処理後の破断伸びおよび５５０℃での２段目の焼戻し
熱処理後の破断伸びとの関係を示す図である。
熱処理後の破断伸びおよび５５０℃での２段目の焼戻し
熱処理後の破断伸びとの関係を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年９月２７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】削除
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】削除
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】追加
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】１段目の焼戻し熱処理温度と、１段目の焼戻し
熱処理後の破断伸びおよび５５０℃での２段目の焼戻し
熱処理後の破断伸びとの関係を示す図である。
熱処理後の破断伸びおよび５５０℃での２段目の焼戻し
熱処理後の破断伸びとの関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｍｎ：５．０％以下、Ｃｒ：１０〜１７
％、Ｎｉ：３．０超〜７．０％、Ｎ：０．０３％以下を
含有し、残部はＦｅならびに不可避的不純物元素からな
るステンレス鋼を８００℃以上の仕上温度で熱間圧延し
た後、１００℃以下まで冷却し、その後Ａc1温度超〜Ａ
c1＋１５０℃以下の温度域で焼戻し処理を行い、さらに
Ａc1−２００℃以上〜Ａc1温度未満で３０秒以上の焼戻
し処理を行うことを特徴とする加工性に優れた高強度ス
テンレス熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｍｎ：５．０％以下、Ｃｒ：１０〜１７
％、Ｎｉ：３．０超〜７．０％、Ｎ：０．０３％以下を
含み、さらにＭｏ：３％以下、Ｃｕ：３％以下、Ｎｂ：
０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ａｌ：０．１％以
下、Ｃａ：０．０１％以下の１種または２種以上を含有
し、残部はＦｅならびに不可避的不純物元素からなるス
テンレス鋼を８００℃以上の仕上温度で熱間圧延した
後、１００℃以下まで冷却し、その後Ａc1温度超〜Ａc1
＋１５０℃以下の温度域で焼戻し処理を行い、さらにＡ
c1−２００℃以上〜Ａc1温度未満で３０秒以上の焼戻し
処理を行うことを特徴とする加工性に優れた高強度ステ
ンレス熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5091194A JPH07258732A (ja) | 1994-03-22 | 1994-03-22 | 加工性に優れた高強度ステンレス熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5091194A JPH07258732A (ja) | 1994-03-22 | 1994-03-22 | 加工性に優れた高強度ステンレス熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07258732A true JPH07258732A (ja) | 1995-10-09 |
Family
ID=12871971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5091194A Withdrawn JPH07258732A (ja) | 1994-03-22 | 1994-03-22 | 加工性に優れた高強度ステンレス熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07258732A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002173741A (ja) * | 2000-12-04 | 2002-06-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 形状平坦度に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼帯及びその製造方法 |
| JP2002339044A (ja) * | 2001-05-15 | 2002-11-27 | Nkk Corp | 高強度マルテンサイト系ステンレス鋼帯及びその製造方法 |
| CN114032368A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-02-11 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种铁素体不锈钢00Cr18Mo2的热处理方法 |
-
1994
- 1994-03-22 JP JP5091194A patent/JPH07258732A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002173741A (ja) * | 2000-12-04 | 2002-06-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 形状平坦度に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼帯及びその製造方法 |
| JP4573426B2 (ja) * | 2000-12-04 | 2010-11-04 | 日新製鋼株式会社 | 形状平坦度に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼帯及びその製造方法 |
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