JPH07252758A - 日常吸収製品等の改良されたサージ処理繊維不織ウェブ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 日常吸収製品のサージ層として使用するのに
特に適した、繊維不織ウェブに関する。 【構成】 繊維不織ウェブは、互いに熱結合された複数
の繊維から形成されており、基本重量が少なくとも２０
グラム／平方メートルで、空隙容積が約４０から６０セ
ンチメートル／１グラムウェブであり、更に、６８９ダ
イン／平方センチメートルの圧力下で、約５、０００か
ら約８、０００ダルシーの透過率と、約９７．２から９
８．８パーセントの多孔率と、約２４から約４９平方セ
ンチメートル／立方センチメートルの空隙容積に対する
表面積とを有する不織ウェブを形成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、日常吸収性物品、或い
は日常吸収性製品にとりわけ有効な繊維不織ウェブに関
する。より詳細には、本発明は、特殊な設計パラメータ
によって、人体の排泄物が日常製品の吸収部分に短時間
のうちに吸い上げられ、保持され、次いで拡散されるよ
うに設計された繊維不織ウェブに関する。

【０００２】

【従来の技術】日常吸収製品の望ましい性能の目標に
は、製品からの漏れが少ないことと、着用者に対して乾
燥した感触を与えることがある。しかしながら、吸収製
品は、通常製品の吸収能力の全てを使い切るまえに、使
用不能となる。失禁用下着や使い捨ておむつのような吸
収性下着では、脚部やウエスト部分で漏れることが多
い。漏れは、製品における様々な欠点のために生じる。
欠点の一つには、この吸収システムでは、特に二回目或
いは三回目の液体排泄物に対して液体を充分に吸い上げ
ることができないことがある。排尿は、最高で１５ミリ
ーメートル／秒から２０ミリーメートル／秒の割合で行
われ、速度は、最高で２８０センチメートル／秒である
ことがわかった。吸収性ゲル状粒子の添加物とセルロー
スフラフパルプから構成される、従来のおむつの吸収構
造では、ウェブの密度とゲル状粒子の濃度に基づいて、
初回にわずか８ミリーメートル／秒またはそれ以下の割
合で流体を吸い上げる。更に、吸収性製品がひとたび構
造内に液体サージを受けてしまうと、従来の吸収性構造
において初回の吸い上げ率が低下してしまう。液体の排
出量と吸い上げ量の差によって、液体が吸収性コアによ
って吸収される前に、液体は繊維の表面上にたまること
になる。この時間の間に、たまった液体は、おむつの脚
部開口から漏れ、着用者の外側の衣料と寝具類を汚すこ
とになる。漏れを軽減するための試みでは、弾性脚部ギ
ャザーのような設計特性を物理的なバリヤーに設け、か
つ吸収性材料の構造のうち液体サージが一般的に生じる
ゾーン内の吸収性材料の量、または形状を変更すること
を含んできた。吸収性構造の様々な領域において液体保
持能力を増大させるために吸収性ゲル状粒子も含まれて
きたが、このような吸収性ゲル状粒子は、一般的に吸収
性コアに用いられている木材パルプ及びフラフのよう
な、従来の材料における短時間での吸い上げ率を有して
いない。その結果、今日のおむつにおいて、吸収性コア
構造内の吸収性ゲル状粒子の量が増大するにつれて吸い
上げ率は低下する傾向にあることが多い。

【０００３】カーディングされたウェブとスパンボンド
されたウェブのような不織材料が、吸収性製品の体側サ
イドライナーとして用いられてきた。特に、障害物のな
い多孔性構造が用いられてきており、液体がライナーを
短時間のうちに通り、ライナーの下側の湿った吸収性パ
ッドから体の皮膚が離れるようにできる。更に、濡れの
戻りを少なくするために、厚く、重量のある繊維構造で
構成された、他の材料層がライナーと吸収性パッドとの
間に挟まれていた。フラフがベースの従来の吸収構造を
備えたセルロース繊維では、濡れたときにレジリエンス
がなくなり、このために破壊してしまう。この結果とし
て、湿潤構造の液体吸い上げ率が低くなりすぎて、連続
する液体サージを適当に集積することができなくなる。
吸収性ゲル状粒子が繊維間に組み入れられ、繊維層間を
離間するように保持している領域では、ゲル状粒子は膨
潤し、吸収した液体を逃がさないようにしている。粒子
が膨潤することによって、吸収性構造の空隙容積が消失
し、液体を短時間で吸い上げる能力が低下する。保持能
力を高めるために、二次的なフラフプレジット、或いは
吸収性ゲル状粒子のような、より吸収性のある材料を加
えることが用いられてきた。しかしながら、液体サージ
が連続して行われる間、このような構造において所望の
割合の液体吸い上げ率を充分に持続できない。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上述したタイプの吸収
性構造の開発にもかかわらず、使い捨ておむつのような
吸収性製品から漏れの発生を適切に減少できる、改良さ
れた吸収構造が依然として必要とされている。このた
め、液体サージをより効率的に処理でき、使用中、繰り
返し溜まった液体をより効率的に吸い上げ保持するでき
る材料と、これによる製品が必要とされる。

【０００５】

【課題を解決するための手段】おむつ、幼児用訓練パン
ツ、失禁用下着及び生理用ナプチンのような日常吸収性
製品では、製品の短時間吸収能力を越える、瞬時におき
る多量の人体排出物を受け入れることを要求されること
が多い。その結果、このような日常吸収製品内にサージ
層を設けることが有益であることがわかった。日常吸収
製品は、一般的に流体透過性体側ライナーと液体不透過
性後側層とを備えており、これらの間には吸収性コアが
配置されている。本発明の材料は、体側ライナーと吸収
性コアの間に配置されたサージ層として用いられる。更
に、本発明のサージ層がライナーと吸収性コアとに取り
つけられており、液体の搬送を促進する。所望の方法に
おいて実施するために、繊維不織ウェブは、基本重量が
少なくとも２０グラム／平方メートルを有する重量のあ
る不織ウェブを形成するように、互いに熱結合された複
数の熱可塑性繊維から作られるか、或いは含んでいなけ
ればならない。より詳細な実施例において、基本重量
は、約４０グラム／平方メートルから約６８グラム／平
方メートルの範囲である。ウェブは、一般的にクリンプ
され、２デニールか、それ以上のデニールの繊維を有す
る２組成物繊維不織ウェブから全体的に形成することが
できる。或いは、ウェブは、２組成物繊維とポリエステ
ル繊維のような繊維の組合せから作ることができる。こ
のような実施例においてウェブは、通常少なくとも５０
重量％の２組成物繊維を含んでいる。この結果得られた
ウェブは、６８９ダイン／平方センチメートルの圧力下
で、約４０から約６０立方センチメートル／１グラムの
ウェブの空隙容積と、約５、０００から約８、０００ダ
ルシーの透過率と、約９７．２パーセントから約９８．
８％の多孔性と、約２４から約４９平方センチメートル
／立方センチメートルの空隙容積あたりの表面積と、
０．９パーセント食塩溶液／１グラムのウェブの約３０
から約５０グラムの飽和容量と、約６０パーセントの湿
潤及び乾燥状態における圧縮レジリエンスと、を含んで
いる。

【０００６】

【実施例】本発明は、おむつ、幼児訓練用パンツ、失禁
用下着、生理用ナプキン、絆創膏等のような、これらに
限定されないが、日常吸収製品のサージ層として用いる
のに特に適した繊維不織ウェブに関する。日常吸収製品
は、一般的に液体透過性体側ライナーと、液体不透過性
後側層、或いはこれらの間に配置された吸収性コアを備
えたバッフルとを含んでいる。従来の技術で述べたよう
に、多くのこれらの製品とこれらの設計に伴う一般的な
問題は、これらが、かなり短時間の間に漏らすことなく
月経及び尿のような、急速な、又は複合的な体液排出
物、或いは排泄物を受け入れないということである。こ
の問題を解決する試みにおいて、多くの製品設計では、
ライナーから、吸収された特定の人体からの排泄物を瞬
時に吸収し、保持し、次いで排出するダッシュポートと
して作用するように、体側ライナーと吸収性コアとの間
にある種の付加的な層を含んでいた。本発明は、詳細に
設計され、かつ日常吸収性物品、あるいは製品に組み入
れられたときに、人体の排出物を瞬時に蓄積し拡散する
効果的な手段を提供する、繊維不織ウェブに関する。こ
の材料をサージ層と言う。

【０００７】本発明の繊維不織ウェブは、体側ライナー
と吸収性コアとの間に配置されたサージ層として用いら
れる。このサージ層は、体側ライナーと吸収性コアとの
間に配置されて、これらに接触するのが最も一般的であ
るが、所望であれば他の付加的な層を全体の製品設計に
組み入れてもよい。流体の搬送をよくするために、繊維
不織ウェブサージ層が、層の外側表面の上側と下側で直
接層に取りつけられているのが好ましい。このために、
適当な取りつけ手段は、接着（水ベース、溶液ベース熱
活性接着剤）、熱結合、超音波結合、縫い付け及びピン
アパーチュアの他にこれらの組み合わせ、或いは他の適
当な取りつけ手段を含んでいるが、これらに限定される
ものではない。繊維不織ウェブを形成するのに用いられ
た方法は、以下に述べるように、ある制限された範囲内
での物理的特性を有する材料となる方法を含んでいる。
適当な方法は、乾式堆積方法、スパンボンド方法及び結
合されカーディングされたウェブ形成方法を含んでいる
がこれらに限定されない。スパンボンドされた不織ウェ
ブは、紡糸口金内の複数の細い毛管からフィラメントと
して溶融熱可塑性材料を押し出し、次いで例えば非抽
出、或いは抽出流体引き出し、或いは他の公知のスパン
ボンド機構によって、押し出されたフィラメントの直径
が急速に減少されることによって形成される繊維から作
られる。スパンボンドされた不織繊維の製造について
は、米国特許第４、３４０、５６３号、同第３、６９
２、６１８号、同第３、３３８、９９２号、同第３、３
４１、３９４号、同第３、２７６、９９４号、同第３、
５０２、５３８号、同第３、５０２、２６３号、同第
３、５４２、６１５号、及びカナダ特許第８０３、７１
４号に開示される。本発明は、この先行技術を引用し、
この特許明細書の記述を本明細書の記述の一部とする。

【０００８】スパンボンド方法は、例えば並列ポリエチ
レン／ポリプロピレンスパンボンド２組成物繊維のよう
な２組成物スパンボンド不織ウェブを形成するのにも用
いることができる。このような繊維とこの結果形成され
るウェブを形成する方法は、ポリエチレン及びポリプロ
ピレンの双方を２組成物用紡糸口金に分けて供給するた
めに一対の押し出し機を用いることを含んでいる。２組
成物繊維を形成するための口金は公知であるのでここで
は詳細に述べない。一般的に、紡糸口金は、紡糸パック
を含んだハウジングを有する。この紡糸パックは、パタ
ーン状の開口を有する複数の板を有している。この開口
は、流れ通路を形成するように配置されており、高い溶
融温度と低い溶融温度のポリマーを口金内の繊維形成開
口のそれぞれに送るようになっている。紡糸口金は、一
つか二つ以上の列をなして配置された開口を有してお
り、この開口は、ポリマーが紡糸口金を通って押し出さ
れるときに、下側に伸びるカーテン状の繊維を形成す
る。カーテン状の繊維が口金から排出されると、少なく
とも部分的に繊維を急冷し、伸びつつある繊維に潜在的
ならせん状のクリンプを作り出す急冷ガスによって、カ
ーテン状の繊維が接触する。急冷空気は、約４５°から
約９０°Ｆ（華氏度）の温度で、約１００フィート／分
から約４００フィート／分の速度で繊維の長さに対して
ほぼ垂直方向に送られることが多い。

【０００９】繊維引き出しユニット、即ちアスピレータ
は、急冷ガスの下側に配置されており、急冷された繊維
を受け取る。ポリマーを溶融紡糸する際に使用する繊維
引き出しユニット、即ちアスピレータは公知である。工
程において使用するのに適当な例示的な繊維引出しユニ
ットは、米国特許第３、８０２、８１７号に開示された
種類の線型繊維アスピレータと、米国特許第３、６９
２、６１８号と、同第３、４２３、２６６号に開示され
た種類の抽出ガンを含んでいる。本発明は、この先行技
術を引用し、この特許明細書の記述を本明細書の記述の
一部とする。一般的に、繊維引き出しユニットは、繊維
が吸引ガスによって引き出される細長い通路を有する。
吸引ガスは、ポリマー繊維と逆に作用して交わらない空
気のようなガスであればいかなるガスでもよい。吸引ガ
スが急冷された繊維を引き出し、繊維内の潜在的クリン
プを活性化させるのに必要とされる温度にまで繊維を加
熱するように、吸引ガスを加熱しておくことができる。
繊維内で潜在クリンプを活性化させるのに必要な温度
は、約１１０°Ｆから、本例ではポリエチレンである溶
融温度の低い組成ポリマーの融点よりも小さい最高温度
までの範囲内である。一般的に、より高い空気の温度に
よって繊維の単位長さあたりのクリンプ数がより多くな
る。

【００１０】引き出されてクリンプされた繊維が、一般
的に成形表面の下側に配置された真空装置によって無秩
序に連続して形成された表面上に重ねられる。真空の目
的は、望ましくない繊維の分散を推定し、繊維を成形表
面上に導いて、２組成物繊維からなる均質な不結合ウェ
ブを形成することである。所望であれば、このウェブ
は、該ウェブに結合工程をおこなう前に圧縮ローラによ
ってわずかに圧縮することができる。２組成物のスパン
ボンドされたウェブを結合するために、空気吹き込み結
合機が用いられる。このような空気吹き込み結合機は公
知であるので、本明細書では詳細に述べない。空気吹き
込み結合機において、加熱された空気の流れがウェブに
供給され、２組成物繊維からなるより低い融点の化合物
の融点よりも高い温度で、高い融点の化合物の融点より
も低い温度にまでウェブを加熱する。加熱すると、ウェ
ブ繊維のより低い溶融ポリマー部分が溶融され、繊維の
溶融された部分が、隣接する繊維と重なり合う点で接合
され、同時に繊維の高い溶融ポリマー部分はウェブの物
理的及び寸法を一体的に維持しようとする。結合されカ
ーディングされたウェブは、ベールで通常得られるステ
ープル繊維から形成される。ベールは、繊維を分離する
ピッカーに配置される。次に、ステープル繊維を分離さ
せ、機械方向に整列させるすきユニット、即ちカーディ
ングユニットに繊維が送られ、機械方向の配向の繊維不
織ウェブを形成するようになる。ウェブが形成される
と、ウェブは一つか二つ以上の結合方法によって結合さ
れる。一つの結合方法には、パウダー結合がある。パウ
ダー結合においてパウダー状の接着剤がウェブを通って
拡散され、通常ウェブと接着剤を温風で加熱することに
よって活性化する。他の結合手段には、パターン結合が
ある。この方法において、加熱されたカレンダロール、
即ち超音波結合器具が繊維をともに結合するのに用いら
れるが、一般的にウェブにおける局部的な結合パターン
において、所望であればウェブをその全表面にわたって
結合することができる。しかしながら、２組成物ステー
プル繊維を使用するときの、最も良い方法は、２組成物
スパンボンドウェヴ形成工程で関して上述したような空
気吹き込み結合機を用いることである。

【００１１】本発明に従って繊維不織ウェブの物理的特
性の詳細な範囲を得るために、繊維不織ウェブの繊維を
共に結合するのに用いた結合方法は、成形工程の間、構
造を圧縮したり、破壊するレベルを制御できる、空気吹
き込み結合のような方法でなければならない。空気吹き
込み結合において、加熱された空気が、ウェブに加えら
れて、繊維同士が交わる点で、繊維を共に溶融し結合す
る。一般的に、不結合繊維は、成形ワイヤ、即ちドラム
上に支持される。更に、所望であれば結合工程の間に繊
維ウェブを含むように、真空がウェブを介して引っ張ら
れてもよい。スムース又はパターン結合ロールを用いる
点結合及びパターン結合のような方法によって本発明の
特定な範囲の物理的特性を作りだすならば、これらの方
法を用いることができる。いかなる工程が選択されると
しても、結合の程度は、選択された繊維／ポリマーに依
存するが、ウェブの圧縮量は加熱の段階で制御されるこ
とが望ましい。乾式堆積方法は、他の公知の方法であ
り、これによって本発明に係る繊維不織ウェブを作るこ
とができる。乾式堆積方法において、通常約６ミリメー
トルから約１９ミリメートルの範囲の長さを有する、束
になっていない小さな繊維が、空気供給の際に分離され
て取り除かれ、成形スクリーン上に重ねられる。これ
は、真空が供給されることに依ることが多い。任意的に
重ねられた繊維は、例えば熱風接着剤、或いはスプレー
接着剤を用いて、互いに結合される。

【００１２】以下に概略的に述べるパラメータで、繊維
不織ウェブを形成するために、ウェブを形成する繊維の
少なくとも一部分が、熱結合可能であるポリマーから形
成されていなければならない。熱結合可能であることか
ら、不織ウェブを形成する繊維を任意的に重ねた繊維は
溶融、または熱結合可能な繊維を形成するポリマーを部
分的に柔らかくすることのために、繊維が交わる点で繊
維が互いに接合するのに十分な程度の熱超音波力を受け
ることができることを意味する。このような熱結合可能
な繊維を形成するための適当なポリマーは永久的に可溶
性であり、一般的に熱可塑性といわれる。適当な熱可塑
性ポリマーの例では、ホモポリマー、コポリマー及び混
合物の他に、ポリオレフィン、ポリエステル、ポリアミ
ド、オーロンアセテート及びポリビニールアルコールが
あるが、これらに限定されない。さらに後処理として、
繊維形成工程の間に、シロキサンなどとともに、湿潤剤
／界面活性剤を繊維とウェブの一方、又は双方に、フル
オロカーボンを含むアニオン性、又非イオン性界面活性
剤などとともに最初から加えてもよいし、あるいは後か
ら加えてもよい。このような湿潤剤／界面活性剤は公知
であり、これ以上本明細書で述べる必要がない。

【００１３】上述のポリマーから形成された繊維は、ス
テープル短繊維であり、これらは、乾式堆積、結合、カ
ーディング方法において用いられており、即ち例えばス
パンボンド方法において連続した繊維は、もはや形成さ
れない。典型的なステープル繊維の長さは、約３８ミリ
メートルから約５１ミリメートルの範囲であるが、この
範囲以外の長さを使ってもよい。例えば、乾式堆積方法
は一般的に約６ミリメートルから約１９ミリメートルの
範囲内の長さを有する繊維を使用することが含む。繊維
の直径は、以下に述べる表面積／空隙容積のパラメータ
によって制限される。一般的に繊維の直径は約１．５デ
ニールから約１６デニールの範囲であり、目標とする範
囲は、約３デニールから約６デニールである。本発明の
材料の詳細な構造を達成するために、繊維がクリンプさ
れることが望ましい。クリンピングは、機械的にかつ化
学的に行うことができ、このためにジグザグ状、或いは
のこ歯状およびラセン形、またはうずまき状にクリンプ
された繊維を形成することができる。繊維の断面は、２
突状部（ｂｉｌｏｏｂａｌ）、３突状部（ｔｒｉｌｏｂ
ａｌ）及びＸ字形状の断面のように、円形状でもよいし
或いは円形状でなくてもよい。繊維は固くても中空でも
よい。更に、繊維は、単一の繊維ポリマー、或いは通常
２構成物および２組成物または複合組成物で見つけられ
るような複数のポリマーから形成してもよい。２組成物
繊維を用いるとき繊維の断面は、例えばシース・コア、
並列および海の中の島（Ｉｓｌａｎｄ ｉｎ ｔｈｅ
ｓｅａ）の断面である。この結果得られた繊維不織ウェ
ブは、いかなる種類の繊維が選択されたとしても、均質
に混合された一様な単一層混合物となる。空気吹き込み
方法を容易におこなうために、並列、シースコア、或い
は海の島形状のような融点の高い化合物と融点の低い化
合物の双方を有する２組成物繊維を用いることが有効で
あることがわかった。融点の低い化合物、即ち２組成物
繊維のポリマーは、繊維を共に結合する効率的な手段を
提供するとともに、高い融点の化合物は、乾燥及び湿潤
状態のときに材料の構造的な剛性と開口性を維持するこ
とを目的とする。適当な２組成物繊維は、例えばステー
プル繊維、或いはより連続したスパンボンドされた形状
のいずれにおいても、ポリエチレン／ポリプロピレン及
びポリエチレン／ポリエステル繊維である。本発明に係
る繊維不織ウェブは、２組成物繊維から全体を形成して
もよいし、或いは２組成物繊維と、ポリエステル、ナイ
ロン、レーヨン及びポリプロピレンのようなポリオレフ
ィンを含む単一の組成物繊維のような他の繊維との混合
物から形成してもよい。一般的に、本発明に係る繊維不
織ウェブは、ウェブの全重量に基づいて少なくとも５０
重量パーセントの２組成物繊維を含んでいる。このよう
な２組成物繊維は、一般的に平均２デニールかそれ以上
のデニールを有する。

【００１４】本発明の材料は、特定な一組のパラメータ
に基づいて設計されてきた。これらのパラメータは、基
本重量と、空隙容積、透過率、多孔率、空隙容積に対す
る表面積、親水性、圧縮レジリエンス、及び飽和容量を
含んでいる。本発明に係る繊維不織ウェブの基本重量
は、少なくとも２０グラム／平方メートルであり、具体
的な上限はなく、目標の範囲は約４０から６８グラム／
平方メートルである。繊維不織ウェブの空隙容積は、と
れだけの空気の空間が構造内にあるかの計測値である。
下記の試験手順に述べるように空隙容積は、６８９ダイ
ン／平方センチメートル（０．０１ポンド／平方イン
チ）で計測され、ウェブの約４０から６０立法センチメ
ートル／１グラムウェブの範囲内であり、目標の範囲
は、約４５から約５５立法センチートル／１グラムのウ
ェブである。透過率は、繊維を構造に導く構造の能力で
ある。まず流体が最初にサージ構造に入ると、流体の動
きは、この流体の排泄速度の運動量による強制的な流れ
によって支配される。毛管現象は、流体の通路を制御す
るのに十分な時間を有していないので、この流れレジュ
ームにおいて重要ではなく、このためにこの構造を通る
流体の流れは、初回の排泄における構造の透過性によっ
て制御される。高い透過性値は、流体が構造を比較的容
易に流れ易いことを示す。本発明に係る材料の透過性は
約４．８×１０^-5から約７．８×１０^-5平方センチメー
トル（５、０００から８、０００ダルシー）である。

【００１５】不織ウェブの多孔率は、ウェブ内の空隙空
間の量とウェブの全体積との割合である。本発明に係る
材料の多孔率は、６８９ダイン／平方ンチメートル
（０．０１ポンド／平方インチ）の圧力の下での計測
で、約９７．２パーセントから約９８．８パーセントで
ある。空隙容積が６８９ダイン／平方メートル（０．０
１ポンド／平方インチ）で計測された状態における空隙
容積に対する表面積は、約２４から約４９平方センチメ
ートル／立法センチメートルの範囲内である。流体が強
制的な流れのもとで、ウェブ内の空隙空間を充填するた
めに、繊維表面上を、かつその回りを移動しなければな
らないことの結果として流体の透過性が生じる。空隙容
積に対する表面積（ＳＡ／ＶＶ）は繊維表面がいかにと
もに近接しあい、互いに配置されているかを表す。この
ように、ＳＡ／ＶＶは、構造に対して透過量を制御でき
る。ＳＡ／ＶＶの高い値は、ともに近接して配置されて
いる表面積が大きいことを表す。ＳＡ／ＶＶ値を増大さ
せることは、単位重量あたりの表面積が増大する、より
小さい繊維を用いること、又は単位重量あたりの空隙容
積を減少させるように構造をより緻密にすることによっ
て達成することができる。ＳＡ／ＶＶ値が増大すると、
流体がより多くの表面上を、かつ表面のまわりを強制的
に移動して、構造を通過するので透過率が減少する。Ｓ
Ａ／ＶＶ値があまりにも高くなりすぎると、透過率は低
くなりすぎて流体がサージ構造に入り込み、流れること
はできない。このために、ＳＡ／ＶＶ値は、透過率を約
５、０００ダルシー以上にするためには、４９平方セン
チメートル／ｃｃ以下にしておかなければならない。

【００１６】液体を短時間のうちに吸収するために、全
体の構造は親水性の傾向を有していなければならない。
繊維の少なくとも一部分は、９０°以下の接触角を有し
ていなければならない。その結果、本発明に係る繊維不
織ウェブは、ウェブが、ウェブ１グラムあたり０．９パ
ーセントの塩水を５０グラム以下の飽和容量で有すると
きに、充分な親水性傾向を有する。本発明の材料の別の
重要な特性は、湿潤状態及び乾燥状態におけるレジリエ
ンスである。本発明の独特な特性は、材料が短時間にお
きる排泄物を吸収できる液体量である。更に、本発明の
材料では液体がいったん吸収されると、材料の変形によ
って液体保持能力が低下する、材料全体の性能に損傷を
与えるような変形が簡単におきない。本発明に係る材料
は、少なくとも約６０パーセントの湿潤及び乾燥状態に
おいて圧縮レジリエンスを有していなければならない。
本発明の特性を示すために、一連の材料が形成され、次
いで上述したパラメータにあうかどうかについて試験さ
れる。更に、これらの材料のサンプルは、おむつ構造内
に配置され、漏れの特性について試験された。この試験
の手順、材料及び試験の結果は以下に述べる。空隙容積及び圧縮回復／レジリエンス試験 空隙容積及び圧縮回復は、インストロン、或いはシンテ
ック引張試験機を用いて、材料が可動プラトンと固定さ
れたベースとの間で、一定の割合で所定量の力を用い、
続いて同じ割合で力を開放して、圧縮されたときの抵抗
力を計測する。圧力、或いは力及びプラトンの位置が記
録されるのが好ましい。力のみが記録される場合には、
圧力は次のように計算される。 Ｐ＝Ｆ÷Ａ_P ・１０、０００ｃｍ² ／ｍ ² ここで、Ｐはパスカル単位の圧力であり、Ｆはニュート
ン単位のプラトン上の押し戻し力であり、Ａ_P は、平方
センチメートルの単位におけるプラトンの面積（１８．
９ｃｍ² ）である。

【００１７】与えられたプラトンの位置の空隙容積は次
の式を用いて計算される。 ＶＶ＝〔（Ｘ₀ −Ｘ）・Ａ_m ・０．１ｃｍ／ｍｍ÷Ｍ〕
−〔１÷ρ_fiber 〕 ここで、ＶＶは、立方センチメートル／グラム単位の材
料の空隙容積、Ｘ₀ は、ミリメートルの単位のベースか
らの初期プラトン位置、Ｘは、ミリメートルの単位の初
期位置からのプラトン位置、Ａ_m は、平方センチートル
の単位の材料面積、Ｍは、グラム単位の質量、ρ_fiber
は、グラム／立方センチメートルの単位の繊維密度であ
る。複合繊維タイプで形成されるウェブに対して、ウェ
ブ繊維の密度は、各個々の繊維密度の平均重量である。 ρ_fiber 、_Total ＝ｗｔ％_fiber1・ρ_fiber1＋ｗｔ％
_fiber2・ρ_fiber2＋・・・ ここで、ｗｔ％は、ウェブにおける繊維タイプの重量パ
ーセントである。 ｗｔ％＝化合物内の繊維重量／全化合物重量×１００％ ベースは、プラトンより大きくなければならない。プラ
トンとベースとの間の高さをゼロにすることは、プラト
ンがかろうじてベースに接触するまでプラトンを下げる
ことによって設定される。次いで、プラトンは高さがゼ
ロから所望の初期高さにまで持ち上げられた。試験がサ
ンプル上で圧力ゼロで開始するように、初期のプラトン
位置は、材料の初期の厚さよりも大きくなければならな
い。材料はプラトンと同じか、それ以上の大きさにでき
る。

【００１８】この試験に適した器具は、圧縮試験機、即
ちバックスインストロン社により製造されている圧縮試
験ソフトウェアと１ｋＮ荷重セルを備えたインストロン
モデル６０２１と、平衡機、即ちハイタウンメトラ社の
モデルＰＭ４６００を備えている。本明細書の空隙容積
を計測するために、４．９ｃｍの直径の円形プラトンが
５．０８ｍｍ／分から９０９ｇｍ荷重（４、６９０パス
カル、又は０．６８ポンド／平方インチの圧力）の割合
でベースに材料を圧縮するのに用いられた。次いで、プ
ラトンは初期の開始位置に対して同じ割合で戻された。
プラトンに対する初期の開始位置は、ベースから１２．
７ミリメートルである。材料のサンプルは、１０．２ｃ
ｍ×１０．２ｃｍに切断され、中央で試験された。力と
位置のデータは、０．０３分毎、即ち０．１５ｍｍ毎に
記録された。分離した材料片上で５回繰り返された。湿
潤な状態の空隙容積は、試験の間、サンプルが０．９パ
ーセントの塩水に完全に浸されたときを除いて、乾燥状
態の空隙容積に類似して計測された。ピッツバーグフィ
ッシャ科学からの６角ポリチレン重量付けディッシュカ
タログ＃０２─２０２Ｄのような底部が平坦なコンテナ
がベースの上に置かれ、プラトンをゼロに合わせ、乾燥
空隙容積方法において述べたような初期位置に設定され
た。０．９パーセントの塩分がコンテナに加えられ、初
期位置でプラトンの丁度底部のレベルにまで塩分を充填
する。この手順におけるこの点で、ロードセルが差し引
かれた。適当な塩分がステファンス科学社によって製造
され、バウスタヘルスケアで販売されている、Ｓ／Ｐ識
別血液バンク塩分とすることができる。ロードセルは、
コンテナ内の、この流体レベルの状態で差し引かれる。
このサンプルがプラトンの下側で流体内に配置され、乾
燥状態の空隙容積に対して上述したように試験が実施さ
れた。浮力が、圧力にほんのわずかに影響を及ぼすもの
であるということがわかったが、所望であれば次の式を
用いて、各プラント位置で読み取れる圧力のから引くこ
とができる。

【００１９】

【数１】

【００２０】ここで、Ｐ_B は、パスカルの単位における
浮力からうける圧力である。ρ_salineは、グラム／立方
センチメートルの単位の塩分（流体）密度である。Ａ_P
は、１平方センチメートル（１８．９ｃｍ² ）のプラト
ンの面積である。Ａ_d は、平方センチメートルの単位の
ディッシュ面積である。Ｘ₀ は、ミリメートルの単位の
ベースからの初期のプラトン位置である。ｘは、ミリメ
ートルの単位のプラトン位置である。ｇは、９８１セン
チメートル／秒² である重力の標準加速度である。０．
０１は、換算係数である。即ち０．１ｃｍ／ｍｍ・０．
００１ｋｇ／ｇｍ．１００ｃｍ／ｍ サンプル上の全体の圧力は、 Ｐ_sample＝Ｐ_reading −Ｐ_B である。ここで、Ｐ_sample
は、パスカルの単位のプラトンからのサンプル上の圧
力。Ｐ_reading は、パスカルの単位のシンテック或いは
インストロンから読み取る圧力。Ｐ_B は、パスカルの単
位の０．９パーセント塩分からの浮力である。

【００２１】本発明の明細書のための空隙容積を計測す
るために、１２０ｍｌの塩がコンテナ内に配置されてお
り、プラトンは、ベースから１２、７ｍｍ初期設定され
た。６８．９パスカル（０．０１ポンド／平方インチ）
での回復率は、圧力が６８．９パスカルのときに、圧縮
及び回復の際のプラトンの位置を用いて計算された。 ％回復＝ＶＶ_{recovery68.9pa}／ＶＶ_{compress68.9pa} ここで、ＶＶ_{recovery68.9pa}は、パスカル圧縮機での空
隙容積の回復 ＶＶ_{compress68.9pa} は、６８．９パスカル圧力での空
隙容積多孔率計算 多孔率は、ウェブ内の空隙空間量とこのウェブの全容積
との割合である。Φ＝（１−ρ_web ／ρ_fiber ）・１０
０パーセントである。ここで、Φは、ウェブの多孔率で
あり、無次元数である。ρ_web は、グラム／立方センチ
メートル単位のウェブ密度である。ρ_fiber は、グラム
／立方センチメートル単位の繊維密度である。ウェブが
異なる密度の複合繊維から形成されている場合には、全
体繊維密度は個々の繊維密度の重量平均である。 ρ_fiber,Total ＝ｗｔ％_fiber1・ρ_fiber1＋ｗｔ％
_fiber2・ρ_fiber2＋・・・・ ここで、ｗｔ％は、ウェブ内の繊維種類の重量パーセン
トである。

【００２２】ウェブの 空隙容積はウェブの密度の代わ
りに多孔率を計算するのに用いることができる。 Φ＝１−〔１／ρ_fiber ・（ＶＶ−１／ρ_fiber ）〕・１００％ ここで、ＶＶは、立方センチメートル／１グラムウェブ
の単位におけるウェブの空隙容積である。空隙容積は、
上述の“ 空隙容積と圧縮回復／レジレンス試験”の手
順に従って計算される。材料が構造において、より開口
するので、多孔率は空隙空間を表す漸近線に近づく。透過率試験 透過率は、圧力勾配が流体に加えられたときの、流体が
構造を流れる容易性と困難性を表す。結果として得られ
た、構造を通る流体速度は、構造の透過性によって制御
される。材料の厚みを通る、Ｚ方向におけるこれらサン
プルの透過率は、バーナードミラーとデービッドＢ．ク
ラークによる織物研究ジャーナル（頁１５０〜１５５、
１９７８年３月）の“繊維を通る液体搬送、湿潤状態と
固定状態の流れ（Liquid transport Through Fabrics;
Wetting and Steady-State Flow") に詳細にのべられて
いる、強制的流れ試験によって計測された。本発明は、
この先行技術を引用し、この特許明細書の記述を本明細
書の記述の一部とする。

【００２３】試験を行うために、強制流れ抵抗のモニタ
ーは、前述の先行技術の手順に従って形成された。強制
流れ試験において、サンプルが、シリンダ内に保持さ
れ、流体は、ピストンによって一定速度で材料を通って
押し出され、ピストンに対する背圧が記録された。透過
率は、以下の式に従って、中間の孔を通る流体を記載す
るダルシの法則を用いて計算された。 Ｖ＝Ｑ／Ａ＝−〔ｋ_{2 /} μ〕・ｄｐ／ｄｚ ここで、ｖは、センチメートル／分の単位面積流れ速
度、即ちピストン速度である。Ｑは、立方センチメート
ル／秒の単位の流れ容積の割合である。Ａは、管の内側
直径（３１．７平方センチメートル）の断面積である。
Ｋ₂ は材料の透過率定数である。ｄｐは、パスカルの単
位の圧力低下ひく平均壁抵抗圧力である。ｚは、センチ
メートル単位の材料の厚さである。全ての層の和であ
る。ｄｐ／ｄｚは、パスカル／センチメートルの単位に
おいて材料を横切る圧力勾配である。μは、ペネテック
オイルに対して約６センチポアズである流体粘度（ｃ
ｐ）である。この式は、次のようにデルシーの単位でＺ
方向（Ｋ₂ ）内の透過率を解くことができる。

【００２４】

【数２】

【００２５】試験のための圧力低下は、圧力対時間のプ
ロットを用いることで得られた。圧力低下は、図１の休
止点Ｃと、図１の点Ｄでピストンが再び始動するときと
の間の圧力の変化に等しい。圧力低下から引かれた壁抵
抗は、シリンダ内のサンプルなしに試験を行うことと、
同じ圧力低下を計測することによって計測された。壁の
抵抗の計測は、５回なされて、その平均がとられた。材
料の厚さは、各サンプルで、最高圧力が６８９ダイン／
平方センチメートル（０．０１ポンド／平方インチ）で
上述した圧縮レジリエンスを実施するか、或いはサンプ
ルの基本重量を計測して圧縮レジリエンス試験から平均
の比体積（逆密度）を用いて得ることができる。後者の
厚さ計算は、

【００２６】

【数３】

【００２７】ここで、Ｍは、グラム単位の材料の質量で
ある。Ａ_sampleは、４５．６平方センチメートルのサン
プルである。Ｖ_sp,68.9Pa は、立方センチメートル／１
グラムのウェブ単位の６８．９パスカル（０．０１ポン
ド／平方インチ）で圧縮レジリエンス試験からの材料の
平均比体積である。６８．９パスカルでの比堆積の標準
分布は、平均１０パーセントより小さかったので、一定
比体積の仮説は妥当であると考えられる。比体積の標準
分布は、１０パーセント以上である場合には、上述の圧
縮レジリエンス試験を用いて直接計測されなければなら
ない。２つか、それ以上のサンプルが層状であった場合
には、サンプルは、同方向の生成から機械方向に配向さ
れ、各上下方向に互いの上部に積み重ねられる（即ち、
生成からの空気側から生成からのワイヤ側）。試験装置
に関して用いられた器具はルーカスシャエビッツ社から
入手可能な圧力トランデューサモデル＃Ｐ３０６１─５
０ＷＤであった。この圧力トランデューサは５０水柱イ
ンチ（（１２、４４０パスカル）まで計測できた。付加
的に使用された器具は、ＢＢＣゴエルツトラワットから
のチャートレコーダＳＥ１２０８８１２２１１００、ヴ
ェルメックス社から入手可能なスライド及びモータ位置
決めモデル＃Ｂ４０３６Ｗ１Ｊ、セントロイド社から入
手可能なステッパモータコントローラモデル＃１４Ｖ８
ＫＢＡＳＩＣ、シリアルポートを備えた登録商標ＣＭＰ
ＡＱパーソナルコンピュータがある。

【００２８】圧力計測の較正は、既知重量、即ちシリン
ダに対する流体体積を加え．次の式を用いて論理的な圧
力増大に応答した圧力トランデューサを比較することに
よって達成することができた。 ΔＰ_theory＝ρ・ｇ・ｈ＝ｇ・Ｍ／Ａ・１００ｃｍ／ｍ
・０．００１ｋｇ／ｇｍ ここで、ΔＰ_theoryは、パスカルの単位の論理的圧力の
変化である。ρは、グラム／立方センチメートルの単位
の流体密度である。ｇは、９８１センチメートル／秒²
である標準重力の加速度である。ｈは、センチメートル
の単位のシリンダに加えられた流体の高さである。Ａ
は、３１．７平方センチメートルであった平方センチメ
ートルの単位のシリンダの内面積である。Ｍは、グラム
単位における流体質量である。トランデューサとストリ
ップチャートレコーダからの圧力変化は、次の式を用い
て計算された。

【００２９】

【数４】

【００３０】ここでΔＰ_trans は、パスカルの単位の圧
力トランデューサである。ｃｈａｒｔ_readは、グラデー
ション数におけるｘ−ｙプロットで読み取るチャートで
ある。ＦＳ_chart は、グラデーション数におけるｘ−ｙ
プロッタの全スケール（全体の段階）である。ｃｈａｒ
ｔ_voltは、ミリボルト内で設定するチャートレコーダの
全スケール電圧である。ＰＴ_voltは、ミリボルトの単位
の圧力トランデューサ全スケール電圧範囲である。ＰＴ
_presは、水柱の単位の圧力トランデューサ全スケール圧
力範囲である。透過率データを得る際に、いかなるスク
リーンもサンプルを所定位置に保持するのに用いられな
かった。代わりに、内径が６．３５センチメートルのシ
リンダの半分の２つが、これらの間に配置された直径が
７．６２センチメートルのサンプルとともにねじ込まれ
た。ミネラルオイルが流体として用いられた。詳細に
は、ミネラルオイルは、ペンレコ社から入手可能なペネ
テックテクニカルグレードミネラルオイルであった。ミ
ネラルオイルは、約６セントポイズの粘度を有してい
た。ピストン速度は、２０ｃｍ／分であった。データか
ら得られた結果は、５つの分離サンプルでの５回の分か
れた試験の結果の平均であり、デルシーの単位で記録さ
れた。表面積／空隙容積計算（ＳＡ／ＶＶ） 円形断面のステープル繊維から構成された繊維の表面積
は、直接計算できる。表面積はその関係を用いて繊維デ
ニールから計算される。

【００３１】

【数５】

【００３２】ここで、ＳＡは、平方センチメートル／ウ
ェブ、或いは繊維のグラム単位の表面積である。Ｄｅｎ
ｉｅｒは、長さにおいて単一の繊維９０００メートル
の、グラム単位における重量であるデニールの繊維の大
きさである。ρ_fiber は、グラム／立方センチメートル
の繊維密度である。３３６３は、Ｄｅｎｉｅｒによって
割られた平行根Ｄｅｎｉｅｒから長さ（センチメート
ル）によって割られた直径（センチメートル）の平行根
までの変換換算係数である。サージ材料が繊維の混合物
から形成されている場合には、材料に対する全表面積／
単位重量は重量平均である。 ＳＡ_total ＝ｗｔ％ _fiber1 ・ＳＡ％_fiber1＋ｗｔ％
_fiber2・ＳＡ_fiber2＋・・ ここで、ＳＡ_total は、ｃｍ² ／ｇの単位の全表面積で
ある。ｗｔ％ _fiber1 は、ウェブ内の繊維の重量パーセ
ントである。ＳＡ％_fiber1は、ｃｍ² ／ｇの単位の繊維
の表面積である。変更した断面のスタープル繊維、変更
した断面の溶融押し出し成形された繊維のような変更し
た断面繊維からなるウェブ内の繊維表面積は、アメリカ
科学学会ジャーナル（Ｊｏｕｒｎａｌｏ ｏｆ ｔｈｅ
Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｓｏｃｉｅｔ
ｙ）の６０．３０９（１９３８）のブルナウエラエメッ
ト（Ｂｒｕｎａｕｅｒ，Ｅｍｍｅｔｔ）によるＢＥＴ方
法によって計測することができる。本発明は、この先行
技術を引用し、この特許明細書の記述を本明細書の記述
の一部とする。

【００３３】ＢＥＴ技術は、繊維の表面上のガス分子か
らなる一分子層の吸収を含んでいる。繊維上にあるガス
量に関する計算は、繊維表面積値の定量化を作り出す。
この方法は、ペーパ、充填剤及びフィルタ材料の製紙産
業においてかなり使用されてきたものである。次いでＳ
Ａ／ＶＶは、繊維表面積／単位重量（平方センチメート
ル／グラム）対ウェブの空隙容積／単位重量（立方セン
チメートル／グラム）の計算された比である。このよう
に、ＳＡ／ＶＶは、平方センチメートル／立方センチメ
ートルの単位を有することになる。飽和容量試験 飽和容量試験では、水平面であり荷重がかからない状態
のときの材料の飽和容量を計測する。不荷重水平飽和容
量試験は、材料の小さなサンプルを用いて、これを液体
環境内に配置し、材料が保持する最高の液体量を計測す
る。得られた値は、空隙容積、孔の大きさの分布及び材
料の湿潤性の相互関係である。器具と材料は、幅が少な
くとも１５センチメートルで長さが５センチメートルの
深さのなべを含む。なべは、１０センチメートル以上の
深さがあってはならない。第二のなべは、少なくとも幅
が１２センチメートルで長さが１．３センチメートル
で、深さが最高で１０センチメートルを越えない。なべ
は重量工程内で含まれるので軽重量の材料から作られた
なべであればよい。０．０１グラムが読み取れる天秤も
必要であり、この天秤は、空気流が読み取りに影響を及
ばさないようにカバーされていなければならない。最後
に、バクスターヘルスケア社からの０．９パーセントの
Ｓ／Ｐ血液バンク塩水カタログ（Ｓ／Ｐ Ｃｅｒｔｉｆ
ｉｅｄ Ｂｌｏｏｄ Ｂａｎｋ Ｓａｌｉｎｅ Ｓｏｌ
ｕｔｉｏｎ Ｃａｔａｌｌｏｇ）Ｂ３１５８−１のよう
な塩水が必要である。

【００３４】試験されるべき材料の切断されたザンプル
が用意された。サンプルの寸法は、１０ｃｍ×１０ｃｍ
の正方形でなければならない。１５×２０ｃｍ×５ｃｍ
の第一のなべにはこのなべの上部から１．３ｃｍ内に上
述した食塩溶液で満たさなければならない。各サンプル
は個々に天秤で重量が計られ、その重量が乾燥重量とし
て記録された。次に、１２ｃｍ×１２ｃｍ×１．３ｃｍ
の乾燥なべの風袋重量が計測されて記録されなければな
らない。１２ｃｍ×１２ｃｍ×１．３ｃｍの風袋なべ
は、次に１５ｃｍ×２０ｃｍ×５ｃｍのなべに配置され
る。風袋が計られたなべが置かれた表面上で、漏れたい
かなる液体をも注意を払って拭わなければならない。こ
れは風袋重量に影響を及ぼすからである。サンプルが食
塩溶液を含んだなべに配置され、サンプルが浸されるま
で、或いは最高で１５秒間の間のいずれかとなるまでサ
ンプルを溶液内にそのままにしておく。サンプルが溶液
の上面に浮いたときには、この浮いたサンプルは十分に
親水性がないということを示すことになるので、サンプ
ルを無理に溶液内に浸してはならない。サンプルが完全
に浸されるか、或いは１５秒間が過ぎると、両手を使
い、中指と人指し指を使ってサンプルの一方側の一つの
角を掴み、親指と薬指で同じ側の他方の角を掴み、全て
の４つの角でサンプルを掴んで食塩溶液からサンプルを
とりださなければならない。サンプルは、溶液から持ち
上げられ、できるだけ早く、風袋が計られたなべの中に
配置されなければならない。次に、湿ったサンプルの重
量が計られ、風袋重量が引かれて湿潤重量が記録され
た。全てのサンプルが試験されるまで上述の手順が繰り
返される。特に注意すべきこととして、試験される殆ど
のサンプルは食塩溶液を洗い落とす表面処理を含む。そ
の結果、溶液が、約４０個のサンプルを湿らすか、ある
いはなべの溶液のレベルが約２．５ｃｍにまで落ちたと
きに溶液を取り替えられなければならない。

【００３５】飽和容量を計算するために、各サンプルに
対する湿潤重量が乾燥重量で割られ、分子の乾燥重量を
消去するためにその結果から１がひかれる。得られた数
値が材料の飽和容量であり、液体グラム／サンプルのグ
ラムとして記録される。例 本発明に関する材料のパラメータの数値を求めるために
試験手順が述べられてきたが、一連のサンプル材料がこ
れらの特性のために用意されて試験された。これらの材
料と特性の概略は次に述べる。２つのサンプル材料が、
単一層の繊維不織ウェブとして用意された。例１と２の
目標の基本重量は、約５０グラム／平方メートル（ｇｓ
ｍ）であった。実際の基本重量を表１に示す。全てのサ
ンプルが従来のカーディング器具を用いて用意され、２
組成物繊維の低い融点の化合物が少なくとも部分的に溶
融され、重なり合う点で互いに結合するのに十分な温度
と時間で、連続して空気吹き込み結合がなされた。例１
において、５０．５ｇｓｍ繊維不織ウェブが、ダナクロ
ンａ／ｓ社から入手できる６０重量パーセントで、３８
ミリートルに対して４．４デニールの柔軟な７１ポリプ
ロピレン繊維と、ＢＡＳＦ社の繊維部から入手可能な４
０重量パーセントで３８ミリメートルに対して３．０デ
ニールのポリエチレンシール／ポリエステルコア２組成
物繊維の均質な混合物を用いて作られた。例に含まれた
全ての繊維のようにこれらの繊維の双方が親水性繊維を
形成したメーカの仕上げを含んだ。メーカー側は、これ
らの繊維が９０°以下の接触角を有することを目標とし
た。２つの繊維は、共に均一に混合され、カーディング
され、次いで約１４２°Ｃの温度で４秒間温風を用いて
結合され、全体の構造を結合する。この材料に対する空
隙容積、表面積／空隙容積、多孔率、透過率及び飽和容
量の値を表１に示す。

【００３６】例２において、基本重量が４８．８の均質
な単一層繊維不織ウェブが、ホエストセラニスタイプ
（Ｈｏｅｃｈｓｔ Ｃｅｌａｎｅｓｅ）の２９５ ６．
０デニールポリエステル繊維が４０重量パーセントと、
ＢＡＳＦ３．０─デニールポリエチレンシース／ポリエ
ステルコア２組成物繊維の６０重量パーセントを用いて
作られた。均質に混合された繊維は、約１３５°Ｃの温
度で４秒間温風を用いて共に結合された。結合工程の間
に、サンプルが６８９ダイン／平方ｃｍの圧力のもとで
圧縮されて、約１８０から２００ミルの初期の厚さから
最終的な加熱設定された厚さが約１００ミル（０．２５
９ｃｍ）となった。この材料に対する試験の結果を表１
に示す。例３において、二層構造が作られた。この２層
構造は、商業的に入手可能なおむつに使用された現在の
材料に最もよく似ている。トップ層は、約１７グラム／
平方メートルであり、３デニールＢＡＳＦポリエチレン
シース／ポリエステルコア２組成物繊維を含んだ。第
二、即ち底部層は、ホエストセラネセ６．０デニールタ
イプの１９５ポリエステル繊維を６０重量パーセント
と、チッソ社から入手可能な３８ミリメートルに対して
１．７デニールのポリエチレンシース／ポリプロピレン
コアタイプのＥＳ２組成物繊維を３５重量パーセント
と、２．０デニールチッソタイプのＥＳ−ＨＰポリエチ
レンシース／ポリプロピレンコア２組成物繊維５重量パ
ーセントの均質な混合物を含んだ。２つの層は、同様の
方法で共に結合され例３に述べた材料と同じ条件を用い
て、その結果得られた材料は、４６．１グラム／平方メ
ートルの基本重量を有した。サンプルは、結合工程の間
に、厚さが減少しないように圧縮されなかった。材料の
厚さは、６８９ダイン／平方ｃｍの圧力でほぼ１１１ミ
ル（０．２８１ｃｍ）であった。この試験結果を表１に
示す。 表１ 例 基本重量 空隙容積 ＳＡ／ＶＶ 多孔率 透過率 gsm cc/g cm²/cc % ダルシー １ ５０．５ ３２ ５４．２ ９７．０ ２５６９ ２ ４８．８ ５２ ２９．９ ９８．５ ６９２５ ３ ４６．１ ６０ １９．４ ９８．６ ６６４７ 例 飽和容量 圧縮レジリエンス g/g % 乾燥 湿潤 １ ２１ ９３ ８９ ２ ４４ ８１ ８６ ３ ４９ ７３ ７８ 本発明に係る繊維不織ウェブは、均一に混合されなけれ
ばならなず、単一層構造は、少なくとも２０グラム／平
方メートルの基本重量、６８９ダイン／平方メートル
（０．０１ポンド／平方インチ）の圧力のもとで約４０
から６０立方センチメートル／１グラムウェブの空隙容
積と、約５、０００から約８、０００ダルシーの透過率
と、約９７．２パーセントから約９８．８パーセントの
多孔率と、約２４平方センチメートル／立方センチメー
トルの空隙容積に対する表面積を有する。表１を参照す
ると、例１に定義された材料は、全て範囲以外である空
隙容積に対する表面積と、多孔性と透過率値を有するこ
とがわかった。

【００３７】例２は、本発明の全ての特性を表す。更
に、例２の材料は、湿潤及び乾燥圧縮レジリエンスを充
分な割合で有している。例２の湿潤及び乾燥レジリエン
スの値は、それぞれ８６％と８１％であった。従って、
この材料は、湿潤状態或いは乾燥状態のいずれかにおけ
る圧縮レジリエンスが少なくとも６０パーセントである
という要求にあったものである。例３は、約２４４から
約４９ｃｍ² ／ｃｃで定義された範囲外である値（１
９．４ｃｍ² ／ｃｃ）を有するＳＡ／ＶＶパラメータに
合わない。例２は、体側ライナーと吸収性コアとの間に
サージ材料として登録商標名ヒュギーズ（ＨＵＧＧＩＥ
Ｓ）ウルトラトリムステップ４のおむつに入れられた。
サージー材料は、ナショナルスターチ社から入手可能な
ナショナルスターチ３４─５５６３を用いてライナーと
吸収性コアの双方に軽く接着されていた。ライナーと本
発明に係るサージ材料との間の含浸量のレベルは、約
０．０１から０．０４グラム／おむつであり、サージ層
と薄紙で包まれた吸収性コアとの間の含浸量のレベル
は、約０．０３から０．０５グラム／おむつである。こ
れらのおむつは、基準としてヒュギーズ（ＨＵＧＧＩＥ
Ｓ）ウルトラトリムステップ４のおむつを用いて試験さ
れた。本発明に係るサージ層を備えたおむつは、男性の
全体の漏れが１３．０パーセントであり、女性の全体の
漏れが３，４パーセントであり、これに対して基準のお
むつは、男性の場合全体の１５．６パーセントであり、
女性の場合全体の４．６パーセントであることがわかっ
た。

【００３８】本発明を詳細に述べてきたので、様々な他
の変更例と変形例が、請求の範囲の精神と範囲から逸脱
することなく本発明になされることが明らかである。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明に係る材料の透過率の値の計算
に関して用いられた、流体圧力対時間を表す線図であ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ロブ ディヴィッド エヴァレット アメリカ合衆国 ウィスコンシン州 54952 メナシャ コヴェントリー コー ト 2085

Claims (16)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 少なくとも２０グラム／平方メートルの
   基本重量と、６８９ダイン／平方センチメートルの圧力
   で約４０立方センチメートル／１グラムウェブから約６
   ０立方センチメートル／１グラムウェブの空隙容積と、
   約５、０００から約８、０００ダルシーの透過率と、約
   ９７．２パーセントから約９８．８パーセントの多孔率
   と、約２４から約４９平方センチメートル／立方センチ
   メートルの空隙容積に対する表面積と、を備えた、均一
   に混合された単一の層の不織ウェブを形成するために互
   いに熱結合された、複数の熱可塑性繊維からなる繊維不
   織ウェブ。
2. 【請求項２】 前記ウェブは、該ウェブの全重量に基づ
   いて、少なくとも５０重量パーセントの２組成物繊維を
   有することを特徴とする請求項１に記載の繊維不織ウェ
   ブ。
3. 【請求項３】 前記２組成物繊維の少なくとも一部分
   は、２か、それ以上のデニールを有することを特徴とす
   る請求項２に記載の繊維不織ウェブ。
4. 【請求項４】 前記ウェブは、更にポリエステル繊維を
   含んでいることを特徴とする請求項２に記載の繊維不織
   ウェブ。
5. 【請求項５】 前記２組成物繊維は、クリンプされてい
   ることを特徴とする請求項２に記載の繊維不織ウェブ。
6. 【請求項６】 前記基本重量は、約４０から約６８グラ
   ム／平方メートルの範囲であることを特徴とする請求項
   １に記載の繊維不織ウェブ。
7. 【請求項７】 前記ウェブは、０．９パーセントの食塩
   溶液／１グラムウェブが約３０から５０グラムの間の飽
   和容量を有することを特徴とする請求項１に記載の繊維
   不織ウェブ。
8. 【請求項８】 前記ウェブは、少なくとも約６０パーセ
   ントの圧縮レジリエンスを有することを特徴とする請求
   項７に記載の繊維不織ウェブ。
9. 【請求項９】 吸収性コアが間に配置された状態の体側
   ライナー及び後ろ側ライナーと、 少なくとも２０グラム／平方メートルの基本重量と、６
   ８９ダイン／平方センチメートルの圧力で約４０立方セ
   ンチメートル／１グラムウェブから約６０立方センチメ
   ートル／１グラムウェブの空隙容積と、約５、０００か
   ら約８、０００ダルシーの透過率と、約９７．２パーセ
   ントから約９８．８パーセントの多孔率と、約２４から
   約４９平方センチメートル／立方センチメートルの空隙
   容積に対する表面積とを有する、均一に混合された単一
   層の不織ウェブを形成するように互いに熱結合された複
   数の熱可塑性繊維からなる、前記体側ライナーと前記吸
   収性コアとの間に配置されたサージ層と、 を備えた日常吸収性製品。
10. 【請求項１０】 前記ウェブは、該ウェブの全重量に基
    づいて、少なくとも５０重量パーセントの２組成物繊維
    を含んでいることを特徴とする請求項９に記載の日常吸
    収性製品。
11. 【請求項１１】 前記２組成物繊維の少なくとも一部分
    は、２か、それ以上のデニールを有することを特徴とす
    る請求項１０に記載の日常吸収製品。
12. 【請求項１２】 前記ウェブは、更にポリエステル繊維
    を含んでいることを特徴とする請求項１０に記載の日常
    吸収性製品。
13. 【請求項１３】 前記２組成物繊維はクリンプされてい
    ることを特徴とする請求項１０に記載の日常吸収性製
    品。
14. 【請求項１４】 前記基本重量は、約４０グラム／平方
    メートルから約６８グラム／平方メートルの範囲内であ
    ることを特徴とする請求項９に記載の日常吸収性製品。
15. 【請求項１５】 前記ウェブは、ウェブ１グラムあたり
    ０．９パーセントの食塩溶液が約３０グラムと約５０グ
    ラムの間の飽和容量を有することを特徴とする請求項９
    に記載の日常吸収性製品。
16. 【請求項１６】 前記ウェブは、少なくとも約６０パー
    セントの圧縮レジリエンスを有することを特徴とする請
    求項１５に記載の日常吸収性製品。