JPH07251247A - 連鋳用タンディッシュコーティング耐火物の乾燥方法 - Google Patents
連鋳用タンディッシュコーティング耐火物の乾燥方法Info
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- JPH07251247A JPH07251247A JP7024894A JP7024894A JPH07251247A JP H07251247 A JPH07251247 A JP H07251247A JP 7024894 A JP7024894 A JP 7024894A JP 7024894 A JP7024894 A JP 7024894A JP H07251247 A JPH07251247 A JP H07251247A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 連続鋳造機により鋳片を製造するにあたり、
鋳造初期のＨのピックアップを防止する。 【構成】 転炉〜真空脱ガス処理等を経て精錬した溶鋼
を連続鋳造に供する為に、タンディッシュを用いる製鋼
プロセスにおいて、溶鋼をタンディッシュに注入する前
にタンディッシュのコーティング材として用いられる水
分を含んだＭｇ系の耐火物の背面温度を８００℃以上に
加熱する。
鋳造初期のＨのピックアップを防止する。 【構成】 転炉〜真空脱ガス処理等を経て精錬した溶鋼
を連続鋳造に供する為に、タンディッシュを用いる製鋼
プロセスにおいて、溶鋼をタンディッシュに注入する前
にタンディッシュのコーティング材として用いられる水
分を含んだＭｇ系の耐火物の背面温度を８００℃以上に
加熱する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、タンディッシュのコー
ティング耐火物の乾燥方法に関する。
ティング耐火物の乾燥方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に鋼中の水素が増大すると鋼が脆く
なり、割れが生じることが知られている。
なり、割れが生じることが知られている。
【０００３】中でも軌条材では、鋼中〔Ｈ〕が２ｐｐｍ
以上だと製品内部に水素起因の欠陥が生じる為に、鋼中
〔Ｈ〕を厳格に管理している。
以上だと製品内部に水素起因の欠陥が生じる為に、鋼中
〔Ｈ〕を厳格に管理している。
【０００４】通常、軌条材は低〔Ｈ〕化をはかる為に転
炉で〔Ｃ〕を０．８％程度に下げた後、例えば特開昭４
９―１１０５２２号公報に示すように溶鋼を真空脱ガス
装置で脱〔Ｈ〕処理を行い、鋼中〔Ｈ〕を２ｐｐｍ以下
に下げている。
炉で〔Ｃ〕を０．８％程度に下げた後、例えば特開昭４
９―１１０５２２号公報に示すように溶鋼を真空脱ガス
装置で脱〔Ｈ〕処理を行い、鋼中〔Ｈ〕を２ｐｐｍ以下
に下げている。
【０００５】溶鋼は真空脱ガス処理後、タンディッシュ
に移した後、連続鋳造（以下ＣＣ）のモールドに供給
し、鋳片を製造する。
に移した後、連続鋳造（以下ＣＣ）のモールドに供給
し、鋳片を製造する。
【０００６】鋳片の〔Ｈ〕を調べてみると、鋳造中期〜
末期では、ほぼ真空脱ガス処理時の〔Ｈ〕濃度が確保さ
れているが、鋳造初期ではタンディッシュにおいて
〔Ｈ〕がピックアップし、鋼中〔Ｈ〕が３〜４ｐｐｍに
も達することがある。
末期では、ほぼ真空脱ガス処理時の〔Ｈ〕濃度が確保さ
れているが、鋳造初期ではタンディッシュにおいて
〔Ｈ〕がピックアップし、鋼中〔Ｈ〕が３〜４ｐｐｍに
も達することがある。
【０００７】この〔Ｈ〕ピックアップを防止するため
に、例えば特開平１―２６６９５３号公報に示すよう
に、タンディッシュで真空脱ガス処理を行い、〔Ｈ〕を
低減する方法がある。
に、例えば特開平１―２６６９５３号公報に示すよう
に、タンディッシュで真空脱ガス処理を行い、〔Ｈ〕を
低減する方法がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
〔Ｈ〕低減方法では、例えば真空脱ガス処理により
〔Ｈ〕を如何に下げても大気中、タンディッシュ耐火物
等からピックアップが発生し、鋳造開始時の鋳片中
〔Ｈ〕は高くなってしまう。
〔Ｈ〕低減方法では、例えば真空脱ガス処理により
〔Ｈ〕を如何に下げても大気中、タンディッシュ耐火物
等からピックアップが発生し、鋳造開始時の鋳片中
〔Ｈ〕は高くなってしまう。
【０００９】一方、タンディッシュで真空脱ガス処理を
行う場合は、真空処理設備を設置しなければならず、設
備費とランニングコストがかかるために、コストアップ
となる。
行う場合は、真空処理設備を設置しなければならず、設
備費とランニングコストがかかるために、コストアップ
となる。
【００１０】本発明はこれらの従来の問題点である鋳造
開始時鋳片の高〔Ｈ〕およびコストアップを解決したタ
ンディッシュの乾燥方法を提供することにある。
開始時鋳片の高〔Ｈ〕およびコストアップを解決したタ
ンディッシュの乾燥方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、タンデ
ィッシュに耐火物を内張りし、更にこの内張り層の表面
にコーティング層を設けた連鋳用タンディッシュ耐火物
の乾燥方法において、コーティング層をＭｇ系の耐火物
で、且つ水分を添加したコーティング材でコーティング
した後にコーティング層の背面を８００℃以上に加熱す
ることを特徴とする連鋳用タンディッシュ耐火物の乾燥
方法することにある。また、この乾燥を下記の条件であ
る
ィッシュに耐火物を内張りし、更にこの内張り層の表面
にコーティング層を設けた連鋳用タンディッシュ耐火物
の乾燥方法において、コーティング層をＭｇ系の耐火物
で、且つ水分を添加したコーティング材でコーティング
した後にコーティング層の背面を８００℃以上に加熱す
ることを特徴とする連鋳用タンディッシュ耐火物の乾燥
方法することにある。また、この乾燥を下記の条件であ
る
【００１２】
【数１】１０＋０．０００１７×Ａ≦ｔ≦−２．３８＋
３６．７×１ｎ（Ｂ）
３６．７×１ｎ（Ｂ）
【００１３】｛Ａ：鋳造時間（時間）Ｂ：予熱時間（時
間）ｔ：コーティング材厚み（ｍｍ）｝の様に、事前に
乾燥することを特徴とするタンディッシュコーティング
耐火物の乾燥方法にある。
間）ｔ：コーティング材厚み（ｍｍ）｝の様に、事前に
乾燥することを特徴とするタンディッシュコーティング
耐火物の乾燥方法にある。
【００１４】以下に本発明について詳細に説明する。
【００１５】本発明者らは、ＤＨ処理後、タンディッシ
ュに溶鋼を注入した後、ＣＣでの鋳造迄に〔Ｈ〕がピッ
クアップする原因を調べた。
ュに溶鋼を注入した後、ＣＣでの鋳造迄に〔Ｈ〕がピッ
クアップする原因を調べた。
【００１６】先ず、〔Ｈ〕ピックアップの原因は，タン
ディッシュ溶鋼表面にかぶせる保温材の中の水分とＣＣ
モールドのシール材中の水分と考え、それらの使用有無
時における〔Ｈ〕ピックアップ量を調査したが、鋳片の
〔Ｈ〕ピックアップ量の変化は見られなかった。
ディッシュ溶鋼表面にかぶせる保温材の中の水分とＣＣ
モールドのシール材中の水分と考え、それらの使用有無
時における〔Ｈ〕ピックアップ量を調査したが、鋳片の
〔Ｈ〕ピックアップ量の変化は見られなかった。
【００１７】次に、タンディッシュの耐火物からの水分
の影響について調べた。
の影響について調べた。
【００１８】図１にタンディッシュの耐火物の構成を示
す。ここで母材の耐火物はＡｌ2Ｏ3―ＳｉＯ2系の耐火
物であり、鋳造の際には繰り返し使用している為に、
〔Ｈ〕ピックアップの原因にはなり得ない。
す。ここで母材の耐火物はＡｌ2Ｏ3―ＳｉＯ2系の耐火
物であり、鋳造の際には繰り返し使用している為に、
〔Ｈ〕ピックアップの原因にはなり得ない。
【００１９】一方、母材耐火物の溶損防止、あるいは母
材への地金付着防止の為に用いられるＭｇＯ系の耐火物
は、鋳造時毎に張り変えている。
材への地金付着防止の為に用いられるＭｇＯ系の耐火物
は、鋳造時毎に張り変えている。
【００２０】実操業では、このＭｇＯ系のコーティング
材中に含まれる約１６％の水分を除去する為に、タンデ
ィッシュを１３００℃に昇温し、２時間程度乾燥を行っ
ている。
材中に含まれる約１６％の水分を除去する為に、タンデ
ィッシュを１３００℃に昇温し、２時間程度乾燥を行っ
ている。
【００２１】この乾燥が不充分ではないかと考え、Ｍｇ
Ｏコーティング材の背面、即ち母材とコーティング材と
の境界温度を熱電対により測定した結果、ＭｇＯコーテ
ィング材の裏面温度は５００℃程度上昇しており通常の
水分は充分抜けていると考えられた。
Ｏコーティング材の背面、即ち母材とコーティング材と
の境界温度を熱電対により測定した結果、ＭｇＯコーテ
ィング材の裏面温度は５００℃程度上昇しており通常の
水分は充分抜けていると考えられた。
【００２２】実際に、ＭｇＯコーティング材の乾燥特性
を把握する為に、現場で調合しているのと同じ、水分を
含有させた（１６％）ＭｇＯの試料を熱天秤にかけ、含
水率の変化を調べたところ、図２に示すように５００℃
でも約１０％の水分の残留し、８００℃以上に乾燥しな
いと水分が完全に除去できないことが判明した。
を把握する為に、現場で調合しているのと同じ、水分を
含有させた（１６％）ＭｇＯの試料を熱天秤にかけ、含
水率の変化を調べたところ、図２に示すように５００℃
でも約１０％の水分の残留し、８００℃以上に乾燥しな
いと水分が完全に除去できないことが判明した。
【００２３】この現象は、ＭｇＯが水分と反応して水和
物をつくり、（（１）式）これを完全に分解するのに８
００℃まで加熱を要する（（２）式）と考えることがで
きる。以下に反応式を記す。
物をつくり、（（１）式）これを完全に分解するのに８
００℃まで加熱を要する（（２）式）と考えることがで
きる。以下に反応式を記す。
【００２４】
【化１】ＭｇＯ＋Ｈ2Ｏ→Ｍｇ（ＯＨ）2 （１）
【００２５】
【化２】Ｍｇ（ＯＨ）2→ＭｇＯ＋Ｈ2Ｏ （２）
【００２６】この知見に基づき、タンディッシュのＭｇ
Ｏ系のコーティング材の背面温度を８００℃以上にすれ
ばよいことが明らかとなったが、このための方法として
は以下の２方法が考えられる。
Ｏ系のコーティング材の背面温度を８００℃以上にすれ
ばよいことが明らかとなったが、このための方法として
は以下の２方法が考えられる。
【００２７】コーティング材の施工厚みを減らす。 タンディッシュの予熱時間を延長する。
【００２８】ところが，の方法を実施する上では以
下の問題点がある。に関しては、コーティング材の厚
みを減らしすぎると鋳造中にコーティング材と耐火物母
材との焼き付きが起こり、鋳造後のコーティングの剥離
が困難となる。
下の問題点がある。に関しては、コーティング材の厚
みを減らしすぎると鋳造中にコーティング材と耐火物母
材との焼き付きが起こり、鋳造後のコーティングの剥離
が困難となる。
【００２９】に関しては、タンディッシュの予熱時間
を取りすぎるとタンディッシュの稼働率が低下し、操業
に必要なタンディッシュ基数が多くなるためコストアッ
プとなる。
を取りすぎるとタンディッシュの稼働率が低下し、操業
に必要なタンディッシュ基数が多くなるためコストアッ
プとなる。
【００３０】そこで上記の問題点を解決できる予熱条件
を検討した。まずコーティング材施工厚みの最小値を明
らかにするために調査を行ったところ、１０ｍｍ以上の
コーティング材が残っているように施工すれば鋳造後の
コーティング材剥離が可能であること、および鋳造時の
コーティング材損耗速度は０．０１ｍｍ／ｍｉｎである
ことが判った。
を検討した。まずコーティング材施工厚みの最小値を明
らかにするために調査を行ったところ、１０ｍｍ以上の
コーティング材が残っているように施工すれば鋳造後の
コーティング材剥離が可能であること、および鋳造時の
コーティング材損耗速度は０．０１ｍｍ／ｍｉｎである
ことが判った。
【００３１】このことよりコーティング厚みｔは鋳造時
間をＡ（時間）とすると
間をＡ（時間）とすると
【００３２】
【数２】ｔ（ｍｍ）≧１０＋０．０００１７×Ａ
【００３３】であれば，操業に影響を与えない。
【００３４】次に予熱後のコーティング材背面温度を８
００℃以上に加熱できるタンディッシュの予熱時間につ
いて、実機テストおよび伝熱計算より検討した結果、タ
ンディッシュ予熱時に２．２５×１０6ｋｃａｌ／ｈｒ
の熱量を加えるとしたときには、コーティング厚みを
ｔ、予熱時間をＢ（時間）とすると、
００℃以上に加熱できるタンディッシュの予熱時間につ
いて、実機テストおよび伝熱計算より検討した結果、タ
ンディッシュ予熱時に２．２５×１０6ｋｃａｌ／ｈｒ
の熱量を加えるとしたときには、コーティング厚みを
ｔ、予熱時間をＢ（時間）とすると、
【００３５】
【数３】ｔ≦−２．３８＋３６．７×１ｎ（Ｂ）
【００３６】のように予熱時間を設定すればコーティン
グ材背面温度は８００℃以上になり（図３）、〔Ｈ〕ピ
ックアップは防止できることが明らかになった。
グ材背面温度は８００℃以上になり（図３）、〔Ｈ〕ピ
ックアップは防止できることが明らかになった。
【００３７】以上の結果をもとに、タンディッシュのＭ
ｇＯのコーティング材を、
ｇＯのコーティング材を、
【００３８】
【数４】１０＋０．０００１７×Ａ≦ｔ≦−２．３８＋
３６．７×１ｎ（Ｂ）
３６．７×１ｎ（Ｂ）
【００３９】のように、乾燥終了時に背面温度を８００
℃以上を確保するように乾燥をおこなったところ、タン
ディッシュでの〔Ｈ〕のピックアップはなく、ＣＣ鋳造
初期から終わりまで、鋳片の〔Ｈ〕はＤＨで脱〔Ｈ〕さ
れた濃度が確保できるようになった。
℃以上を確保するように乾燥をおこなったところ、タン
ディッシュでの〔Ｈ〕のピックアップはなく、ＣＣ鋳造
初期から終わりまで、鋳片の〔Ｈ〕はＤＨで脱〔Ｈ〕さ
れた濃度が確保できるようになった。
【００４０】
【実施例１】転炉でカーボンを０．８％以下とした溶鋼
を真空脱ガス装置（ＤＨ）にかけ、４Ｔｏｒｒの真空下
で２０分間脱ガス処理を行った。
を真空脱ガス装置（ＤＨ）にかけ、４Ｔｏｒｒの真空下
で２０分間脱ガス処理を行った。
【００４１】真空脱ガス処理後に複数のモールドに溶鋼
を分配する為、また、溶鋼中の介在物を浮上させる為に
タンディッシュに溶鋼を注入するが、溶鋼をタンディッ
シュに注入する前にタンディッシュのＭｇＯ系のコーテ
ィングの耐火物の施工方法及び乾燥方法を次の様にし
た。
を分配する為、また、溶鋼中の介在物を浮上させる為に
タンディッシュに溶鋼を注入するが、溶鋼をタンディッ
シュに注入する前にタンディッシュのＭｇＯ系のコーテ
ィングの耐火物の施工方法及び乾燥方法を次の様にし
た。
【００４２】タンディッシュの母材耐火物としては、Ａ
ｌ2Ｏ3―ＳｉＯ2系の耐火物３００ｍｍを施工した。こ
の耐火物は２５０チャージの鋳造毎に張り変えるが、鋳
造毎にはそのままである。
ｌ2Ｏ3―ＳｉＯ2系の耐火物３００ｍｍを施工した。こ
の耐火物は２５０チャージの鋳造毎に張り変えるが、鋳
造毎にはそのままである。
【００４３】母材の耐火物の溶損防止あるいは母材耐火
物への地金付着防止の為に、母材耐火物の上に１６％の
水分を含んだ耐火物をコーティング材として１鋳造毎に
張り変える。
物への地金付着防止の為に、母材耐火物の上に１６％の
水分を含んだ耐火物をコーティング材として１鋳造毎に
張り変える。
【００４４】コーティング材としてＭｇＯ系の耐火物を
１７ｍｍ施工した後、タンディッシュ内を１３００℃で
１２０分ガスバーナで予熱し、コーティング材のＭｇＯ
系の耐火物の乾燥を行なった。
１７ｍｍ施工した後、タンディッシュ内を１３００℃で
１２０分ガスバーナで予熱し、コーティング材のＭｇＯ
系の耐火物の乾燥を行なった。
【００４５】ＭｇＯ系耐火物の背面即ちコーティング材
と母材耐火物との境界温度は８４５℃であった。
と母材耐火物との境界温度は８４５℃であった。
【００４６】タンディッシュを乾燥した後にタンディッ
シュ溶鋼を注入し、介在物を浮上除去しながらモールド
に溶鋼を注入し、３５０ｍｍ角の軌条に供する為のビレ
ットを製造した。
シュ溶鋼を注入し、介在物を浮上除去しながらモールド
に溶鋼を注入し、３５０ｍｍ角の軌条に供する為のビレ
ットを製造した。
【００４７】得られた鋳造初期の鋳片の〔Ｈ〕濃度を測
定し、その結果を第１表に示す。
定し、その結果を第１表に示す。
【００４８】
【実施例２】転炉でカーボンを０．８％以下とした溶鋼
を真空脱ガス装置で４Ｔｏｒｒの真空下で２０分間脱ガ
ス処理を行った。
を真空脱ガス装置で４Ｔｏｒｒの真空下で２０分間脱ガ
ス処理を行った。
【００４９】真空脱ガス処理後に溶鋼をタンディッシュ
に注入する前に、タンディッシュのコーティング材とし
てのＭｇＯ系の耐火物の施工方法及び乾燥方法を次の様
にした。
に注入する前に、タンディッシュのコーティング材とし
てのＭｇＯ系の耐火物の施工方法及び乾燥方法を次の様
にした。
【００５０】ＭｇＯ系のコーティング材の耐火物は３５
ｍｍ施工した後、タンディッシュ内を１３００℃で１８
０分間ガスバーナで予熱し、コーティング材のＭｇＯ系
の耐火物の乾燥を行った。ＭｇＯ系耐火物の背面温度は
８０５℃であった。
ｍｍ施工した後、タンディッシュ内を１３００℃で１８
０分間ガスバーナで予熱し、コーティング材のＭｇＯ系
の耐火物の乾燥を行った。ＭｇＯ系耐火物の背面温度は
８０５℃であった。
【００５１】タンディッシュを乾燥した後にタンディッ
シュに溶鋼を注入し、介在物を浮上除去しながらモール
ドに溶鋼を注入し、３５０ｍｍ角の軌条に供する為のビ
レットを製造した。得られた鋳造初期の鋳片の〔Ｈ〕濃
度を測定し、その結果を第１表に示す。
シュに溶鋼を注入し、介在物を浮上除去しながらモール
ドに溶鋼を注入し、３５０ｍｍ角の軌条に供する為のビ
レットを製造した。得られた鋳造初期の鋳片の〔Ｈ〕濃
度を測定し、その結果を第１表に示す。
【００５２】
【表１】
【００５３】
【発明の効果】本発明によれば、実施例に見られる様
に、鋳片の〔Ｈ〕濃度は脱ガス処理後濃度から変化がな
かった。
に、鋳片の〔Ｈ〕濃度は脱ガス処理後濃度から変化がな
かった。
【図１】タンディッシュの耐火物の構成の１例を示す図
である。
である。
【図２】ＭｇＯの加熱温度とＭｇＯ中の含水率との関係
を示す図である。
を示す図である。
【図３】タンディッシュの乾燥時間と乾燥可能なコーテ
ィング材の最高厚みとの関係を示す図である。
ィング材の最高厚みとの関係を示す図である。
１ 鉄皮 ２ 母材耐火物 ３ ＭｇＯ系コーティング用耐火物 ４ 溶鋼
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松井 泰次郎 北九州市戸畑区飛幡町１―１ 新日本製鐵 株式会社八幡製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 タンディッシュに耐火物を内張りし、更
にこの内張り層の表面にコーティング層を設けた連鋳用
タンディッシュ耐火物の乾燥方法において、コーティン
グ層をＭｇ系の耐火物で、且つ水分を添加したコーティ
ング材でコーティングした後にコーティング層の背面を
８００℃以上に加熱することを特徴とする連鋳用タンデ
ィッシュ耐火物の乾燥方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07024894A JP3268704B2 (ja) | 1994-03-16 | 1994-03-16 | 連鋳用タンディッシュコーティング耐火物の乾燥方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07024894A JP3268704B2 (ja) | 1994-03-16 | 1994-03-16 | 連鋳用タンディッシュコーティング耐火物の乾燥方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07251247A true JPH07251247A (ja) | 1995-10-03 |
| JP3268704B2 JP3268704B2 (ja) | 2002-03-25 |
Family
ID=13426075
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07024894A Ceased JP3268704B2 (ja) | 1994-03-16 | 1994-03-16 | 連鋳用タンディッシュコーティング耐火物の乾燥方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3268704B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100775087B1 (ko) * | 2006-07-31 | 2007-11-08 | 주식회사 포스코 | 턴디쉬의 제조방법 |
| EP2216308A1 (en) * | 2009-01-26 | 2010-08-11 | General Electric Company | Treated Refractory Material and Methods of Making |
| CN102990049A (zh) * | 2012-12-24 | 2013-03-27 | 云南云铝涌鑫铝业有限公司 | 真空抬包 |
| JP2014043383A (ja) * | 2012-08-28 | 2014-03-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 溶鋼槽の内面へのコーティング材の施工方法 |
-
1994
- 1994-03-16 JP JP07024894A patent/JP3268704B2/ja not_active Ceased
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100775087B1 (ko) * | 2006-07-31 | 2007-11-08 | 주식회사 포스코 | 턴디쉬의 제조방법 |
| EP2216308A1 (en) * | 2009-01-26 | 2010-08-11 | General Electric Company | Treated Refractory Material and Methods of Making |
| JP2014043383A (ja) * | 2012-08-28 | 2014-03-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 溶鋼槽の内面へのコーティング材の施工方法 |
| CN102990049A (zh) * | 2012-12-24 | 2013-03-27 | 云南云铝涌鑫铝业有限公司 | 真空抬包 |
| CN102990049B (zh) * | 2012-12-24 | 2015-08-05 | 云南云铝涌鑫铝业有限公司 | 真空抬包 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3268704B2 (ja) | 2002-03-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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