JPH0724977B2 - ワイヤ放電加工用電極線の製造方法 - Google Patents
ワイヤ放電加工用電極線の製造方法Info
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- JPH0724977B2 JPH0724977B2 JP60223794A JP22379485A JPH0724977B2 JP H0724977 B2 JPH0724977 B2 JP H0724977B2 JP 60223794 A JP60223794 A JP 60223794A JP 22379485 A JP22379485 A JP 22379485A JP H0724977 B2 JPH0724977 B2 JP H0724977B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔技術分野〕 本発明は、ワイヤ放電加工機に広く使用される電極線に
関し、黄銅系合金に特殊元素の添加とその製造方法によ
つて放電加工性改善をなしたものである。
関し、黄銅系合金に特殊元素の添加とその製造方法によ
つて放電加工性改善をなしたものである。
ワイヤ放電加工とは、通常0.05〜0.35mmφの電極線を走
行させつつ被加工物との間に加工液を介しつつパルス状
の放電を発生させ、該放電エネルギーによつて被加工物
を溶融し、加工液及び電極線、被加工物などの瞬間的な
気化爆発力によつて溶融物を除去するもので、特に複雑
で精密な形状の被加工物例えばプレス金型の製作加工な
どに広く用いられている。
行させつつ被加工物との間に加工液を介しつつパルス状
の放電を発生させ、該放電エネルギーによつて被加工物
を溶融し、加工液及び電極線、被加工物などの瞬間的な
気化爆発力によつて溶融物を除去するもので、特に複雑
で精密な形状の被加工物例えばプレス金型の製作加工な
どに広く用いられている。
このワイヤ放電加工では、被加工物の表面状態がよく、
放電安定で断線が少なく、加工速度の速いことなどの放
電加工性が要求されている。
放電安定で断線が少なく、加工速度の速いことなどの放
電加工性が要求されている。
従来はこのワイヤ放電加工用電極線としては純銅線が使
用されていたが、引張り強さが低いので放電加工時に張
力をあまり大きくかけられないために電極線の振動を抑
えることができず、従つて加工精度が悪くなり、又断線
し易く、更に、Cu自体の放電加工性も十分ではなく、加
工速度も遅いなどの諸欠点があつた。そのためモリブデ
ン線やタングステン線等の精密加工用高強度線が用いら
れたり、又一般の加工用には65/35黄銅線を代表とする
黄銅電極線が広く使用されるようになつている。黄銅電
極線は純銅線に比して約２倍以上の引張り強さがあり、
かつその合金成分のZnの存在は気化爆発力が向上し、被
加工物溶融部を効率よく除去でき、加工速度の向上と被
加工物への付着物減少が実現できるという長所を有して
いる。
用されていたが、引張り強さが低いので放電加工時に張
力をあまり大きくかけられないために電極線の振動を抑
えることができず、従つて加工精度が悪くなり、又断線
し易く、更に、Cu自体の放電加工性も十分ではなく、加
工速度も遅いなどの諸欠点があつた。そのためモリブデ
ン線やタングステン線等の精密加工用高強度線が用いら
れたり、又一般の加工用には65/35黄銅線を代表とする
黄銅電極線が広く使用されるようになつている。黄銅電
極線は純銅線に比して約２倍以上の引張り強さがあり、
かつその合金成分のZnの存在は気化爆発力が向上し、被
加工物溶融部を効率よく除去でき、加工速度の向上と被
加工物への付着物減少が実現できるという長所を有して
いる。
然し、近年ワイヤ放電加工装置の面での電源やテーブル
送り機構の改良及び無人運転の実現などに伴つてワイヤ
放電加工のランニングコスト、加工品質に対して自が向
けられるようになり電極線に対する放電加工性の向上の
要望が高まつている。特に放電安定性の向上は加工精度
と無人運転実現に対して重要なことであつて、現在最も
広く使用されている黄銅の電極線では必ずしも充分とは
言えず改良が望まれていた。
送り機構の改良及び無人運転の実現などに伴つてワイヤ
放電加工のランニングコスト、加工品質に対して自が向
けられるようになり電極線に対する放電加工性の向上の
要望が高まつている。特に放電安定性の向上は加工精度
と無人運転実現に対して重要なことであつて、現在最も
広く使用されている黄銅の電極線では必ずしも充分とは
言えず改良が望まれていた。
黄銅（Cu−Zn合金）のZnのような蒸気圧の高い金属を用
いると被加工物溶融部を効率よく除去でき、加工速度が
向上して加工ランニングコストが低減することや仕上り
表面状態がよくなることなどに加えて、金属酸化物の如
き電気絶縁耐圧の大きい被覆層を設けることによつて放
電が安定して短絡しにくくなり、サーボ機構で制御され
たテーブル送りも順調になり加工速度が向上することに
着目し、Cu−Zn合金に限定された添加元素の配合と限定
された製造方法を施すことによつて上記の要望を満たす
ことを本発明の目的とした。
いると被加工物溶融部を効率よく除去でき、加工速度が
向上して加工ランニングコストが低減することや仕上り
表面状態がよくなることなどに加えて、金属酸化物の如
き電気絶縁耐圧の大きい被覆層を設けることによつて放
電が安定して短絡しにくくなり、サーボ機構で制御され
たテーブル送りも順調になり加工速度が向上することに
着目し、Cu−Zn合金に限定された添加元素の配合と限定
された製造方法を施すことによつて上記の要望を満たす
ことを本発明の目的とした。
本発明は、Cu−Zn合金に、Al,Ga,Mn,Crなどの金属を添
加した特殊黄銅合金の線材を伸線する過程で、高温で短
時間の通電加熱を施す製造方法によつて、Zn元素を熱拡
散によつて線材表層部に拡散固着させ高濃度Zn層を生成
させ、且つ線材表層部にAl,Ga,Mn,Crなどの酸化物即ちA
l2O3,Ga2O3,MnO2,CrO3の層を生成させて、短絡のない放
電安定性と被加工物への付着物の減少とをもたらし、延
いては加工速度の向上をはかつたものである。つまり高
温でZnが拡散する現象を利用し、黄銅線の表層部に高濃
度Zn層を生成させると共に、表面に酸化物を形成し易
く、且つ放電安定性良好な元素、即ちAl,Ga,Mn,Crなど
の添加によつて放電加工性を向上させたものである。
加した特殊黄銅合金の線材を伸線する過程で、高温で短
時間の通電加熱を施す製造方法によつて、Zn元素を熱拡
散によつて線材表層部に拡散固着させ高濃度Zn層を生成
させ、且つ線材表層部にAl,Ga,Mn,Crなどの酸化物即ちA
l2O3,Ga2O3,MnO2,CrO3の層を生成させて、短絡のない放
電安定性と被加工物への付着物の減少とをもたらし、延
いては加工速度の向上をはかつたものである。つまり高
温でZnが拡散する現象を利用し、黄銅線の表層部に高濃
度Zn層を生成させると共に、表面に酸化物を形成し易
く、且つ放電安定性良好な元素、即ちAl,Ga,Mn,Crなど
の添加によつて放電加工性を向上させたものである。
即ち本発明は、Zn20〜40wt％とAl,Ga,Mn,Crのうち１種
又は２種以上を合計で0.1〜5wt％（以後組成成分のwt％
は％で表わす）と、残部Cu及び不可避な不純物からなる
特殊黄銅線を線引工程において、少くも１回以上ワイヤ
を走行させつつ非酸化雰囲気中で通電加熱するような製
造方法をとることを特徴としたものである。
又は２種以上を合計で0.1〜5wt％（以後組成成分のwt％
は％で表わす）と、残部Cu及び不可避な不純物からなる
特殊黄銅線を線引工程において、少くも１回以上ワイヤ
を走行させつつ非酸化雰囲気中で通電加熱するような製
造方法をとることを特徴としたものである。
その通電加熱の条件は、１個又は複数個の加熱ゾーンを
備えた通電加熱装置において、各加熱ゾーンの通電電流
IK（アンペア）、印加電圧VK（ボルト）、ワイヤの直径
Ｄ（mm）、走行速度Ｓ（m/min）としたとき45を越えな
い範囲で10≦ΣIKVK/D2Sを満たすことを特徴としてい
る。この条件範囲内で製造したとき、電極線の表面近傍
の元素濃度分布は第２図に示すような形態となり、高濃
度Zn層の生成により加工速度が向上し、被加工物への付
着物が減少し、更に高濃度金属酸化物層の生成により安
定放電が実現できる。
備えた通電加熱装置において、各加熱ゾーンの通電電流
IK（アンペア）、印加電圧VK（ボルト）、ワイヤの直径
Ｄ（mm）、走行速度Ｓ（m/min）としたとき45を越えな
い範囲で10≦ΣIKVK/D2Sを満たすことを特徴としてい
る。この条件範囲内で製造したとき、電極線の表面近傍
の元素濃度分布は第２図に示すような形態となり、高濃
度Zn層の生成により加工速度が向上し、被加工物への付
着物が減少し、更に高濃度金属酸化物層の生成により安
定放電が実現できる。
ここで、Al,Ga,Mn,Crを添加元素として選んだのは、そ
れらが酸化し易い金属で、表層部に酸化物を容易に形成
する為であり、Ag,Niでは酸化物形成が期待できず、放
電不安定となり、Sn,Geでは脱亜鉛現象を促進し、表面
にZnの涸渇領域（depleted−zone）を生成し加工速度を
低下せしめるなどの現象が知見されたからである。
れらが酸化し易い金属で、表層部に酸化物を容易に形成
する為であり、Ag,Niでは酸化物形成が期待できず、放
電不安定となり、Sn,Geでは脱亜鉛現象を促進し、表面
にZnの涸渇領域（depleted−zone）を生成し加工速度を
低下せしめるなどの現象が知見されたからである。
Zn量については、Znを20〜40％としたのは、20％未満で
はワイヤ自身のZn量の不足を本発明による製造方法によ
つても補い切れず、通常用いられている65/35黄銅線以
上の加工速度を達成できないからである。40％を越える
と細径化の伸線加工性が極度に低下し、非能率的な操業
になる。
はワイヤ自身のZn量の不足を本発明による製造方法によ
つても補い切れず、通常用いられている65/35黄銅線以
上の加工速度を達成できないからである。40％を越える
と細径化の伸線加工性が極度に低下し、非能率的な操業
になる。
Al,Ga,Mn,Crの中から１種又は２種以上の合計を0.1〜5.
0％としたのは、0.1％未満では添加元素の効果が小さく
放電加工性の向上につながらないためであり、5.0％を
越えると伸線加工性が極度に低下し、非能率的な操業に
なるからである。
0％としたのは、0.1％未満では添加元素の効果が小さく
放電加工性の向上につながらないためであり、5.0％を
越えると伸線加工性が極度に低下し、非能率的な操業に
なるからである。
又通電加熱を利用したのは高温で短時間加熱できるため
であり、従来の加熱炉では昇温、冷却に多くの時間を要
し、非能率であると同時に高温での脱亜鉛現象を促進し
てしまうからである。更に通電加熱条件を45を越えない
範囲で10≦ΣIKVK/D2Sとしたのは10以下では十分な高濃
度Zn層と金属酸化物層が生成せず加工速度などの放電加
工性が向上しないからである。45を越えると脱亜鉛が進
行して表層部のZn濃度が低下して加工速度が低下するか
らである。
であり、従来の加熱炉では昇温、冷却に多くの時間を要
し、非能率であると同時に高温での脱亜鉛現象を促進し
てしまうからである。更に通電加熱条件を45を越えない
範囲で10≦ΣIKVK/D2Sとしたのは10以下では十分な高濃
度Zn層と金属酸化物層が生成せず加工速度などの放電加
工性が向上しないからである。45を越えると脱亜鉛が進
行して表層部のZn濃度が低下して加工速度が低下するか
らである。
実施例（１） 黒鉛ルツボと高周波溶解炉を用いてCuを溶解し、湯面を
木炭粉末で覆つた状態でZnを添加した後、Al,Ga,Mn,Cr
を夫夫添加して第１表のNo.1〜No.13に示すような本発
明による組成成分の13種 類の鋳塊をつくつた。鋳塊は25mm角、長さ300mmであり
その表面を一面当り2.5mm面削した後、熱間圧延によつ
て8mmφにした後ダイス曳伸線によつて2.0mmφの線材に
した。次に、第１図に示すような通電加熱装置４を備え
られた連続伸線機３でこの線材２を0.9mmφの線材５に
伸線し、通電加熱を施した。通電加熱装置４は予熱ゾー
ン７と加熱ゾーン８で電圧が印加され、その時の印加電
圧は両ゾーン共に等しく線材５の長さ即ち抵抗値の違い
によつて電流値が異なつてくる。又加熱ゾーン８は線材
５の必要以上の酸化を防ぐ為に水蒸気が充満されてい
る。線速を300m/min,600m/min,900m/minとして印加電圧
を種々変えて加熱した時の加熱条件を第１表に併記し
た。ここでI1は予熱電流、I2は加熱電流である。このよ
うに高温短時間の通電加熱を施された0.9mmφの線材は
添加元素の酸化物特有のにぶい光沢をしていた。次にこ
れら0.9mmφの線材を別の連続伸線機によつて0.2mmφに
伸線し本発明による実施例の電極線とした。
木炭粉末で覆つた状態でZnを添加した後、Al,Ga,Mn,Cr
を夫夫添加して第１表のNo.1〜No.13に示すような本発
明による組成成分の13種 類の鋳塊をつくつた。鋳塊は25mm角、長さ300mmであり
その表面を一面当り2.5mm面削した後、熱間圧延によつ
て8mmφにした後ダイス曳伸線によつて2.0mmφの線材に
した。次に、第１図に示すような通電加熱装置４を備え
られた連続伸線機３でこの線材２を0.9mmφの線材５に
伸線し、通電加熱を施した。通電加熱装置４は予熱ゾー
ン７と加熱ゾーン８で電圧が印加され、その時の印加電
圧は両ゾーン共に等しく線材５の長さ即ち抵抗値の違い
によつて電流値が異なつてくる。又加熱ゾーン８は線材
５の必要以上の酸化を防ぐ為に水蒸気が充満されてい
る。線速を300m/min,600m/min,900m/minとして印加電圧
を種々変えて加熱した時の加熱条件を第１表に併記し
た。ここでI1は予熱電流、I2は加熱電流である。このよ
うに高温短時間の通電加熱を施された0.9mmφの線材は
添加元素の酸化物特有のにぶい光沢をしていた。次にこ
れら0.9mmφの線材を別の連続伸線機によつて0.2mmφに
伸線し本発明による実施例の電極線とした。
尚比較例として、組成成分が本発明によらない合金の中
で３種類（No.14,No.15,No.16）は0.2mmφの線材を上記
実施例と同じ製造方法のもとにつくり、他の３種類（N
o.17,No.18,No.19）は伸線加工が困難で0.2mmφにはな
りにくかつた。
で３種類（No.14,No.15,No.16）は0.2mmφの線材を上記
実施例と同じ製造方法のもとにつくり、他の３種類（N
o.17,No.18,No.19）は伸線加工が困難で0.2mmφにはな
りにくかつた。
更に他の比較例として組成成分は本発明によるも通電加
熱が本発明の条件によらないもの即ちNo.20,No.23は通
電加熱条件は10以下でNo.21,No.22は45以上のものの４
種類を0.2mmφの線材につくつた。又比較例No.24として
Zn量の多い黄銅線の線材をつくろうとしたがβ相のため
伸線が困難であつた。
熱が本発明の条件によらないもの即ちNo.20,No.23は通
電加熱条件は10以下でNo.21,No.22は45以上のものの４
種類を0.2mmφの線材につくつた。又比較例No.24として
Zn量の多い黄銅線の線材をつくろうとしたがβ相のため
伸線が困難であつた。
又従来例として、従来電極線として使用されている65/3
5黄銅線と純銅線を0.9mmφで400℃×１時間加熱後0.2mm
φに伸線し、従来例の電極線No.25及びNo.26とした。
5黄銅線と純銅線を0.9mmφで400℃×１時間加熱後0.2mm
φに伸線し、従来例の電極線No.25及びNo.26とした。
上述のようにしてつくられた0.2mmφの電極線を放電加
工機に装着して、被加工物として30mm厚さのSKD−11を
第２表に示すような放電加工条件のもとに直線切断し
た。
工機に装着して、被加工物として30mm厚さのSKD−11を
第２表に示すような放電加工条件のもとに直線切断し
た。
加工結果を第１表に併記した。第１表の加工速度比とは
65/35黄銅線No.25の加工速度を100としその比で表わ
し、放電安定性は加工速度のばらつきの大きさ、短絡の
し易さなどの総合的評価で、良を○、やゝ良を△、不良
を×で表わした。
65/35黄銅線No.25の加工速度を100としその比で表わ
し、放電安定性は加工速度のばらつきの大きさ、短絡の
し易さなどの総合的評価で、良を○、やゝ良を△、不良
を×で表わした。
第１表の加工結果によれば、本発明の実施例によるNo.1
〜No.13は、いずれも従来例No.25及びNo.26に比べて加
工速度は優れ、放電安定性もまさつている。これに対し
て比較例のNo.14,No.15は加工速度が劣つている。これ
はZn量が本発明によるよりも少ないので本発明による通
電加熱によつてもなお表層部のZn濃度が十分に高くなり
得なかつたからである。No.16は加工速度は劣つていな
いが放電安定性は劣つている。これはZn量は少くないが
添加元素Gaの量が本発明による量よりも少いから金属酸
化物の生成が不充分であつたからである。No.17,No.18,
No.19は伸線加工が困難だつたので0.2mmφ線材につくら
なかつた。添加元素の合計が５％を越えたものであつた
からである。No.20及びNo.23は加工速度、放電安定性共
に優れていない。両者は組成成分は本発明によるも通電
加熱条件が本発明による範囲以下なので通電加熱が不充
分となり表面層への酸化物とZnの拡散析出が不足だつた
からである。No.21,22は加工速度、放電安定性共に著る
しく劣つている。通電加熱が過剰で脱Zn現象を起したた
めである。
〜No.13は、いずれも従来例No.25及びNo.26に比べて加
工速度は優れ、放電安定性もまさつている。これに対し
て比較例のNo.14,No.15は加工速度が劣つている。これ
はZn量が本発明によるよりも少ないので本発明による通
電加熱によつてもなお表層部のZn濃度が十分に高くなり
得なかつたからである。No.16は加工速度は劣つていな
いが放電安定性は劣つている。これはZn量は少くないが
添加元素Gaの量が本発明による量よりも少いから金属酸
化物の生成が不充分であつたからである。No.17,No.18,
No.19は伸線加工が困難だつたので0.2mmφ線材につくら
なかつた。添加元素の合計が５％を越えたものであつた
からである。No.20及びNo.23は加工速度、放電安定性共
に優れていない。両者は組成成分は本発明によるも通電
加熱条件が本発明による範囲以下なので通電加熱が不充
分となり表面層への酸化物とZnの拡散析出が不足だつた
からである。No.21,22は加工速度、放電安定性共に著る
しく劣つている。通電加熱が過剰で脱Zn現象を起したた
めである。
表面が赤つぽくなつていた。
実施例（２） 実施例（１）で0.9mmφで通電加熱を施したところ迄つ
くつた本発明による組成成分の線材のうち５種類（実施
例（１）のNo.1,No.4,No.8,No.11,No.23）を撰んで第１
図の通電加熱装置付き連続伸線機で0.2mmφに伸線し本
発明による通電加熱条件のもとに加熱した。このように
してつくられた実施例（２）の10種類の電極線（第３表
のNo.1〜No.10）を実施例（１）の場合と同じく放電加
工実験を行つた。
くつた本発明による組成成分の線材のうち５種類（実施
例（１）のNo.1,No.4,No.8,No.11,No.23）を撰んで第１
図の通電加熱装置付き連続伸線機で0.2mmφに伸線し本
発明による通電加熱条件のもとに加熱した。このように
してつくられた実施例（２）の10種類の電極線（第３表
のNo.1〜No.10）を実施例（１）の場合と同じく放電加
工実験を行つた。
尚比較例として組成成分と0.9mmφでの通電加熱共に本
発明によつたが0.2mmφでの通電加熱が本発明によらな
かつたもの（第３表のNo.11,No.12）と、0.2mmφでの通
電加熱は本発明によつたが組成成分が本発明によらなか
つたもの（第３表のNo.13,No.14）と、組成成分は本発
明によるが0.9mmφ,0.2mmφでの通電加熱が共に本発明
によらなかつたもの（第３表のNo.15）と、組成成分と
0.2mmφでの通電加熱は本発明によるが0.9mmφでの通電
加熱が本発明によらなかつたもの（第３表のNo.16）の
計６種類（第３表のNo.11〜No.16）の0.2mmφの電極線
をつくり、実施例に準じて加工試験を行つた。
発明によつたが0.2mmφでの通電加熱が本発明によらな
かつたもの（第３表のNo.11,No.12）と、0.2mmφでの通
電加熱は本発明によつたが組成成分が本発明によらなか
つたもの（第３表のNo.13,No.14）と、組成成分は本発
明によるが0.9mmφ,0.2mmφでの通電加熱が共に本発明
によらなかつたもの（第３表のNo.15）と、組成成分と
0.2mmφでの通電加熱は本発明によるが0.9mmφでの通電
加熱が本発明によらなかつたもの（第３表のNo.16）の
計６種類（第３表のNo.11〜No.16）の0.2mmφの電極線
をつくり、実施例に準じて加工試験を行つた。
又従来例として、実施例（１）の65/35黄銅線を500℃に
加熱した3m長のパイプに線速100 m/minで走行させて加熱したものを実施例と同じく放電
加工試験を行つた。
加熱した3m長のパイプに線速100 m/minで走行させて加熱したものを実施例と同じく放電
加工試験を行つた。
以上の実施例、比較例、従来例の放電加工試験結果を第
３表に併記した。なお通電加熱時の線速は800m/min,100
0m/min,1200m/minの３条件で行つた。第３表によれば本
発明による組成成分を有し、且つその通電加熱の条件に
従つて、製造工程中の0.9mmφのときと0.2mmφのときに
ワイヤを走行させつつ通電加熱したもの（実施例No.1〜
10）の結果は従来例のNo.17に比べていずれも加工速度
放電安定性共に優れている。即ち２回の通電加熱のうち
少くも１回が本発明による条件に従つていればよかつた
ものである。例えばNo.1は0.9mmφ時の通電加熱、No.9
及びNo.10は0.2mmφ時の通電加熱のみ本発明の条件に従
い、他は条件が10以下の範囲外である。なお通電加熱条
件は0.9mmφと0.2mmφとの２回の和ではない。例えばN
o.2はその和は32.5＋24.6＝57.1で条件外であるが、そ
の時々の条件即ち第１回目の32.5と第２回目の24.6とが
条件内であればよいのである。
３表に併記した。なお通電加熱時の線速は800m/min,100
0m/min,1200m/minの３条件で行つた。第３表によれば本
発明による組成成分を有し、且つその通電加熱の条件に
従つて、製造工程中の0.9mmφのときと0.2mmφのときに
ワイヤを走行させつつ通電加熱したもの（実施例No.1〜
10）の結果は従来例のNo.17に比べていずれも加工速度
放電安定性共に優れている。即ち２回の通電加熱のうち
少くも１回が本発明による条件に従つていればよかつた
ものである。例えばNo.1は0.9mmφ時の通電加熱、No.9
及びNo.10は0.2mmφ時の通電加熱のみ本発明の条件に従
い、他は条件が10以下の範囲外である。なお通電加熱条
件は0.9mmφと0.2mmφとの２回の和ではない。例えばN
o.2はその和は32.5＋24.6＝57.1で条件外であるが、そ
の時々の条件即ち第１回目の32.5と第２回目の24.6とが
条件内であればよいのである。
比較例のNo.11とNo.12とは0.2mmφ時の、No.16は0.9mm
φ時の通電加熱がいずれも条件外の過剰であつたために
脱Znを生じ加工速度、放電安定性共に著るしく低下して
いた。即ち１回でも条件が45を越えて範囲外の通電加熱
をしたときは他の通電加熱は条件内であつても放電加工
結果は低下する。然し10以下のものは他の通電加熱で10
以上にしてやれば良い。又No.13は放電安定性は良いが
加工速度が従来例No.17に比べて稍劣つている。組成成
分のZn量が本発明によるものより少ないからである。N
o.14とNo.15とは放電安定性が良くない。前者は黄銅へ
の添加元素Gaの量が本発明による量よりも少なかつたか
らであり、後者は通電加熱条件が0.9mmφ,0.2mmφのと
きの２回共に本発明の条件外にあつたからである。
φ時の通電加熱がいずれも条件外の過剰であつたために
脱Znを生じ加工速度、放電安定性共に著るしく低下して
いた。即ち１回でも条件が45を越えて範囲外の通電加熱
をしたときは他の通電加熱は条件内であつても放電加工
結果は低下する。然し10以下のものは他の通電加熱で10
以上にしてやれば良い。又No.13は放電安定性は良いが
加工速度が従来例No.17に比べて稍劣つている。組成成
分のZn量が本発明によるものより少ないからである。N
o.14とNo.15とは放電安定性が良くない。前者は黄銅へ
の添加元素Gaの量が本発明による量よりも少なかつたか
らであり、後者は通電加熱条件が0.9mmφ,0.2mmφのと
きの２回共に本発明の条件外にあつたからである。
第１図は本発明による電極線を製造できる連続伸線付き
通電加熱装置の概要図である。 第２図は電極線の表面から深さによるCu,Zn,各添加元素
の濃度の変化を示す図である。 1:サプライ、2:ワイヤ 3:伸線機、4:通電加熱装置 5:ワイヤ、6:スプラー 7:予熱ゾーン、8:加熱ゾーン 9:冷却ゾーン 〔効果〕 上述したように、本発明によれば、放電加工に実質的に
寄与する電極線の表面層のZn濃度を高めて加工速度を向
上でき、Al,Ga,Mn,Crなどの酸化物の表面への析出によ
り安定した放電と短絡防止が可能となり、工業的な規模
で能率的に生産できワイヤ放電加工業界に寄与するとこ
ろ大である。
通電加熱装置の概要図である。 第２図は電極線の表面から深さによるCu,Zn,各添加元素
の濃度の変化を示す図である。 1:サプライ、2:ワイヤ 3:伸線機、4:通電加熱装置 5:ワイヤ、6:スプラー 7:予熱ゾーン、8:加熱ゾーン 9:冷却ゾーン 〔効果〕 上述したように、本発明によれば、放電加工に実質的に
寄与する電極線の表面層のZn濃度を高めて加工速度を向
上でき、Al,Ga,Mn,Crなどの酸化物の表面への析出によ
り安定した放電と短絡防止が可能となり、工業的な規模
で能率的に生産できワイヤ放電加工業界に寄与するとこ
ろ大である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−159955（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−85948（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】組成成分がZn20〜40wt％と、Al、Ga、Cr、
Mnの中から１種又は２種以上を合計で0.1〜5.0wt％と、
残部Cu及び不可避な不純物からなるワイヤ放電加工用電
極線の製造方法において、線材を走行させつつ、Σ（IK
VK）／（D2S）が45を越えない範囲で、少なくとも１回
以上、下式の条件で通電加熱することを特徴とするワイ
ヤ放電加工用電極線の製造方法。 10≦Σ（IKVK）／（D2S） 但し、IK:各加熱ゾーンでの通電電流（アンペア） VK:各加熱ゾーンでの印加電圧（ボルト） D:線径（mm） S:線速（m/mm）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60223794A JPH0724977B2 (ja) | 1985-10-09 | 1985-10-09 | ワイヤ放電加工用電極線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60223794A JPH0724977B2 (ja) | 1985-10-09 | 1985-10-09 | ワイヤ放電加工用電極線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6284924A JPS6284924A (ja) | 1987-04-18 |
| JPH0724977B2 true JPH0724977B2 (ja) | 1995-03-22 |
Family
ID=16803818
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60223794A Expired - Fee Related JPH0724977B2 (ja) | 1985-10-09 | 1985-10-09 | ワイヤ放電加工用電極線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0724977B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08176707A (ja) * | 1994-12-27 | 1996-07-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ワイヤ放電加工用電極線 |
| JP5376604B2 (ja) * | 2008-05-07 | 2013-12-25 | 独立行政法人科学技術振興機構 | 鉛フリー黄銅合金粉末、鉛フリー黄銅合金押出材およびその製造方法 |
| KR101041358B1 (ko) | 2008-10-16 | 2011-06-14 | 주식회사 풍국 | 와이어 방전가공용 황동전극선 제조방법 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5785948A (en) * | 1980-11-14 | 1982-05-28 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Electrode wire for wire-cut electric spark machining |
| JPS59159955A (ja) * | 1983-03-02 | 1984-09-10 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ワイヤ放電加工用電極線 |
-
1985
- 1985-10-09 JP JP60223794A patent/JPH0724977B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6284924A (ja) | 1987-04-18 |
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