JPH07236285A - インバータ装置 - Google Patents
インバータ装置Info
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- JPH07236285A JPH07236285A JP6025052A JP2505294A JPH07236285A JP H07236285 A JPH07236285 A JP H07236285A JP 6025052 A JP6025052 A JP 6025052A JP 2505294 A JP2505294 A JP 2505294A JP H07236285 A JPH07236285 A JP H07236285A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 インバータ装置の誤動作、破損を防止する。
【構成】 第１静電誘導サイリスタ５または第２静電誘
導サイリスタ６のアノード・カソード間にそれぞれ第３
静電誘導サイリスタ１１と第１逆回復電流限流用抵抗１
２の直列回路、第４静電誘導サイリスタ１３と第２逆回
復電流限流用抵抗１４の直列回路を並列に接続し、電流
の経路を選択する第１遅延回路１５または第２遅延回路
１６を第１静電誘導サイリスタ５または第２静電誘導サ
イリスタ６のそれぞれのゲートに接続して、逆回復電流
ID が第１逆回復電流限流用抵抗１２または第２逆回復
電流限流用抵抗１４を介して流れるように構成した。 【効果】 静電誘導サイリスタを誤動作または破損させ
ることがない。
導サイリスタ６のアノード・カソード間にそれぞれ第３
静電誘導サイリスタ１１と第１逆回復電流限流用抵抗１
２の直列回路、第４静電誘導サイリスタ１３と第２逆回
復電流限流用抵抗１４の直列回路を並列に接続し、電流
の経路を選択する第１遅延回路１５または第２遅延回路
１６を第１静電誘導サイリスタ５または第２静電誘導サ
イリスタ６のそれぞれのゲートに接続して、逆回復電流
ID が第１逆回復電流限流用抵抗１２または第２逆回復
電流限流用抵抗１４を介して流れるように構成した。 【効果】 静電誘導サイリスタを誤動作または破損させ
ることがない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、静電誘導サイリスタを
スイッチング素子として構成したインバータ装置に関す
るものである。
スイッチング素子として構成したインバータ装置に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のインバータ装置を用いた回路の一
例を図４に示す。図に示す回路は、直流電圧を三相の交
流電圧に変換して、三相モータを駆動する三相ブリッジ
インバータ回路を構成したモータ駆動回路である。図
で、１はインバータ装置、２は誘導負荷である三相モー
タ、３は直流電源、４はインバータアームである。各イ
ンバータアーム４の第１静電誘導サイリスタ５のアノー
ドは直流電源３の正極Ｐに接続され、各インバータアー
ム４の第２静電誘導サイリスタ６のカソードは直流電源
３の負極Ｎに接続され、その出力は三相モータ２の各相
の入力端子にそれぞれ接続されている。
例を図４に示す。図に示す回路は、直流電圧を三相の交
流電圧に変換して、三相モータを駆動する三相ブリッジ
インバータ回路を構成したモータ駆動回路である。図
で、１はインバータ装置、２は誘導負荷である三相モー
タ、３は直流電源、４はインバータアームである。各イ
ンバータアーム４の第１静電誘導サイリスタ５のアノー
ドは直流電源３の正極Ｐに接続され、各インバータアー
ム４の第２静電誘導サイリスタ６のカソードは直流電源
３の負極Ｎに接続され、その出力は三相モータ２の各相
の入力端子にそれぞれ接続されている。
【０００３】図５に基づいて、インバータアーム４の回
路構成を説明する。図に示すインバータアーム４は、直
列に接続された２個の第１静電誘導サイリスタ５及び第
２静電誘導サイリスタ６と、第１静電誘導サイリスタ５
及び第２静電誘導サイリスタ６のそれぞれのアノード・
カソード間に、第１静電誘導サイリスタ５または第２静
電誘導サイリスタ６のカソードからアノードの方向が順
方向となるように接続された第１電流回生用ダイオード
７及び第２電流回生用ダイオード８と、第１静電誘導サ
イリスタ５及び第２静電誘導サイリスタ６のそれぞれの
ゲートに第１駆動回路９、第２駆動回路１０の出力を接
続した構成になっている。
路構成を説明する。図に示すインバータアーム４は、直
列に接続された２個の第１静電誘導サイリスタ５及び第
２静電誘導サイリスタ６と、第１静電誘導サイリスタ５
及び第２静電誘導サイリスタ６のそれぞれのアノード・
カソード間に、第１静電誘導サイリスタ５または第２静
電誘導サイリスタ６のカソードからアノードの方向が順
方向となるように接続された第１電流回生用ダイオード
７及び第２電流回生用ダイオード８と、第１静電誘導サ
イリスタ５及び第２静電誘導サイリスタ６のそれぞれの
ゲートに第１駆動回路９、第２駆動回路１０の出力を接
続した構成になっている。
【０００４】図５に示すインバータアーム４の回路は、
第１駆動回路９及び第２駆動回路１０によって、第１静
電誘導サイリスタ５または第２静電誘導サイリスタ６が
交互にオンするように駆動され、第１静電誘導サイリス
タ５がオン状態で第２静電誘導サイリスタ６がオフ状態
の場合は、直流電源３の正極Ｐから第１静電誘導サイリ
スタ５を介して負荷である三相モータ２に電流が吐き出
され、逆に第１静電誘導サイリスタ５がオフ状態で第２
静電誘導サイリスタ６がオン状態の場合は、負荷である
三相モータ２から第２静電誘導サイリスタ６を介して直
流電源３の負極Ｎに電流が吸い込まれる。このようにし
て、三相モータ２に１相分の交流電流が供給されること
になる。第１静電誘導サイリスタ５がターンオフした時
には、三相モータ２の逆起電力のため、三相モータ２か
ら第１逆回生電流用ダイオード７を介して正極Ｐに一時
的に回生電流が流れる。同様に、第２静電誘導サイリス
タ６がターンオフした時には、三相モータ２の逆起電力
のため、三相モータ２から第２逆回生電流用ダイオード
８を介して負極Ｎに一時的に回生電流が流れる。
第１駆動回路９及び第２駆動回路１０によって、第１静
電誘導サイリスタ５または第２静電誘導サイリスタ６が
交互にオンするように駆動され、第１静電誘導サイリス
タ５がオン状態で第２静電誘導サイリスタ６がオフ状態
の場合は、直流電源３の正極Ｐから第１静電誘導サイリ
スタ５を介して負荷である三相モータ２に電流が吐き出
され、逆に第１静電誘導サイリスタ５がオフ状態で第２
静電誘導サイリスタ６がオン状態の場合は、負荷である
三相モータ２から第２静電誘導サイリスタ６を介して直
流電源３の負極Ｎに電流が吸い込まれる。このようにし
て、三相モータ２に１相分の交流電流が供給されること
になる。第１静電誘導サイリスタ５がターンオフした時
には、三相モータ２の逆起電力のため、三相モータ２か
ら第１逆回生電流用ダイオード７を介して正極Ｐに一時
的に回生電流が流れる。同様に、第２静電誘導サイリス
タ６がターンオフした時には、三相モータ２の逆起電力
のため、三相モータ２から第２逆回生電流用ダイオード
８を介して負極Ｎに一時的に回生電流が流れる。
【０００５】図６は、インバータ装置の出力に三相モー
タ２等の誘導性負荷を接続して駆動した場合の回路動作
を示す波形図で、第１静電誘導サイリスタ５のオフ状態
における、第２静電誘導サイリスタ６のターンオン時の
各部の電流波形または電圧波形を示したものである。
（ａ）は、第２静電誘導サイリスタ６のアノード電流 I
A を示し、（ｂ）、（ｃ）はそれぞれ、第１静電誘導サ
イリスタ５の相電圧（アノード・カソード間電圧）
VAK、第１静電誘導サイリスタ５のゲートに発生するノ
イズ電圧 VGKを示している。
タ２等の誘導性負荷を接続して駆動した場合の回路動作
を示す波形図で、第１静電誘導サイリスタ５のオフ状態
における、第２静電誘導サイリスタ６のターンオン時の
各部の電流波形または電圧波形を示したものである。
（ａ）は、第２静電誘導サイリスタ６のアノード電流 I
A を示し、（ｂ）、（ｃ）はそれぞれ、第１静電誘導サ
イリスタ５の相電圧（アノード・カソード間電圧）
VAK、第１静電誘導サイリスタ５のゲートに発生するノ
イズ電圧 VGKを示している。
【０００６】以下、図５及び図６に基づいて、回路動作
の詳細について説明する。第２静電誘導サイリスタ６が
オフ状態で、第１静電誘導サイリスタ５がターンオフす
ると、誘導性負荷である三相モータ２の逆起電力のた
め、第１電流回生用ダイオード７がオンして負荷（三相
モータ２）から第１電流回生用ダイオード７を介して電
流が正極Ｐに回生される。次に、第２静電誘導サイリス
タ６がターンオンした時、第１電流回生用ダイオード７
は直流電源３によって逆バイアスされ逆回復が起こり、
直流電源３の正極Ｐから第１電流回生用ダイオード７、
第２静電誘導サイリスタ６、直流電源３の負極Ｎの経路
で逆回復電流 ID が流れる。その後、第１電流回生用ダ
イオード７は逆阻止状態に移行し、負荷（三相モータ
２）から第２静電誘導サイリスタ６、直流電源の負極Ｎ
の経路で電流 IAKが流れ定常状態となる。つまり、図６
（ａ）に示す第２静電誘導サイリスタ６のアノード電流
IA は、第１電流回生用ダイオード７の逆回復電流 ID
と定常的な電流 IAKとにより構成され、第１電流回生用
ダイオード７が逆回復するまでの間、定常的な電流 IAK
に加えて逆回復電流 ID が第２静電誘導サイリスタ６に
流れる。その回復時の第１静電誘導サイリスタ５の両端
電圧の急激な変動（（ｂ）に示す相電圧 VAKの変動）に
よって、第１静電誘導サイリスタ５のゲート・カソード
間に、（ｃ）に示すようなノイズ電圧 VGKが生じ、その
ノイズ電圧 VGKによって第１静電誘導サイリスタ５のゲ
ート・カソード間が順バイアスされると、第１静電誘導
サイリスタ５が誤動作したり破損したりするという問題
点があった。
の詳細について説明する。第２静電誘導サイリスタ６が
オフ状態で、第１静電誘導サイリスタ５がターンオフす
ると、誘導性負荷である三相モータ２の逆起電力のた
め、第１電流回生用ダイオード７がオンして負荷（三相
モータ２）から第１電流回生用ダイオード７を介して電
流が正極Ｐに回生される。次に、第２静電誘導サイリス
タ６がターンオンした時、第１電流回生用ダイオード７
は直流電源３によって逆バイアスされ逆回復が起こり、
直流電源３の正極Ｐから第１電流回生用ダイオード７、
第２静電誘導サイリスタ６、直流電源３の負極Ｎの経路
で逆回復電流 ID が流れる。その後、第１電流回生用ダ
イオード７は逆阻止状態に移行し、負荷（三相モータ
２）から第２静電誘導サイリスタ６、直流電源の負極Ｎ
の経路で電流 IAKが流れ定常状態となる。つまり、図６
（ａ）に示す第２静電誘導サイリスタ６のアノード電流
IA は、第１電流回生用ダイオード７の逆回復電流 ID
と定常的な電流 IAKとにより構成され、第１電流回生用
ダイオード７が逆回復するまでの間、定常的な電流 IAK
に加えて逆回復電流 ID が第２静電誘導サイリスタ６に
流れる。その回復時の第１静電誘導サイリスタ５の両端
電圧の急激な変動（（ｂ）に示す相電圧 VAKの変動）に
よって、第１静電誘導サイリスタ５のゲート・カソード
間に、（ｃ）に示すようなノイズ電圧 VGKが生じ、その
ノイズ電圧 VGKによって第１静電誘導サイリスタ５のゲ
ート・カソード間が順バイアスされると、第１静電誘導
サイリスタ５が誤動作したり破損したりするという問題
点があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記に説明したよう
に、インバータ装置１では、第２静電誘導サイリスタ６
のターンオンの瞬間における、第１電流回生用ダイオー
ド７の逆回復による第１静電誘導サイリスタ５のアノー
ド・カソード間の急激な電圧変動（相電圧 VAKの電圧変
動）により、第１静電誘導サイリスタ５のゲート・カソ
ード間にノイズ電圧VGKが発生して第１静電誘導サイリ
スタ５が誤動作したり破損したりしてしまうという問題
点があった。
に、インバータ装置１では、第２静電誘導サイリスタ６
のターンオンの瞬間における、第１電流回生用ダイオー
ド７の逆回復による第１静電誘導サイリスタ５のアノー
ド・カソード間の急激な電圧変動（相電圧 VAKの電圧変
動）により、第１静電誘導サイリスタ５のゲート・カソ
ード間にノイズ電圧VGKが発生して第１静電誘導サイリ
スタ５が誤動作したり破損したりしてしまうという問題
点があった。
【０００８】本発明は上記課題に鑑みなされたもので、
その目的とするところは、静電誘導サイリスタの誤動
作、破損を防止することができるインバータ装置の構造
を提供することにある。
その目的とするところは、静電誘導サイリスタの誤動
作、破損を防止することができるインバータ装置の構造
を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明のインバータ装置は、第１静電誘導サイリス
タのカソードと第２静電誘導サイリスタのアノードとを
接続し、前記第１静電誘導サイリスタのアノードを直流
電源の正極に接続し、前記第２静電誘導サイリスタのカ
ソードを前記直流電源の負極に接続し、前記第１静電誘
導サイリスタのアノード・カソード間に、前記第１静電
誘導サイリスタのカソードからアノードの方向に順方向
となるように第１電流回生用ダイオードを接続し、前記
第２静電誘導サイリスタのアノード・カソード間に、前
記第２静電誘導サイリスタのカソードからアノードの方
向に順方向となるように第２電流回生用ダイオードを接
続し、第１駆動回路の出力を前記第１静電誘導サイリス
タのゲートに接続すると共に第２駆動回路の出力を前記
第２静電誘導サイリスタのゲートに接続したインバータ
アームを備えたインバータ装置において、前記第１電流
回生用ダイオードのカソードに第３静電誘導サイリスタ
のアノードを接続すると共に、前記第３静電誘導サイリ
スタのカソードを第１逆回復電流限流用抵抗を介して前
記第１電流回生用ダイオードのアノードに接続し、前記
第１駆動回路の出力と前記第１静電誘導サイリスタのゲ
ート間に第１遅延回路を挿入し、前記第１駆動回路の出
力と前記第１静電誘導サイリスタのカソード間に、第１
オン電圧保持用抵抗と第２オン電圧保持用抵抗の直列回
路を接続すると共に、その第１オン電圧保持用抵抗と第
２オン電圧保持用抵抗の接続点に前記第３静電誘導サイ
リスタのゲートを接続し、前記第２電流回生用ダイオー
ドのカソードに第４静電誘導サイリスタのアノードを接
続すると共に、前記第４静電誘導サイリスタのカソード
を第２逆回復電流限流用抵抗を介して前記第２電流回生
用ダイオードのアノードに接続し、前記第２駆動回路の
出力と前記第２静電誘導サイリスタのゲート間に第２遅
延回路を挿入し、前記第２駆動回路の出力と前記第２静
電誘導サイリスタのカソード間に、第３オン電圧保持用
抵抗と第４オン電圧保持用抵抗の直列回路を接続すると
共に、その第３オン電圧保持用抵抗と第４オン電圧保持
用抵抗の接続点に前記第４静電誘導サイリスタのゲート
を接続したインバータアームを備えたことを特徴とする
ものである。
め、本発明のインバータ装置は、第１静電誘導サイリス
タのカソードと第２静電誘導サイリスタのアノードとを
接続し、前記第１静電誘導サイリスタのアノードを直流
電源の正極に接続し、前記第２静電誘導サイリスタのカ
ソードを前記直流電源の負極に接続し、前記第１静電誘
導サイリスタのアノード・カソード間に、前記第１静電
誘導サイリスタのカソードからアノードの方向に順方向
となるように第１電流回生用ダイオードを接続し、前記
第２静電誘導サイリスタのアノード・カソード間に、前
記第２静電誘導サイリスタのカソードからアノードの方
向に順方向となるように第２電流回生用ダイオードを接
続し、第１駆動回路の出力を前記第１静電誘導サイリス
タのゲートに接続すると共に第２駆動回路の出力を前記
第２静電誘導サイリスタのゲートに接続したインバータ
アームを備えたインバータ装置において、前記第１電流
回生用ダイオードのカソードに第３静電誘導サイリスタ
のアノードを接続すると共に、前記第３静電誘導サイリ
スタのカソードを第１逆回復電流限流用抵抗を介して前
記第１電流回生用ダイオードのアノードに接続し、前記
第１駆動回路の出力と前記第１静電誘導サイリスタのゲ
ート間に第１遅延回路を挿入し、前記第１駆動回路の出
力と前記第１静電誘導サイリスタのカソード間に、第１
オン電圧保持用抵抗と第２オン電圧保持用抵抗の直列回
路を接続すると共に、その第１オン電圧保持用抵抗と第
２オン電圧保持用抵抗の接続点に前記第３静電誘導サイ
リスタのゲートを接続し、前記第２電流回生用ダイオー
ドのカソードに第４静電誘導サイリスタのアノードを接
続すると共に、前記第４静電誘導サイリスタのカソード
を第２逆回復電流限流用抵抗を介して前記第２電流回生
用ダイオードのアノードに接続し、前記第２駆動回路の
出力と前記第２静電誘導サイリスタのゲート間に第２遅
延回路を挿入し、前記第２駆動回路の出力と前記第２静
電誘導サイリスタのカソード間に、第３オン電圧保持用
抵抗と第４オン電圧保持用抵抗の直列回路を接続すると
共に、その第３オン電圧保持用抵抗と第４オン電圧保持
用抵抗の接続点に前記第４静電誘導サイリスタのゲート
を接続したインバータアームを備えたことを特徴とする
ものである。
【００１０】
【作用】図１に示すように、本発明のインバータ装置１
が備えるインバータアーム４は、第１静電誘導サイリス
タ５または第２静電誘導サイリスタ６のアノード・カソ
ード間にそれぞれ第３静電誘導サイリスタ１１と第１逆
回復電流限流用抵抗１２の直列回路、第４静電誘導サイ
リスタ１３と第２逆回復電流限流用抵抗１４の直列回路
を並列に接続し、電流の経路を選択する第１遅延回路１
５または第２遅延回路１６を第１静電誘導サイリスタ５
または第２静電誘導サイリスタ６のそれぞれのゲートに
接続して、逆回復電流 ID が第１逆回復電流限流用抵抗
１２または第２逆回復電流限流用抵抗１４を介して流れ
るように構成したものである。第２静電誘導サイリスタ
６をターンオンさせる瞬間、つまり、電流回生用ダイオ
ード７の逆回復が起こる過渡期には、第２遅延回路１６
のために第２静電誘導サイリスタ６がターンオンする前
に、第４静電誘導サイリスタ１３の方が先にターンオン
するので、第４静電誘導サイリスタ１３と第２逆回復電
流限流用抵抗１４の直列回路に逆回復電流 ID が流れる
ようになる。その後、第２静電誘導サイリスタ６が遅れ
てターンオンするので、定常状態では第２静電誘導サイ
リスタ６を主経路としてアノード電流 IA が流れるよう
になる。
が備えるインバータアーム４は、第１静電誘導サイリス
タ５または第２静電誘導サイリスタ６のアノード・カソ
ード間にそれぞれ第３静電誘導サイリスタ１１と第１逆
回復電流限流用抵抗１２の直列回路、第４静電誘導サイ
リスタ１３と第２逆回復電流限流用抵抗１４の直列回路
を並列に接続し、電流の経路を選択する第１遅延回路１
５または第２遅延回路１６を第１静電誘導サイリスタ５
または第２静電誘導サイリスタ６のそれぞれのゲートに
接続して、逆回復電流 ID が第１逆回復電流限流用抵抗
１２または第２逆回復電流限流用抵抗１４を介して流れ
るように構成したものである。第２静電誘導サイリスタ
６をターンオンさせる瞬間、つまり、電流回生用ダイオ
ード７の逆回復が起こる過渡期には、第２遅延回路１６
のために第２静電誘導サイリスタ６がターンオンする前
に、第４静電誘導サイリスタ１３の方が先にターンオン
するので、第４静電誘導サイリスタ１３と第２逆回復電
流限流用抵抗１４の直列回路に逆回復電流 ID が流れる
ようになる。その後、第２静電誘導サイリスタ６が遅れ
てターンオンするので、定常状態では第２静電誘導サイ
リスタ６を主経路としてアノード電流 IA が流れるよう
になる。
【００１１】詳細に説明すると、最初に第１静電誘導サ
イリスタ５、第２静電誘導サイリスタ６、第４静電誘導
サイリスタ１３がオフ状態で、第１静電誘導サイリスタ
５及び第３静電誘導サイリスタ１１がターンオフした
時、回生電流は最初、負荷である三相モータ２から第１
電流回生用ダイオード７、直流電源３の正極Ｐの経路で
流れる。次に、第２駆動回路１０の出力が高レベルとな
り第２静電誘導サイリスタ６をオンさせようとするが、
第２遅延回路１６によって第２静電誘導サイリスタ６よ
りも第４静電誘導サイリスタ１３の方が先にターンオン
するので、第１電流回生用ダイオード７の逆回復時に発
生する逆回復電流 ID が、直流電源３の正極Ｐから第１
電流回生用ダイオード７、第４静電誘導サイリスタ１
３、第２逆回復電流限流用抵抗１４、直流電源３の負極
Ｎの経路で流れる。その後、第１電流回生用ダイオード
７が逆阻止状態に移行した状態で、第２静電誘導サイリ
スタ６が遅れてターンオンするので、負荷である三相モ
ータ２から第２静電誘導サイリスタ６、直流電源３の負
極Ｎの経路を主経路として定常的なアノード電流が流れ
るようになる。ここで、過渡期における第１電流回生用
ダイオード７の逆回復電流 ID は、第２逆回復電流限流
用抵抗１４によって制限され、逆回復時の第１電流回生
用ダイオード７の両端の電圧変動（第１静電誘導サイリ
スタ５の相電圧変動）は緩和されるので、第１静電誘導
サイリスタ５のゲート・カソード間に発生するノイズ電
圧を抑制することができる。
イリスタ５、第２静電誘導サイリスタ６、第４静電誘導
サイリスタ１３がオフ状態で、第１静電誘導サイリスタ
５及び第３静電誘導サイリスタ１１がターンオフした
時、回生電流は最初、負荷である三相モータ２から第１
電流回生用ダイオード７、直流電源３の正極Ｐの経路で
流れる。次に、第２駆動回路１０の出力が高レベルとな
り第２静電誘導サイリスタ６をオンさせようとするが、
第２遅延回路１６によって第２静電誘導サイリスタ６よ
りも第４静電誘導サイリスタ１３の方が先にターンオン
するので、第１電流回生用ダイオード７の逆回復時に発
生する逆回復電流 ID が、直流電源３の正極Ｐから第１
電流回生用ダイオード７、第４静電誘導サイリスタ１
３、第２逆回復電流限流用抵抗１４、直流電源３の負極
Ｎの経路で流れる。その後、第１電流回生用ダイオード
７が逆阻止状態に移行した状態で、第２静電誘導サイリ
スタ６が遅れてターンオンするので、負荷である三相モ
ータ２から第２静電誘導サイリスタ６、直流電源３の負
極Ｎの経路を主経路として定常的なアノード電流が流れ
るようになる。ここで、過渡期における第１電流回生用
ダイオード７の逆回復電流 ID は、第２逆回復電流限流
用抵抗１４によって制限され、逆回復時の第１電流回生
用ダイオード７の両端の電圧変動（第１静電誘導サイリ
スタ５の相電圧変動）は緩和されるので、第１静電誘導
サイリスタ５のゲート・カソード間に発生するノイズ電
圧を抑制することができる。
【００１２】一方、第２駆動回路１０の出力が低レベル
に変化すると、第２静電誘導サイリスタ６及び第４静電
誘導サイリスタ１３は共にオフ状態に移行する。
に変化すると、第２静電誘導サイリスタ６及び第４静電
誘導サイリスタ１３は共にオフ状態に移行する。
【００１３】
【実施例】以下、本発明のインバータ装置の一実施例を
図１〜図３に基づいて説明する。但し、従来と同等構成
については同符号を付すこととする。図３は本発明のイ
ンバータ装置１を用いて図４に示した例と同じ三相モー
タ駆動回路を構成した回路図である。図１は図３に示し
たインバータ装置の１つのインバータアーム４を取り出
した回路を示す回路図である。図２は本発明のインバー
タ装置１に誘導性負荷である三相モータ２を接続して動
作させた場合の各部の動作波形を示す波形図である。
図１〜図３に基づいて説明する。但し、従来と同等構成
については同符号を付すこととする。図３は本発明のイ
ンバータ装置１を用いて図４に示した例と同じ三相モー
タ駆動回路を構成した回路図である。図１は図３に示し
たインバータ装置の１つのインバータアーム４を取り出
した回路を示す回路図である。図２は本発明のインバー
タ装置１に誘導性負荷である三相モータ２を接続して動
作させた場合の各部の動作波形を示す波形図である。
【００１４】本発明のインバータ装置は、図１に示すよ
うに、第１静電誘導サイリスタ５、第２静電誘導サイリ
スタ６、第１電流回生用ダイオード７、第２電流回生用
ダイオード８で構成されていた従来のインバータアーム
４のハイサイド側において、第１電流回生用ダイオード
７のカソードに第３静電誘導サイリスタ１１のアノード
を接続し、第３静電誘導サイリスタ１１のカソードを第
１逆回復電流限流用抵抗１２を介して第１電流回生用ダ
イオード７のアノードに接続し、第１駆動回路９の出力
と第１静電誘導サイリスタ５のゲート間に第１遅延回路
１５を挿入し、さらに、第１駆動回路９の出力と第１静
電誘導サイリスタ５のカソード間に、第１オン電圧保持
用抵抗１７と第２オン電圧保持用抵抗１８の直列回路を
接続すると共に、その第１オン電圧保持用抵抗１７と第
２オン電圧保持用抵抗１８の接続点に第３静電誘導サイ
リスタ１１のゲートを接続したものである。
うに、第１静電誘導サイリスタ５、第２静電誘導サイリ
スタ６、第１電流回生用ダイオード７、第２電流回生用
ダイオード８で構成されていた従来のインバータアーム
４のハイサイド側において、第１電流回生用ダイオード
７のカソードに第３静電誘導サイリスタ１１のアノード
を接続し、第３静電誘導サイリスタ１１のカソードを第
１逆回復電流限流用抵抗１２を介して第１電流回生用ダ
イオード７のアノードに接続し、第１駆動回路９の出力
と第１静電誘導サイリスタ５のゲート間に第１遅延回路
１５を挿入し、さらに、第１駆動回路９の出力と第１静
電誘導サイリスタ５のカソード間に、第１オン電圧保持
用抵抗１７と第２オン電圧保持用抵抗１８の直列回路を
接続すると共に、その第１オン電圧保持用抵抗１７と第
２オン電圧保持用抵抗１８の接続点に第３静電誘導サイ
リスタ１１のゲートを接続したものである。
【００１５】また、ローサイド側にもハイサイド側の構
成と同様に、第４静電誘導サイリスタ１３、第２逆回復
電流限流用抵抗１４、第２遅延回路１６、第３オン電圧
保持用抵抗１９及び第４オン電圧保持用抵抗２０を付加
してハイサイド側に形成した回路と同様の回路を構成し
ている。ここで、第１オン電圧保持用抵抗１７及び第２
オン電圧保持用抵抗１８は、第１駆動回路９の出力が高
レベルに移行した場合に第３静電誘導サイリスタ１１を
オン状態とするように設定されている。同様に、第３オ
ン電圧保持用抵抗１９及び第４オン電圧保持用抵抗２０
は、第２駆動回路１０の出力が高レベルに移行した場合
に第４静電誘導サイリスタ１３をオン状態とするように
設定されている。また、第１遅延回路１５及び第２遅延
回路１６の遅延時間は、それぞれ第２電流回生用ダイオ
ード８、第１電流回生用ダイオード７の逆回復電流 ID
が流れる期間よりも長くなるように設定されている。
成と同様に、第４静電誘導サイリスタ１３、第２逆回復
電流限流用抵抗１４、第２遅延回路１６、第３オン電圧
保持用抵抗１９及び第４オン電圧保持用抵抗２０を付加
してハイサイド側に形成した回路と同様の回路を構成し
ている。ここで、第１オン電圧保持用抵抗１７及び第２
オン電圧保持用抵抗１８は、第１駆動回路９の出力が高
レベルに移行した場合に第３静電誘導サイリスタ１１を
オン状態とするように設定されている。同様に、第３オ
ン電圧保持用抵抗１９及び第４オン電圧保持用抵抗２０
は、第２駆動回路１０の出力が高レベルに移行した場合
に第４静電誘導サイリスタ１３をオン状態とするように
設定されている。また、第１遅延回路１５及び第２遅延
回路１６の遅延時間は、それぞれ第２電流回生用ダイオ
ード８、第１電流回生用ダイオード７の逆回復電流 ID
が流れる期間よりも長くなるように設定されている。
【００１６】次に、図１に示したインバータアーム４を
備えたインバータ装置１により誘導性負荷である三相モ
ータ２を駆動する場合の動作を図１及び図２に基づいて
説明する。最初に、第２静電誘導サイリスタ６及び第４
静電誘導サイリスタ１３がオフ状態で、第１静電誘導サ
イリスタ５及び第３静電誘導サイリスタ１１がターンオ
フした時、回生電流は、負荷である三相モータ２から第
１電流回生用ダイオード７、直流電源３の正極Ｐの経路
で流れる。
備えたインバータ装置１により誘導性負荷である三相モ
ータ２を駆動する場合の動作を図１及び図２に基づいて
説明する。最初に、第２静電誘導サイリスタ６及び第４
静電誘導サイリスタ１３がオフ状態で、第１静電誘導サ
イリスタ５及び第３静電誘導サイリスタ１１がターンオ
フした時、回生電流は、負荷である三相モータ２から第
１電流回生用ダイオード７、直流電源３の正極Ｐの経路
で流れる。
【００１７】次に、第２駆動回路１０の出力が高レベル
となり第２静電誘導サイリスタ６をターンオンさせよう
とするが、第２遅延回路１６によって第２静電誘導サイ
リスタ６よりも第４静電誘導サイリスタ１３の方が先に
ターンオンすることにより、第１電流回生用ダイオード
７の逆回復時に発生する逆回復電流 ID が、直流電源３
の正極Ｐから第１電流回生用ダイオード７、第４静電誘
導サイリスタ１３、第２逆回復電流限流用抵抗１４、直
流電源３の負極Ｎの経路で流れる。その後、第１電流回
生用ダイオード７が逆阻止状態に移行した状態で、第２
静電誘導サイリスタ６が遅れてターンオンするので、負
荷である三相モータ２から第２静電誘導サイリスタ６、
直流電源３の負極Ｎの経路を主経路として定常的なアノ
ード電流が流れるようになる。ここで、過渡期における
第１電流回生用ダイオード７の逆回復電流 ID は、第２
逆回復電流限流用抵抗１４によって制限され、逆回復時
の第１電流回生用ダイオード７の両端の電圧変動（第１
静電誘導サイリスタ５の相電圧変動）は緩和されるの
で、第１静電誘導サイリスタ５のゲート・カソード間に
発生するノイズ電圧を抑制することができる。
となり第２静電誘導サイリスタ６をターンオンさせよう
とするが、第２遅延回路１６によって第２静電誘導サイ
リスタ６よりも第４静電誘導サイリスタ１３の方が先に
ターンオンすることにより、第１電流回生用ダイオード
７の逆回復時に発生する逆回復電流 ID が、直流電源３
の正極Ｐから第１電流回生用ダイオード７、第４静電誘
導サイリスタ１３、第２逆回復電流限流用抵抗１４、直
流電源３の負極Ｎの経路で流れる。その後、第１電流回
生用ダイオード７が逆阻止状態に移行した状態で、第２
静電誘導サイリスタ６が遅れてターンオンするので、負
荷である三相モータ２から第２静電誘導サイリスタ６、
直流電源３の負極Ｎの経路を主経路として定常的なアノ
ード電流が流れるようになる。ここで、過渡期における
第１電流回生用ダイオード７の逆回復電流 ID は、第２
逆回復電流限流用抵抗１４によって制限され、逆回復時
の第１電流回生用ダイオード７の両端の電圧変動（第１
静電誘導サイリスタ５の相電圧変動）は緩和されるの
で、第１静電誘導サイリスタ５のゲート・カソード間に
発生するノイズ電圧を抑制することができる。
【００１８】以上に説明したように、過渡期における第
１電流回生用ダイオード７の逆回復電流 ID を第２逆回
復電流限流用抵抗１４によって制限するように構成した
ので、図２（ａ）に示すように、第２静電誘導サイリス
タ６のターンオン時に、従来例の回路で発生していたよ
うな第２静電誘導サイリスタ６のアノード電流 IA の急
激な増加を防止することができるので、図２（ｂ）に示
すように、第２静電誘導サイリスタ５のアノード・カソ
ード間電圧（相電圧 VAK）の立ち上がりが緩やかにな
り、図２（ｃ）に示すように、第１静電誘導サイリスタ
５のゲート・カソード間に発生するノイズ電圧 VGKを抑
制することができるので第１静電誘導サイリスタ５の誤
動作、破損を防止することができる。以上、ハイサイド
側の第１電流回生用ダイオード７の逆回復電流が発生す
る場合を説明したが、ローサイド側の第２電流回生用ダ
イオード８に逆回復電流が流れる場合も同様である。
１電流回生用ダイオード７の逆回復電流 ID を第２逆回
復電流限流用抵抗１４によって制限するように構成した
ので、図２（ａ）に示すように、第２静電誘導サイリス
タ６のターンオン時に、従来例の回路で発生していたよ
うな第２静電誘導サイリスタ６のアノード電流 IA の急
激な増加を防止することができるので、図２（ｂ）に示
すように、第２静電誘導サイリスタ５のアノード・カソ
ード間電圧（相電圧 VAK）の立ち上がりが緩やかにな
り、図２（ｃ）に示すように、第１静電誘導サイリスタ
５のゲート・カソード間に発生するノイズ電圧 VGKを抑
制することができるので第１静電誘導サイリスタ５の誤
動作、破損を防止することができる。以上、ハイサイド
側の第１電流回生用ダイオード７の逆回復電流が発生す
る場合を説明したが、ローサイド側の第２電流回生用ダ
イオード８に逆回復電流が流れる場合も同様である。
【００１９】
【発明の効果】以上のように、本発明のインバータ装置
によれば、電流回生用ダイオードが逆阻止状態に移行す
る過渡期において流れる逆回復電流が、逆回復電流限流
用抵抗を介して流れるように構成したので、逆回復電流
は限流され逆回復時の電流回生用ダイオードの両端の電
圧変動は緩和されるので、その電流回生用ダイオードに
並列に接続されている静電誘導サイリスタを誤動作また
は破損させることがない。また、電流回生用ダイオード
がオンして誘導性負荷から直流電源に電流が回生する
時、逆回復電流限流用抵抗側には回生電流は流れず、従
来の回路と同様に電流回生用ダイオードのみを介して回
生電流が流れるので、電力損失を最小限に抑えることが
できる。
によれば、電流回生用ダイオードが逆阻止状態に移行す
る過渡期において流れる逆回復電流が、逆回復電流限流
用抵抗を介して流れるように構成したので、逆回復電流
は限流され逆回復時の電流回生用ダイオードの両端の電
圧変動は緩和されるので、その電流回生用ダイオードに
並列に接続されている静電誘導サイリスタを誤動作また
は破損させることがない。また、電流回生用ダイオード
がオンして誘導性負荷から直流電源に電流が回生する
時、逆回復電流限流用抵抗側には回生電流は流れず、従
来の回路と同様に電流回生用ダイオードのみを介して回
生電流が流れるので、電力損失を最小限に抑えることが
できる。
【図１】本発明に係るインバータ装置のインバータアー
ムの一実施例を示す回路図である。
ムの一実施例を示す回路図である。
【図２】本発明に係るインバータ装置のインバータアー
ムの各部の動作波形を示す波形図である。
ムの各部の動作波形を示す波形図である。
【図３】本発明に係るインバータ装置を用いた回路の一
実施例を示す回路図である。
実施例を示す回路図である。
【図４】従来のインバータ装置を用いた回路の一例を示
す回路図である。
す回路図である。
【図５】従来のインバータ装置のインバータアームの一
例を示す回路図である。
例を示す回路図である。
【図６】従来のインバータ装置のインバータアームの各
部の動作波形を示す波形図である。
部の動作波形を示す波形図である。
５ 第１静電誘導サイリスタ ６ 第２静電誘導サイリスタ ３ 直流電源 ７ 第１電流回生用ダイオード ８ 第２電流回生用ダイオード ９ 第１駆動回路 １０ 第２駆動回路 ４ インバータアーム １１ 第３静電誘導サイリスタ １２ 第１逆回復電流限流用抵抗 １３ 第４静電誘導サイリスタ １４ 第２逆回復電流限流用抵抗 １５ 第１遅延回路 １６ 第２遅延回路 １７ 第１オン電圧保持用抵抗 １８ 第２オン電圧保持用抵抗 １９ 第３オン電圧保持用抵抗 ２０ 第４オン電圧保持用抵抗
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０３Ｋ 17/56 17/73 9383−5Ｊ Ｈ０３Ｋ 17/73 Ｇ
Claims (1)
- 【請求項１】 第１静電誘導サイリスタのカソードと第
２静電誘導サイリスタのアノードとを接続し、前記第１
静電誘導サイリスタのアノードを直流電源の正極に接続
し、前記第２静電誘導サイリスタのカソードを前記直流
電源の負極に接続し、前記第１静電誘導サイリスタのア
ノード・カソード間に、前記第１静電誘導サイリスタの
カソードからアノードの方向に順方向となるように第１
電流回生用ダイオードを接続し、前記第２静電誘導サイ
リスタのアノード・カソード間に、前記第２静電誘導サ
イリスタのカソードからアノードの方向に順方向となる
ように第２電流回生用ダイオードを接続し、 第１駆動回路の出力を前記第１静電誘導サイリスタのゲ
ートに接続すると共に第２駆動回路の出力を前記第２静
電誘導サイリスタのゲートに接続したインバータアーム
を備えたインバータ装置において、 前記第１電流回生用ダイオードのカソードに第３静電誘
導サイリスタのアノードを接続すると共に、前記第３静
電誘導サイリスタのカソードを第１逆回復電流限流用抵
抗を介して前記第１電流回生用ダイオードのアノードに
接続し、 前記第１駆動回路の出力と前記第１静電誘導サイリスタ
のゲート間に第１遅延回路を挿入し、 前記第１駆動回路の出力と前記第１静電誘導サイリスタ
のカソード間に、第１オン電圧保持用抵抗と第２オン電
圧保持用抵抗の直列回路を接続すると共に、その第１オ
ン電圧保持用抵抗と第２オン電圧保持用抵抗の接続点に
前記第３静電誘導サイリスタのゲートを接続し、 前記第２電流回生用ダイオードのカソードに第４静電誘
導サイリスタのアノードを接続すると共に、前記第４静
電誘導サイリスタのカソードを第２逆回復電流限流用抵
抗を介して前記第２電流回生用ダイオードのアノードに
接続し、 前記第２駆動回路の出力と前記第２静電誘導サイリスタ
のゲート間に第２遅延回路を挿入し、 前記第２駆動回路の出力と前記第２静電誘導サイリスタ
のカソード間に、第３オン電圧保持用抵抗と第４オン電
圧保持用抵抗の直列回路を接続すると共に、その第３オ
ン電圧保持用抵抗と第４オン電圧保持用抵抗の接続点に
前記第４静電誘導サイリスタのゲートを接続したインバ
ータアームを備えたことを特徴とするインバータ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6025052A JPH07236285A (ja) | 1994-02-23 | 1994-02-23 | インバータ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6025052A JPH07236285A (ja) | 1994-02-23 | 1994-02-23 | インバータ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07236285A true JPH07236285A (ja) | 1995-09-05 |
Family
ID=12155155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6025052A Withdrawn JPH07236285A (ja) | 1994-02-23 | 1994-02-23 | インバータ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07236285A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000014809A1 (fr) * | 1998-09-09 | 2000-03-16 | Hitachi, Ltd. | Transistor d'induction statique, procede de fabrication correspondant, et onduleur |
-
1994
- 1994-02-23 JP JP6025052A patent/JPH07236285A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000014809A1 (fr) * | 1998-09-09 | 2000-03-16 | Hitachi, Ltd. | Transistor d'induction statique, procede de fabrication correspondant, et onduleur |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010508 |