JPH07228661A - 熱可塑性ポリウレタンエラストマー成形品の製造方法 - Google Patents
熱可塑性ポリウレタンエラストマー成形品の製造方法Info
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- JPH07228661A JPH07228661A JP6043371A JP4337194A JPH07228661A JP H07228661 A JPH07228661 A JP H07228661A JP 6043371 A JP6043371 A JP 6043371A JP 4337194 A JP4337194 A JP 4337194A JP H07228661 A JPH07228661 A JP H07228661A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 （Ａ）数平均分子量５００〜５０００の高分
子ジオール、（Ｂ）有機ジイソシアネート、及び（Ｃ）
１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼンを
（Ｂ）のイソシアネート基／｛（Ａ）＋（Ｃ）｝のヒド
ロキシル基＝１．０７〜１．１５のモル比の範囲で反応
させて得られる熱可塑性ポリウレタンエラストマーを熱
間成形する成形品の製造方法である。熱間成形直後の成
形品の残存イソシアネート基濃度を赤外分光光度計によ
り測定された１５９６ｃｍ-1における芳香族二重結合基
準吸光度に対する２２７０ｃｍ-1におけるイソシアネー
ト基基準吸光度の比が０．１０〜０．３５の範囲となる
ようにした方法である。 【効果】 熱硬化性ポリウレタン樹脂に匹敵する圧縮永
久歪、その他の機械的物性および耐熱性などを持つ熱可
塑性ポリウレタンエラストマー成形品の簡易かつ効率的
な製造方法を提供できる。
子ジオール、（Ｂ）有機ジイソシアネート、及び（Ｃ）
１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼンを
（Ｂ）のイソシアネート基／｛（Ａ）＋（Ｃ）｝のヒド
ロキシル基＝１．０７〜１．１５のモル比の範囲で反応
させて得られる熱可塑性ポリウレタンエラストマーを熱
間成形する成形品の製造方法である。熱間成形直後の成
形品の残存イソシアネート基濃度を赤外分光光度計によ
り測定された１５９６ｃｍ-1における芳香族二重結合基
準吸光度に対する２２７０ｃｍ-1におけるイソシアネー
ト基基準吸光度の比が０．１０〜０．３５の範囲となる
ようにした方法である。 【効果】 熱硬化性ポリウレタン樹脂に匹敵する圧縮永
久歪、その他の機械的物性および耐熱性などを持つ熱可
塑性ポリウレタンエラストマー成形品の簡易かつ効率的
な製造方法を提供できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特に圧縮永久歪に優れ
た熱可塑性ポリウレタンエラストマー成形品の製造方法
に関する。
た熱可塑性ポリウレタンエラストマー成形品の製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリウレタンエラストマーは、その引張
強度、引裂強度、耐摩耗性などの機械的物性や、耐油
性、低温特性などに優れているため、各種チューブ、ホ
ース、ローラー、ベルト、フィルム、電線被覆などに用
いられるほか、スキー靴、スポーツシューズ底材などの
履物用途、自動車のサイドプロテクター、ラックアンド
ピニオンブーツ、等速ジョイントブーツ、あるいは各種
コーティング剤、接着剤などの広い用途に利用されてい
る。これらのポリウレタンエラストマーの成形は、最終
製品の形状及び特性から、主に、注型法（一般に熱硬化
法といわれる）、混練法、および熱可塑法の３方法によ
り行われる。注型法は、高分子ポリオール、ポリイソシ
アネートおよび必要に応じて鎖延長剤を同時に（ワンシ
ョット法）、またはこれらの原料を部分反応させたプレ
ポリマーに残りの原料を反応させ（プレポリマー法）、
モールド内に注入し加熱硬化させる方法である。混練法
は、前記原料を一定の配合で反応させてプレガム化した
ものを、硫黄、ジイソシアネート（ＴＤＩのダイマーが
多い）、または過酸化物とともに混練機（ミキシングロ
ール、ニーダー、バンバリーなど）により混練した後、
加熱して架橋させる方法である。熱可塑法は、前記原料
を完全に反応させて、その後、成形しやすい粒状または
粉体状の中間製品とし、これを射出成形機、押出成形
機、カレンダー成形機などで熱間成形して最終成形品を
得る方法である。熱可塑法に用いる熱可塑性ポリウレタ
ンエラストマー中間製品は、後の熱間成形を容易にする
ために当然、線状高分子であることが必要であり、この
ために原料高分子ポリオールおよび鎖延長剤はいずれも
分子中に２個の活性水素原子を有する化合物であり、ポ
リイソシアネートは分子中に２個のイソシアネート基を
有する化合物に限られる。一般に、ポリウレタンエラス
トマー用原料としては、通常、数平均分子量５００〜５
０００の分子中に２個以上の活性水素原子を有する脂肪
族、芳香族、脂環族のアルコール、アミンなどが知られ
ているが、副反応を抑え成形性を良く保つために、鎖延
長剤としては通常、脂肪族グリコールが用いられる。こ
のような脂肪族グリコールとしては、エチレングリコー
ル、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、
１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオー
ル、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、１，８−
オクタンジオール、１，９−ノナンジオールなどがある
が、得られるポリウレタンエラストマーの機械的物性や
経済性などから１，４−ブタンジオールが一般的であ
る。一方、鎖延長剤として用いる芳香族グリコールとし
て、１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン
が知られている。この化合物は、主に取扱上の安全衛生
面を加味してＴＤＩの代わりに用いる４，４′−ジフェ
ニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）系イソシアネー
ト末端プレポリマーの鎖延長剤としては反応性が大きす
ぎて使用できない芳香族アミン（例：３，３′−ジクロ
ロ−４，４′−ジアミノジフェニルメタン）の代替とし
て、一部使用されている。しかし、熱可塑性ポリウレタ
ンエラストマーにおいては、ほとんどの場合、ポリイソ
シアネートはＭＤＩで、鎖延長剤としては１，４−ブタ
ンジオールが用いられており、これに高分子ジオールを
含めた反応によるウレタン基濃度の調整により、その硬
度、伸びなどの物性が大幅に変えられ、十分満足できる
特性が得られている。しかしながら、熱可塑性ポリウレ
タンエラストマーの耐熱性や耐摩耗性をさらに向上させ
る目的でポリウレタン分子中に芳香環を導入する試みが
なされ、１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベン
ゼンを脂肪族グリコール鎖延長剤の代替として使用する
ことが検討されはじめた。ところが、その結果、確かに
軟化点は若干向上し圧縮永久歪もある程度改良される事
は分かったが、熱硬化性ポリウレタンエラストマーに匹
敵する圧縮永久歪を得るまでには至っていない。
強度、引裂強度、耐摩耗性などの機械的物性や、耐油
性、低温特性などに優れているため、各種チューブ、ホ
ース、ローラー、ベルト、フィルム、電線被覆などに用
いられるほか、スキー靴、スポーツシューズ底材などの
履物用途、自動車のサイドプロテクター、ラックアンド
ピニオンブーツ、等速ジョイントブーツ、あるいは各種
コーティング剤、接着剤などの広い用途に利用されてい
る。これらのポリウレタンエラストマーの成形は、最終
製品の形状及び特性から、主に、注型法（一般に熱硬化
法といわれる）、混練法、および熱可塑法の３方法によ
り行われる。注型法は、高分子ポリオール、ポリイソシ
アネートおよび必要に応じて鎖延長剤を同時に（ワンシ
ョット法）、またはこれらの原料を部分反応させたプレ
ポリマーに残りの原料を反応させ（プレポリマー法）、
モールド内に注入し加熱硬化させる方法である。混練法
は、前記原料を一定の配合で反応させてプレガム化した
ものを、硫黄、ジイソシアネート（ＴＤＩのダイマーが
多い）、または過酸化物とともに混練機（ミキシングロ
ール、ニーダー、バンバリーなど）により混練した後、
加熱して架橋させる方法である。熱可塑法は、前記原料
を完全に反応させて、その後、成形しやすい粒状または
粉体状の中間製品とし、これを射出成形機、押出成形
機、カレンダー成形機などで熱間成形して最終成形品を
得る方法である。熱可塑法に用いる熱可塑性ポリウレタ
ンエラストマー中間製品は、後の熱間成形を容易にする
ために当然、線状高分子であることが必要であり、この
ために原料高分子ポリオールおよび鎖延長剤はいずれも
分子中に２個の活性水素原子を有する化合物であり、ポ
リイソシアネートは分子中に２個のイソシアネート基を
有する化合物に限られる。一般に、ポリウレタンエラス
トマー用原料としては、通常、数平均分子量５００〜５
０００の分子中に２個以上の活性水素原子を有する脂肪
族、芳香族、脂環族のアルコール、アミンなどが知られ
ているが、副反応を抑え成形性を良く保つために、鎖延
長剤としては通常、脂肪族グリコールが用いられる。こ
のような脂肪族グリコールとしては、エチレングリコー
ル、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、
１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオー
ル、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、１，８−
オクタンジオール、１，９−ノナンジオールなどがある
が、得られるポリウレタンエラストマーの機械的物性や
経済性などから１，４−ブタンジオールが一般的であ
る。一方、鎖延長剤として用いる芳香族グリコールとし
て、１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン
が知られている。この化合物は、主に取扱上の安全衛生
面を加味してＴＤＩの代わりに用いる４，４′−ジフェ
ニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）系イソシアネー
ト末端プレポリマーの鎖延長剤としては反応性が大きす
ぎて使用できない芳香族アミン（例：３，３′−ジクロ
ロ−４，４′−ジアミノジフェニルメタン）の代替とし
て、一部使用されている。しかし、熱可塑性ポリウレタ
ンエラストマーにおいては、ほとんどの場合、ポリイソ
シアネートはＭＤＩで、鎖延長剤としては１，４−ブタ
ンジオールが用いられており、これに高分子ジオールを
含めた反応によるウレタン基濃度の調整により、その硬
度、伸びなどの物性が大幅に変えられ、十分満足できる
特性が得られている。しかしながら、熱可塑性ポリウレ
タンエラストマーの耐熱性や耐摩耗性をさらに向上させ
る目的でポリウレタン分子中に芳香環を導入する試みが
なされ、１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベン
ゼンを脂肪族グリコール鎖延長剤の代替として使用する
ことが検討されはじめた。ところが、その結果、確かに
軟化点は若干向上し圧縮永久歪もある程度改良される事
は分かったが、熱硬化性ポリウレタンエラストマーに匹
敵する圧縮永久歪を得るまでには至っていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】熱硬化性ポリウレタン
樹脂の成形時の減圧脱泡、加熱キュア、二次キュア等の
繁雑さや、モールドサイクルの長さのほか、リサイクル
の困難性といった環境問題からも、次第に熱硬化性ポリ
ウレタン樹脂から熱可塑性ポリウレタンエラストマーに
移行する傾向にある。その際、とくに物性上問題になる
ところは、従来の熱硬化性ポリウレタン樹脂の持つ耐熱
性や圧縮永久歪の良さを熱可塑性ポリウレタンエラスト
マーに持たせる点である。本発明は、特に熱硬化性ポリ
ウレタン樹脂に匹敵する圧縮永久歪、その他の機械的物
性および耐熱性などを持つ熱可塑性ポリウレタンエラス
トマー成形品の製造方法を提供することを目的とする。
樹脂の成形時の減圧脱泡、加熱キュア、二次キュア等の
繁雑さや、モールドサイクルの長さのほか、リサイクル
の困難性といった環境問題からも、次第に熱硬化性ポリ
ウレタン樹脂から熱可塑性ポリウレタンエラストマーに
移行する傾向にある。その際、とくに物性上問題になる
ところは、従来の熱硬化性ポリウレタン樹脂の持つ耐熱
性や圧縮永久歪の良さを熱可塑性ポリウレタンエラスト
マーに持たせる点である。本発明は、特に熱硬化性ポリ
ウレタン樹脂に匹敵する圧縮永久歪、その他の機械的物
性および耐熱性などを持つ熱可塑性ポリウレタンエラス
トマー成形品の製造方法を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に、本発明は、（Ａ）数平均分子量５００〜５０００の
高分子ジオール、（Ｂ）有機ジイソシアネート、及び
（Ｃ）１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼ
ンを（Ｂ）のイソシアネート基／｛（Ａ）＋（Ｃ）｝の
ヒドロキシル基＝１．０７〜１．１５のモル比の範囲で
反応させて得られる熱可塑性ポリウレタンエラストマー
を、熱間成形してなる成形品の製造方法であって、熱間
成形直後の成形品の残存イソシアネート基濃度を、赤外
分光光度計により測定された１５９６ｃｍ-1における芳
香族二重結合基準吸光度に対する２２７０ｃｍ-1におけ
るイソシアネート基基準吸光度の比が０．１０〜０．３
５の範囲となるようにしたことを特徴とする前記方法で
ある。
に、本発明は、（Ａ）数平均分子量５００〜５０００の
高分子ジオール、（Ｂ）有機ジイソシアネート、及び
（Ｃ）１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼ
ンを（Ｂ）のイソシアネート基／｛（Ａ）＋（Ｃ）｝の
ヒドロキシル基＝１．０７〜１．１５のモル比の範囲で
反応させて得られる熱可塑性ポリウレタンエラストマー
を、熱間成形してなる成形品の製造方法であって、熱間
成形直後の成形品の残存イソシアネート基濃度を、赤外
分光光度計により測定された１５９６ｃｍ-1における芳
香族二重結合基準吸光度に対する２２７０ｃｍ-1におけ
るイソシアネート基基準吸光度の比が０．１０〜０．３
５の範囲となるようにしたことを特徴とする前記方法で
ある。
【０００５】本発明における熱可塑性ポリウレタンエラ
ストマーの製造に用いられる高分子ジオールとしては、
例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、
１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、
１，６−ヘキサンジオール、３−メチル−１，５−ペン
タンジオールなどのジオールの単独または混合物とアジ
ビン酸、フタル酸などの脂肪族または芳香族二塩基酸と
の縮合によって得られるポリエステルポリオール、ポリ
アルキレンカーボネートジオール、ε−カプロラクトン
の開環付加重合によって得られるポリカプロラクトンエ
ステルジオール、各種活性水素化合物にアルキレンオキ
サイドを付加したポリオキシアルキレンエーテルグリコ
ール、テトラヒドロフランの開環付加重合によって得ら
れるポリテトラメチレンエーテルグリコールを挙げるこ
とができる。これらの高分子ジオールは、それら単独の
みならず各種組合せによる混合型として使用することも
できる。また、高分子ジオールの数平均分子量は５００
〜５０００のものが用いられるが、１０００〜３０００
のものが好ましい。その理由は、分子量が５００より小
さいと、合成された熱可塑性ポリウレタンエラストマー
のガラス転移温度が高くなり、低温性が悪くなるからで
ある。分子量が５０００より大きいと、射出成形機、押
出成形機、カレンダー成形機などで熱間成形するときに
流動性が悪く、良好な成形品が得られないという問題が
発生する。
ストマーの製造に用いられる高分子ジオールとしては、
例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、
１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、
１，６−ヘキサンジオール、３−メチル−１，５−ペン
タンジオールなどのジオールの単独または混合物とアジ
ビン酸、フタル酸などの脂肪族または芳香族二塩基酸と
の縮合によって得られるポリエステルポリオール、ポリ
アルキレンカーボネートジオール、ε−カプロラクトン
の開環付加重合によって得られるポリカプロラクトンエ
ステルジオール、各種活性水素化合物にアルキレンオキ
サイドを付加したポリオキシアルキレンエーテルグリコ
ール、テトラヒドロフランの開環付加重合によって得ら
れるポリテトラメチレンエーテルグリコールを挙げるこ
とができる。これらの高分子ジオールは、それら単独の
みならず各種組合せによる混合型として使用することも
できる。また、高分子ジオールの数平均分子量は５００
〜５０００のものが用いられるが、１０００〜３０００
のものが好ましい。その理由は、分子量が５００より小
さいと、合成された熱可塑性ポリウレタンエラストマー
のガラス転移温度が高くなり、低温性が悪くなるからで
ある。分子量が５０００より大きいと、射出成形機、押
出成形機、カレンダー成形機などで熱間成形するときに
流動性が悪く、良好な成形品が得られないという問題が
発生する。
【０００６】有機ジイソシアネートとしては、例えば、
２，４−トリレンジイソシアネート、ο−トリジンジイ
ソシアネート、４，４′−ジフェニルメタンジイソシア
ネートのような芳香族ジイソシアネート、１，６−ヘキ
サメチレンジイソシアネートのような脂肪族ジイソシア
ネート、イソホロンジイソシアネートや４，４′−ジシ
クロヘキシルメタンジイソシアネートのような脂環族ジ
イソシアネート、キシリレンジイソシアネートのような
アルアルキルジイソシアネートを単独あるいは混合して
用いることができるが、４，４′−ジフェニルメタンジ
イソシアネートを用いることが最も好ましい。その理由
は、室温およびウレタン化反応時における蒸気圧の低
さ、合成された熱可塑性ポリウレタンエラストマーの物
性のバランスの良さ、さらに経済的利点による。
２，４−トリレンジイソシアネート、ο−トリジンジイ
ソシアネート、４，４′−ジフェニルメタンジイソシア
ネートのような芳香族ジイソシアネート、１，６−ヘキ
サメチレンジイソシアネートのような脂肪族ジイソシア
ネート、イソホロンジイソシアネートや４，４′−ジシ
クロヘキシルメタンジイソシアネートのような脂環族ジ
イソシアネート、キシリレンジイソシアネートのような
アルアルキルジイソシアネートを単独あるいは混合して
用いることができるが、４，４′−ジフェニルメタンジ
イソシアネートを用いることが最も好ましい。その理由
は、室温およびウレタン化反応時における蒸気圧の低
さ、合成された熱可塑性ポリウレタンエラストマーの物
性のバランスの良さ、さらに経済的利点による。
【０００７】１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）
ベンゼンは鎖延長剤として用いるが、製造時の作業性の
点から、一部他のグリコールを併用しても良い。その理
由は、１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼ
ンの融点が１０２〜１０３℃と高いため、他のグリコー
ルと混合して使うことにより融点を下げることができる
からである。
ベンゼンは鎖延長剤として用いるが、製造時の作業性の
点から、一部他のグリコールを併用しても良い。その理
由は、１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼ
ンの融点が１０２〜１０３℃と高いため、他のグリコー
ルと混合して使うことにより融点を下げることができる
からである。
【０００８】本発明に係る熱可塑性ポリウレタンエラス
トマーの製造には、有機金属化合物、３級アミンのよう
なウレタン化反応触媒を使用することも出来る。また、
通常のポリウレタン樹脂に配合しうる成分、例えば、酸
化防止剤、紫外線吸収剤、耐加水分解剤、顔料、ガラス
繊維、炭素繊維などを添加しても良い。
トマーの製造には、有機金属化合物、３級アミンのよう
なウレタン化反応触媒を使用することも出来る。また、
通常のポリウレタン樹脂に配合しうる成分、例えば、酸
化防止剤、紫外線吸収剤、耐加水分解剤、顔料、ガラス
繊維、炭素繊維などを添加しても良い。
【０００９】高分子ジオールと１，４−ビス（β−ヒド
ロキシエトキシ）ベンゼンとの使用モル比は、１，４−
ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン／高分子ジオ
ール＝０．４〜１０．０の範囲であることが好ましい。
有機ジイソシアネートの高分子ジオールおよび１，４−
ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼンの合計に対す
る化学当量比（モル比）はイソシアネート基（ＮＣＯ）
／ヒドロキシル基（ＯＨ）＝１．０７〜１．１５、好ま
しくは１．０９〜１．１２の範囲で前記各原料を反応さ
せる必要があるが、これは驚くべきことに、通常の熱可
塑性ポリウレタンエラストマーのＲ値と大きく異なって
いる。例えば、Ｖｉｂｒｅｔａｎ６０２０（イソシアネ
ート末端プレポリマー、シーエムシー社発行の「最新ポ
リウレタン応用技術」第１２６頁〜第１３０頁及び第１
３８頁〜第１３９頁参照）の１，４−ビス（β−ヒドロ
キシエトキシ）ベンゼンで鎖延長する配合は、１，４−
ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼンのＯＨ基と該
プレポリマーのＮＣＯ基当量で０．９５、即ちＲ値では
約１．０５３になる。つまり、本発明におけるポリウレ
タンエラストマー製造の原料配合全体では、Ｒ値は従来
公知の熱可塑性ポリウレタンエラストマーのＲ値１．０
５３を大きく下回った数値になる。
ロキシエトキシ）ベンゼンとの使用モル比は、１，４−
ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン／高分子ジオ
ール＝０．４〜１０．０の範囲であることが好ましい。
有機ジイソシアネートの高分子ジオールおよび１，４−
ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼンの合計に対す
る化学当量比（モル比）はイソシアネート基（ＮＣＯ）
／ヒドロキシル基（ＯＨ）＝１．０７〜１．１５、好ま
しくは１．０９〜１．１２の範囲で前記各原料を反応さ
せる必要があるが、これは驚くべきことに、通常の熱可
塑性ポリウレタンエラストマーのＲ値と大きく異なって
いる。例えば、Ｖｉｂｒｅｔａｎ６０２０（イソシアネ
ート末端プレポリマー、シーエムシー社発行の「最新ポ
リウレタン応用技術」第１２６頁〜第１３０頁及び第１
３８頁〜第１３９頁参照）の１，４−ビス（β−ヒドロ
キシエトキシ）ベンゼンで鎖延長する配合は、１，４−
ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼンのＯＨ基と該
プレポリマーのＮＣＯ基当量で０．９５、即ちＲ値では
約１．０５３になる。つまり、本発明におけるポリウレ
タンエラストマー製造の原料配合全体では、Ｒ値は従来
公知の熱可塑性ポリウレタンエラストマーのＲ値１．０
５３を大きく下回った数値になる。
【００１０】これらの使用原料を用いて熱可塑性ポリウ
レタンエラストマーを製造する方法は、前記ワンショッ
ト法またはプレポリマー法のいずれによってもよい。こ
のようにして製造された熱可塑性ポリウレタンエラスト
マーは、射出成形、押出成形、カレンダー成形などの熱
間成形によって、パッキンなどのシール材、ソリッドタ
イヤ、ローラーなどの成形品とすることができる。
レタンエラストマーを製造する方法は、前記ワンショッ
ト法またはプレポリマー法のいずれによってもよい。こ
のようにして製造された熱可塑性ポリウレタンエラスト
マーは、射出成形、押出成形、カレンダー成形などの熱
間成形によって、パッキンなどのシール材、ソリッドタ
イヤ、ローラーなどの成形品とすることができる。
【００１１】熱間成形直後の熱可塑性ポリウレタンエラ
ストマーの残存ＮＣＯ基濃度は、赤外分光光度計の吸光
度比で１５９６ｃｍ-1の芳香族二重結合基準吸光度に対
する２２７０ｃｍ-1のＮＣＯ基基準吸光度（ＫＲＳ−５
クリスタルを使用した全反射測定による）の吸光度比
で、２２７０ｃｍ-1の吸光度／１５９６ｃｍ-1の吸光度
＝０．１０〜０．３５、好ましくは０．１５〜０．３０
の範囲になるようにする（ＡＴＲ法）。前記モル比範囲
で合成された熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、実
際には前述したＡＴＲ法による残存ＮＣＯ基測定法にお
いて範囲を規定した数値を上回る可能性があるが、その
場合には、予め範囲を規定した残存ＮＣＯ基よりも過剰
のＮＣＯ基を活性水素含有物質、例えば、低分子グリコ
ール、水などと反応させることにより規定の範囲内に入
るように調整できる。
ストマーの残存ＮＣＯ基濃度は、赤外分光光度計の吸光
度比で１５９６ｃｍ-1の芳香族二重結合基準吸光度に対
する２２７０ｃｍ-1のＮＣＯ基基準吸光度（ＫＲＳ−５
クリスタルを使用した全反射測定による）の吸光度比
で、２２７０ｃｍ-1の吸光度／１５９６ｃｍ-1の吸光度
＝０．１０〜０．３５、好ましくは０．１５〜０．３０
の範囲になるようにする（ＡＴＲ法）。前記モル比範囲
で合成された熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、実
際には前述したＡＴＲ法による残存ＮＣＯ基測定法にお
いて範囲を規定した数値を上回る可能性があるが、その
場合には、予め範囲を規定した残存ＮＣＯ基よりも過剰
のＮＣＯ基を活性水素含有物質、例えば、低分子グリコ
ール、水などと反応させることにより規定の範囲内に入
るように調整できる。
【００１２】熱間成形直後の残存ＮＣＯ基濃度が前記規
定量に入るようにして調製された熱可塑性ポリウレタン
エラストマー成形品は、熱間成形された後、９０〜１３
０℃で１６〜７２時間、好ましくは１０５〜１２０℃で
１６〜７２時間加熱熟成させ実質的にＮＣＯ基を消失さ
せると、更に良好な圧縮永久歪を示す。熱間成形直後の
残存ＮＣＯ基濃度が前記規定範囲を外れた場合は、上記
の熱処理条件を加えても圧縮永久歪が良くならない。
定量に入るようにして調製された熱可塑性ポリウレタン
エラストマー成形品は、熱間成形された後、９０〜１３
０℃で１６〜７２時間、好ましくは１０５〜１２０℃で
１６〜７２時間加熱熟成させ実質的にＮＣＯ基を消失さ
せると、更に良好な圧縮永久歪を示す。熱間成形直後の
残存ＮＣＯ基濃度が前記規定範囲を外れた場合は、上記
の熱処理条件を加えても圧縮永久歪が良くならない。
【００１３】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明により、特に
熱硬化性ポリウレタン樹脂に匹敵する圧縮永久歪、その
他の機械的物性および耐熱性などを持つ熱可塑性ポリウ
レタンエラストマー成形品の簡易かつ効率的な製造方法
を提供することができる。本発明の方法により製造され
る成形品は、油圧シリンダーパッキン、空圧シリンダー
パッキンなどのシール材、ソリッドタイヤ、キャスタ
ー、ローラー、チューブ、ホースなどとして有用であ
り、リサイクルも可能である。
熱硬化性ポリウレタン樹脂に匹敵する圧縮永久歪、その
他の機械的物性および耐熱性などを持つ熱可塑性ポリウ
レタンエラストマー成形品の簡易かつ効率的な製造方法
を提供することができる。本発明の方法により製造され
る成形品は、油圧シリンダーパッキン、空圧シリンダー
パッキンなどのシール材、ソリッドタイヤ、キャスタ
ー、ローラー、チューブ、ホースなどとして有用であ
り、リサイクルも可能である。
【００１４】
【実施例】以下、実施例及び比較例により、本発明を更
に詳細に説明する。実施例及び比較例において、「部」
及び「％」はそれぞれ「重量部」及び「重量％」を意味
する。
に詳細に説明する。実施例及び比較例において、「部」
及び「％」はそれぞれ「重量部」及び「重量％」を意味
する。
【００１５】実施例１ 数平均分子量２０００のポリカプロラクトンエステルジ
オール（大日本インキ（株）製）１００部に対し１，４
−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン（三井石油
化学（株）製）２４．８部とジフェニルメタンジイソシ
アネート（日本ポリウレタン工業（株）製）４８．１部
をＮＣＯ基／ＯＨ基（モル比）＝１．１０で反応させて
得られた熱可塑性ポリウレタンエラストマーを活性水素
化合物（例えば水分）により所定時間処理した。この熱
可塑性ポリウレタンエラストマーを射出成形して得られ
た成形品の成形直後の残存ＮＣＯ基濃度は、赤外分光光
度計により２２７０ｃｍ-1の吸光度／１５９６ｃｍ-1の
吸光度＝０．２５であった。この熱可塑性ポリウレタン
エラストマー成形品を１０５℃、７２時間加熱熟成し
た。得られた成形品の物性値を表１に示す。
オール（大日本インキ（株）製）１００部に対し１，４
−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン（三井石油
化学（株）製）２４．８部とジフェニルメタンジイソシ
アネート（日本ポリウレタン工業（株）製）４８．１部
をＮＣＯ基／ＯＨ基（モル比）＝１．１０で反応させて
得られた熱可塑性ポリウレタンエラストマーを活性水素
化合物（例えば水分）により所定時間処理した。この熱
可塑性ポリウレタンエラストマーを射出成形して得られ
た成形品の成形直後の残存ＮＣＯ基濃度は、赤外分光光
度計により２２７０ｃｍ-1の吸光度／１５９６ｃｍ-1の
吸光度＝０．２５であった。この熱可塑性ポリウレタン
エラストマー成形品を１０５℃、７２時間加熱熟成し
た。得られた成形品の物性値を表１に示す。
【００１６】比較例１ 実施例１と同様にして製造した熱可塑性ポリウレタンエ
ラストマーを実施例１の場合より長い所定時間だけ過剰
の活性水素化合物（例えば水分）で処理した。この熱可
塑性ポリウレタンエラストマーを射出成形して得られた
成形品の成形直後の残存ＮＣＯ基濃度は２２７０ｃｍ-1
の吸光度／１５９６ｃｍ-1の吸光度＝０．０５であっ
た。更に実施例１と同様にして成形品の加熱熟成を行っ
た。得られた熱可塑性ポリウレタンエラストマー成形品
の物性値を表１に示す。
ラストマーを実施例１の場合より長い所定時間だけ過剰
の活性水素化合物（例えば水分）で処理した。この熱可
塑性ポリウレタンエラストマーを射出成形して得られた
成形品の成形直後の残存ＮＣＯ基濃度は２２７０ｃｍ-1
の吸光度／１５９６ｃｍ-1の吸光度＝０．０５であっ
た。更に実施例１と同様にして成形品の加熱熟成を行っ
た。得られた熱可塑性ポリウレタンエラストマー成形品
の物性値を表１に示す。
【００１７】比較例２ 実施例１と同じ配合で製造した熱可塑性ポリウレタンエ
ラストマーを射出成形して得られた成形品の成形直後の
残存ＮＣＯ基濃度が２２７０ｃｍ-1の吸光度／１５９６
ｃｍ-1の吸光度＝０．４５である以外は実施例１と同様
にして成形品を製造し、その加熱熟成を行った。得られ
た熱可塑性ポリウレタンエラストマー成形品の物性値を
表１に示す。
ラストマーを射出成形して得られた成形品の成形直後の
残存ＮＣＯ基濃度が２２７０ｃｍ-1の吸光度／１５９６
ｃｍ-1の吸光度＝０．４５である以外は実施例１と同様
にして成形品を製造し、その加熱熟成を行った。得られ
た熱可塑性ポリウレタンエラストマー成形品の物性値を
表１に示す。
【００１８】
【表１】
Claims (2)
- 【請求項１】 （Ａ）数平均分子量５００〜５０００の
高分子ジオール、（Ｂ）有機ジイソシアネート、及び
（Ｃ）１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼ
ンを（Ｂ）のイソシアネート基／｛（Ａ）＋（Ｃ）｝の
ヒドロキシル基＝１．０７〜１．１５のモル比の範囲で
反応させて得られる熱可塑性ポリウレタンエラストマー
を、熱間成形してなる成形品の製造方法であって、 熱間成形直後の成形品の残存イソシアネート基濃度を、
赤外分光光度計により測定された１５９６ｃｍ-1におけ
る芳香族二重結合基準吸光度に対する２２７０ｃｍ-1に
おけるイソシアネート基基準吸光度の比が０．１０〜
０．３５の範囲となるようにしたことを特徴とする前記
方法。 - 【請求項２】 （Ａ）数平均分子量５００〜５０００の
高分子ジオール、（Ｂ）有機ジイソシアネート、及び
（Ｃ）１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼ
ンを（Ｂ）のイソシアネート基／｛（Ａ）＋（Ｃ）｝の
ヒドロキシル基＝１．０７〜１．１５のモル比の範囲で
反応させて得られる熱可塑性ポリウレタンエラストマー
を、熱間成形し次いで加熱熟成させてなる成形品の製造
方法であって、 熱間成形直後の成形品の残存イソシアネート基濃度を、
赤外分光光度計により測定された１５９６ｃｍ-1におけ
る芳香族二重結合基準吸光度に対する２２７０ｃｍ-1に
おけるイソシアネート基基準吸光度の比が０．１０〜
０．３５の範囲となるようにしたことを特徴とする前記
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04337194A JP3447101B2 (ja) | 1994-02-18 | 1994-02-18 | 熱可塑性ポリウレタンエラストマー成形品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04337194A JP3447101B2 (ja) | 1994-02-18 | 1994-02-18 | 熱可塑性ポリウレタンエラストマー成形品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07228661A true JPH07228661A (ja) | 1995-08-29 |
| JP3447101B2 JP3447101B2 (ja) | 2003-09-16 |
Family
ID=12661991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04337194A Expired - Lifetime JP3447101B2 (ja) | 1994-02-18 | 1994-02-18 | 熱可塑性ポリウレタンエラストマー成形品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3447101B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8056903B2 (en) | 2005-12-06 | 2011-11-15 | Nok Corporation | Rod sealing system |
| JP2012045790A (ja) * | 2010-08-25 | 2012-03-08 | Bridgestone Corp | タイヤの製造方法 |
| JP2012062370A (ja) * | 2010-09-14 | 2012-03-29 | Bridgestone Corp | 生分解性ポリウレタン |
| CN114057971A (zh) * | 2020-08-05 | 2022-02-18 | 北京化工大学 | 一种热塑性聚氨酯弹性体及制备方法 |
-
1994
- 1994-02-18 JP JP04337194A patent/JP3447101B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8056903B2 (en) | 2005-12-06 | 2011-11-15 | Nok Corporation | Rod sealing system |
| JP2012045790A (ja) * | 2010-08-25 | 2012-03-08 | Bridgestone Corp | タイヤの製造方法 |
| JP2012062370A (ja) * | 2010-09-14 | 2012-03-29 | Bridgestone Corp | 生分解性ポリウレタン |
| CN114057971A (zh) * | 2020-08-05 | 2022-02-18 | 北京化工大学 | 一种热塑性聚氨酯弹性体及制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3447101B2 (ja) | 2003-09-16 |
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