JPH0722158A - スパークプラグ - Google Patents
スパークプラグInfo
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- JPH0722158A JPH0722158A JP16549193A JP16549193A JPH0722158A JP H0722158 A JPH0722158 A JP H0722158A JP 16549193 A JP16549193 A JP 16549193A JP 16549193 A JP16549193 A JP 16549193A JP H0722158 A JPH0722158 A JP H0722158A
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- insulator
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐プレイグニッション性の向上を図ること。
【構成】 絶縁碍子は、窒化アルミニウムを主成分とす
るセラミックス焼結体より成形されて、中心部を長手方
向に貫通する軸孔６を有する。軸孔６には、発火部側に
形成された脚長部２ａの内周に中心電極３が挿入され
て、この中心電極３の外径を３．０ｍｍ以下とし、且つ
中心電極３の外周面と脚長部２ａの内周面との間に形成
される環状の隙間１０には無機質充填材１１が充填され
ている。
るセラミックス焼結体より成形されて、中心部を長手方
向に貫通する軸孔６を有する。軸孔６には、発火部側に
形成された脚長部２ａの内周に中心電極３が挿入され
て、この中心電極３の外径を３．０ｍｍ以下とし、且つ
中心電極３の外周面と脚長部２ａの内周面との間に形成
される環状の隙間１０には無機質充填材１１が充填され
ている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車等の内燃機関に
使用されるスパークプラグに関する。
使用されるスパークプラグに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、内燃機関用のスパークプラグ
では、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）主体の絶縁碍子が多く採
用されているが、アルミナの熱伝導率が低いことから、
中心電極からの熱引きの際に絶縁碍子先端が高温とな
り、この部分が熱点となってプレイグニッションが発生
し易い。そこで、高温となる絶縁碍子の発火部（脚長
部）に、アルミナより耐熱性、熱伝導性に優れた窒化ア
ルミニウム（ＡｌＮ）を使用することで、耐プレイグニ
ッション性の向上を図ったスパークプラグが提案されて
いる（平２−１８３９８８号公報、平２−１８３９９０
号公報参照）。
では、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）主体の絶縁碍子が多く採
用されているが、アルミナの熱伝導率が低いことから、
中心電極からの熱引きの際に絶縁碍子先端が高温とな
り、この部分が熱点となってプレイグニッションが発生
し易い。そこで、高温となる絶縁碍子の発火部（脚長
部）に、アルミナより耐熱性、熱伝導性に優れた窒化ア
ルミニウム（ＡｌＮ）を使用することで、耐プレイグニ
ッション性の向上を図ったスパークプラグが提案されて
いる（平２−１８３９８８号公報、平２−１８３９９０
号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、窒化アルミ
ニウム（の絶縁碍子を採用することで、絶縁碍子の熱伝
導性を高めることはできるが、主にニッケル材から成る
中心電極の熱伝導性が悪いことから、この中心電極がプ
レイグニッションの発生原因となる。この対策として、
ニッケル材の内部に熱伝導に優れる銅芯を封入したもの
があるが、中心電極の外径が細くなると、銅芯の封入が
困難になるとともに、中心電極を伝わる熱量も低下する
ため、耐プレイグニッション性も低下することになる。
本発明は、上記事情に基づいて成されたもので、その目
的は、耐プレイグニッション性の向上を図ることにあ
る。
ニウム（の絶縁碍子を採用することで、絶縁碍子の熱伝
導性を高めることはできるが、主にニッケル材から成る
中心電極の熱伝導性が悪いことから、この中心電極がプ
レイグニッションの発生原因となる。この対策として、
ニッケル材の内部に熱伝導に優れる銅芯を封入したもの
があるが、中心電極の外径が細くなると、銅芯の封入が
困難になるとともに、中心電極を伝わる熱量も低下する
ため、耐プレイグニッション性も低下することになる。
本発明は、上記事情に基づいて成されたもので、その目
的は、耐プレイグニッション性の向上を図ることにあ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、中心部に軸孔を有し、少なくとも発火部
側の一部が窒化アルミニウムを主成分とするセラミック
ス焼結体で形成された絶縁碍子と、前記発火部側の先端
が前記軸孔より突出した状態で前記軸孔に挿設された中
心電極とを備えるスパークプラグにおいて、前記中心電
極の先端部側の外径を３．０ｍｍ以下にすると共に、前
記絶縁碍子の前記発火部側で、前記軸孔の内周面と前記
中心電極の外周面との間に形成される環状の隙間に無機
質充填材を充填したことを技術的手段とする。また、前
記無機質充填材は、５００℃以上の耐熱温度を有する金
属、金属酸化物、金属フッ化物、金属水酸化物、あるい
は熱伝導性に優れる金属粉末を主成分としたことを技術
的手段とする。
成するために、中心部に軸孔を有し、少なくとも発火部
側の一部が窒化アルミニウムを主成分とするセラミック
ス焼結体で形成された絶縁碍子と、前記発火部側の先端
が前記軸孔より突出した状態で前記軸孔に挿設された中
心電極とを備えるスパークプラグにおいて、前記中心電
極の先端部側の外径を３．０ｍｍ以下にすると共に、前
記絶縁碍子の前記発火部側で、前記軸孔の内周面と前記
中心電極の外周面との間に形成される環状の隙間に無機
質充填材を充填したことを技術的手段とする。また、前
記無機質充填材は、５００℃以上の耐熱温度を有する金
属、金属酸化物、金属フッ化物、金属水酸化物、あるい
は熱伝導性に優れる金属粉末を主成分としたことを技術
的手段とする。
【０００５】
【作用】上記構成より成る本発明のスパークプラグは、
発火部側における軸孔の内周面と中心電極の外周面との
間に形成される環状の隙間に無機質充填材が充填される
ことにより、中心電極の熱が無機質充填材を介して効率
良く絶縁碍子へ伝達される。絶縁碍子は、少なくとも発
火部側の一部が、熱伝導性に優れる窒化アルミニウムを
主成分としたセラミックス焼結体で形成されるため、無
機質充填材を介して中心電極より伝達された熱を迅速に
逃がすことができる。中心電極は、絶縁碍子と中心電極
との隙間に無機質充填材を充填しない場合、その外径が
３ｍｍ付近から細くなると急に先端温度が上昇する。従
って、中心電極の外径が３ｍｍ以下の場合に、絶縁碍子
と中心電極との隙間（軸孔内）に無機質充填材を充填す
ることにより、中心電極の熱を無機質充填材を介して効
果的に絶縁碍子へ伝達することができる。
発火部側における軸孔の内周面と中心電極の外周面との
間に形成される環状の隙間に無機質充填材が充填される
ことにより、中心電極の熱が無機質充填材を介して効率
良く絶縁碍子へ伝達される。絶縁碍子は、少なくとも発
火部側の一部が、熱伝導性に優れる窒化アルミニウムを
主成分としたセラミックス焼結体で形成されるため、無
機質充填材を介して中心電極より伝達された熱を迅速に
逃がすことができる。中心電極は、絶縁碍子と中心電極
との隙間に無機質充填材を充填しない場合、その外径が
３ｍｍ付近から細くなると急に先端温度が上昇する。従
って、中心電極の外径が３ｍｍ以下の場合に、絶縁碍子
と中心電極との隙間（軸孔内）に無機質充填材を充填す
ることにより、中心電極の熱を無機質充填材を介して効
果的に絶縁碍子へ伝達することができる。
【０００６】なお、無機質充填材は、軸孔の内周面と中
心電極の外周面との間に形成される環状の隙間全体に充
填する必要はなく、隙間の一部に充填されていても良
い。また、中心電極の温度は概ね５００℃以上となるた
め、無機質充填材の耐熱温度を５００℃以上とすること
により、温度による無機質充填材の変質や消失を防止す
ることができる。
心電極の外周面との間に形成される環状の隙間全体に充
填する必要はなく、隙間の一部に充填されていても良
い。また、中心電極の温度は概ね５００℃以上となるた
め、無機質充填材の耐熱温度を５００℃以上とすること
により、温度による無機質充填材の変質や消失を防止す
ることができる。
【０００７】
【実施例】本発明のスパークプラグを図に示す実施例に
基づいて説明する。図３はスパークプラグの半断面図で
ある。スパークプラグ１は、筒状を成す絶縁碍子２、こ
の絶縁碍子２に保持された中心電極３、この中心電極３
の先端面との間に火花放電ギャップＧを形成する外側電
極４、および主体金具５等より構成されている。
基づいて説明する。図３はスパークプラグの半断面図で
ある。スパークプラグ１は、筒状を成す絶縁碍子２、こ
の絶縁碍子２に保持された中心電極３、この中心電極３
の先端面との間に火花放電ギャップＧを形成する外側電
極４、および主体金具５等より構成されている。
【０００８】絶縁碍子２は、窒化アルミニウム（Ａｌ
Ｎ）を主成分とするセラミックス焼結体より成形されて
いる。この絶縁碍子２は、中心部を長手方向（図３上下
方向）に貫通する軸孔６を有する。この軸孔６には、発
火部側（図３下側）に形成された脚長部２ａの内周に中
心電極３が挿入され、後端側に形成されたコルゲーショ
ン２ｂの内周に端子電極７が挿入されて、中心電極３と
端子電極７との間に抵抗体８を挟んで導電性ガラス９に
よって加熱封着されている。なお、絶縁碍子２は、その
発火部側をＡｌＮ絶縁碍子とし、後端側をアルミナ（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）絶縁碍子とした分割構造であっても良い。
Ｎ）を主成分とするセラミックス焼結体より成形されて
いる。この絶縁碍子２は、中心部を長手方向（図３上下
方向）に貫通する軸孔６を有する。この軸孔６には、発
火部側（図３下側）に形成された脚長部２ａの内周に中
心電極３が挿入され、後端側に形成されたコルゲーショ
ン２ｂの内周に端子電極７が挿入されて、中心電極３と
端子電極７との間に抵抗体８を挟んで導電性ガラス９に
よって加熱封着されている。なお、絶縁碍子２は、その
発火部側をＡｌＮ絶縁碍子とし、後端側をアルミナ（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）絶縁碍子とした分割構造であっても良い。
【０００９】中心電極３は、発火部側の端部が絶縁碍子
２の先端面より突出した状態で軸孔６に挿入されてい
る。なお、脚長部２ａにおける軸孔６の内径は中心電極
３の外径ｄより若干大きく設定されており、従って、中
心電極３の外周面と脚長部２ａの内周面との間には環状
の隙間１０（図１および図２参照）が形成される。この
環状の隙間１０には、耐プレイグニッション性の向上を
図るために、無機質充填材１１（以下充填材１１と略
す）が充填されている（図１（ｂ）〜（ｄ）および図２
（ｅ）〜（ｈ）参照）。
２の先端面より突出した状態で軸孔６に挿入されてい
る。なお、脚長部２ａにおける軸孔６の内径は中心電極
３の外径ｄより若干大きく設定されており、従って、中
心電極３の外周面と脚長部２ａの内周面との間には環状
の隙間１０（図１および図２参照）が形成される。この
環状の隙間１０には、耐プレイグニッション性の向上を
図るために、無機質充填材１１（以下充填材１１と略
す）が充填されている（図１（ｂ）〜（ｄ）および図２
（ｅ）〜（ｈ）参照）。
【００１０】外側電極４は、一般的に中心電極３より温
度が高くなることから、耐熱性および耐久性に優れた金
属、例えばニッケル合金が使用される。この外側電極４
は、略Ｌ字状に形成されて、中心電極３の先端面に対向
して配置され、主体金具５の先端面に溶接により接合さ
れている。主体金具５は、低炭素鋼等の導電性金属が使
用されている。この主体金具５は、絶縁碍子２の外周に
嵌め合わされて、後端側のかしめ部５ａをかしめること
により絶縁碍子２を支持している。主体金具５の発火部
側外周には、エンジンのシリンダヘッド（図示しない）
に取り付けるための螺子部５ｂが形成されている。ま
た、主体金具５の後端側外周には、締付け用レンチ等の
工具をかけるための六角部５ｃが形成されている。
度が高くなることから、耐熱性および耐久性に優れた金
属、例えばニッケル合金が使用される。この外側電極４
は、略Ｌ字状に形成されて、中心電極３の先端面に対向
して配置され、主体金具５の先端面に溶接により接合さ
れている。主体金具５は、低炭素鋼等の導電性金属が使
用されている。この主体金具５は、絶縁碍子２の外周に
嵌め合わされて、後端側のかしめ部５ａをかしめること
により絶縁碍子２を支持している。主体金具５の発火部
側外周には、エンジンのシリンダヘッド（図示しない）
に取り付けるための螺子部５ｂが形成されている。ま
た、主体金具５の後端側外周には、締付け用レンチ等の
工具をかけるための六角部５ｃが形成されている。
【００１１】〔耐プレイグニッション性試験〕次に、中
心電極３の外周面と脚長部２ａの内周面との間に形成さ
れる環状の隙間１０に充填材１１を充填したことによる
効果（耐プレイグニッション性）を以下の試験により確
認した。まず、図１（ａ）に示すように充填材１１のな
い試作品Ａと、図１（ｂ）〜（ｄ）および図２（ｅ）〜
（ｈ）に示すように充填材１１の種類および充填位置の
異なる７種類の試作品Ｂ〜Ｈとを試作した。各試作品Ａ
〜Ｈは、ＡｌＮ：９５重量％、Ｙ2 Ｏ3 ：５重量％より
成る絶縁碍子２と、外径ｄ＝φ１．７５のニッケル製
（ニッケル無垢材）中心電極３を使用した。試作品Ｂ〜
Ｈに使用する充填材１１は、アルミナセメント、フッ化
カルシウム、および水酸化アルミニウムにそれぞれリン
酸アルミニウムを添加した無機接着剤（共に耐熱温度５
００℃以上）とを使用した。なお、試作品Ｃ、Ｄおよび
Ｆ〜Ｈは、充填材１１を発火部側の先端まで充填した
後、超音波洗浄器により先端側の充填材１１を洗浄除去
したものである。試験方法は、各試作品Ａ〜Ｈを単気筒
４サイクルエンジンに取り付けて、点火時期を順次進ま
せることによってプレイグニッションを発生させ、その
プレイグニッションが発生した進角（点火時期）によっ
て耐プレイグニッション性を評価した。その評価結果を
下記の表１に示す。
心電極３の外周面と脚長部２ａの内周面との間に形成さ
れる環状の隙間１０に充填材１１を充填したことによる
効果（耐プレイグニッション性）を以下の試験により確
認した。まず、図１（ａ）に示すように充填材１１のな
い試作品Ａと、図１（ｂ）〜（ｄ）および図２（ｅ）〜
（ｈ）に示すように充填材１１の種類および充填位置の
異なる７種類の試作品Ｂ〜Ｈとを試作した。各試作品Ａ
〜Ｈは、ＡｌＮ：９５重量％、Ｙ2 Ｏ3 ：５重量％より
成る絶縁碍子２と、外径ｄ＝φ１．７５のニッケル製
（ニッケル無垢材）中心電極３を使用した。試作品Ｂ〜
Ｈに使用する充填材１１は、アルミナセメント、フッ化
カルシウム、および水酸化アルミニウムにそれぞれリン
酸アルミニウムを添加した無機接着剤（共に耐熱温度５
００℃以上）とを使用した。なお、試作品Ｃ、Ｄおよび
Ｆ〜Ｈは、充填材１１を発火部側の先端まで充填した
後、超音波洗浄器により先端側の充填材１１を洗浄除去
したものである。試験方法は、各試作品Ａ〜Ｈを単気筒
４サイクルエンジンに取り付けて、点火時期を順次進ま
せることによってプレイグニッションを発生させ、その
プレイグニッションが発生した進角（点火時期）によっ
て耐プレイグニッション性を評価した。その評価結果を
下記の表１に示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】上記の耐プレイグニッション性試験では、
表１に示したように、充填材１１のない試作品Ａは、点
火時期を３０°ＣＡ進角させた時点でプレイグニッショ
ンが発生したのに対して、充填材１１のある試作品Ｂ〜
Ｈは、点火時期を約５０°ＣＡ進角させるまでプレイグ
ニッションが発生しなかった。この結果、充填材１１の
ある試作品Ｂ〜Ｈは、充填材１１のない試作品Ａと比較
してプレイグニッションの発生温度が高く、プレイグニ
ッションが発生しにくいことが確認された。
表１に示したように、充填材１１のない試作品Ａは、点
火時期を３０°ＣＡ進角させた時点でプレイグニッショ
ンが発生したのに対して、充填材１１のある試作品Ｂ〜
Ｈは、点火時期を約５０°ＣＡ進角させるまでプレイグ
ニッションが発生しなかった。この結果、充填材１１の
ある試作品Ｂ〜Ｈは、充填材１１のない試作品Ａと比較
してプレイグニッションの発生温度が高く、プレイグニ
ッションが発生しにくいことが確認された。
【００１４】このように、絶縁碍子２の脚長部２ａと中
心電極３との間に充填材１１を充填することにより、そ
の充填材１１を介して中心電極３と絶縁碍子２との接触
範囲が大きくなるため、充填材１１がない場合と比較し
て、中心電極３の熱を効果的に絶縁碍子２へ伝達するこ
とができる。その結果、中心電極３の先端温度が低下し
てプレイグニッションが発生しにくくなる。なお、充填
材１１がない場合と充填材１１がある場合の熱の流れを
それぞれ図４および図５に矢印で示す。
心電極３との間に充填材１１を充填することにより、そ
の充填材１１を介して中心電極３と絶縁碍子２との接触
範囲が大きくなるため、充填材１１がない場合と比較し
て、中心電極３の熱を効果的に絶縁碍子２へ伝達するこ
とができる。その結果、中心電極３の先端温度が低下し
てプレイグニッションが発生しにくくなる。なお、充填
材１１がない場合と充填材１１がある場合の熱の流れを
それぞれ図４および図５に矢印で示す。
【００１５】次に、充填材１１のある場合と充填材１１
のない場合とで、下記の表２に示すように中心電極３の
外径ｄを変化させて中心電極３の先端温度を測定した。
その測定結果を図６に示す。なお、絶縁碍子２は、Ａｌ
Ｎ：９５重量％、Ｙ2 Ｏ3 ：５重量％より成るもので、
中心電極３の外径ｄの変化に対応して、中心電極３の外
周面と脚長部２ａの内周面との間に形成される環状の隙
間１０が同一寸法となるように、各試作品において軸孔
６の内径が変化させてある。測定方法は、各試作品を単
気筒４サイクルエンジンに取り付けて、６０００ｒｐｍ
×全開条件で行った。中心電極３の先端温度は、図７に
示すように、中心電極３の先端部内（先端から０．５ｍ
ｍの位置）に埋設された熱電対１２（Ｐｔ−ＰｔＲｈ：
ｄ＝φ０．１）によって測定した。なお、充填材１１の
種類および充填位置は、上述の図１（ｂ）に示す仕様と
した。
のない場合とで、下記の表２に示すように中心電極３の
外径ｄを変化させて中心電極３の先端温度を測定した。
その測定結果を図６に示す。なお、絶縁碍子２は、Ａｌ
Ｎ：９５重量％、Ｙ2 Ｏ3 ：５重量％より成るもので、
中心電極３の外径ｄの変化に対応して、中心電極３の外
周面と脚長部２ａの内周面との間に形成される環状の隙
間１０が同一寸法となるように、各試作品において軸孔
６の内径が変化させてある。測定方法は、各試作品を単
気筒４サイクルエンジンに取り付けて、６０００ｒｐｍ
×全開条件で行った。中心電極３の先端温度は、図７に
示すように、中心電極３の先端部内（先端から０．５ｍ
ｍの位置）に埋設された熱電対１２（Ｐｔ−ＰｔＲｈ：
ｄ＝φ０．１）によって測定した。なお、充填材１１の
種類および充填位置は、上述の図１（ｂ）に示す仕様と
した。
【００１６】
【表２】
【００１７】上記測定の結果、充填材１１がない場合
は、図６に示すように、中心電極３の外径ｄがφ１．０
〜φ３．０の間では、外径ｄが太くなるにつれて中心電
極３の先端温度が急激に下降し、その後、ｄ＝φ３．０
〜φ５．０の間では、外径ｄが太くなるにつれて中心電
極３の先端温度が緩やかに下降する。これに対して、充
填材１１がある場合は、充填材１１がない場合より中心
電極３の先端温度が低く、また中心電極３の外径ｄがφ
１．０〜φ５．０の間で中心電極３の先端温度が急激に
変化することはなく緩やかに下降している。このため、
中心電極３の外径ｄがφ３．０〜φ５．０の間では、充
填材１１がない場合と充填材１１がある場合とで中心電
極３の先端温度が大きく異なることはないが、中心電極
３の外径ｄがφ１．０〜φ３．０の間では、充填材１１
がない場合と充填材１１がある場合とで、外径ｄが細く
なるにつれて中心電極３の先端温度が大きく異なってく
る。
は、図６に示すように、中心電極３の外径ｄがφ１．０
〜φ３．０の間では、外径ｄが太くなるにつれて中心電
極３の先端温度が急激に下降し、その後、ｄ＝φ３．０
〜φ５．０の間では、外径ｄが太くなるにつれて中心電
極３の先端温度が緩やかに下降する。これに対して、充
填材１１がある場合は、充填材１１がない場合より中心
電極３の先端温度が低く、また中心電極３の外径ｄがφ
１．０〜φ５．０の間で中心電極３の先端温度が急激に
変化することはなく緩やかに下降している。このため、
中心電極３の外径ｄがφ３．０〜φ５．０の間では、充
填材１１がない場合と充填材１１がある場合とで中心電
極３の先端温度が大きく異なることはないが、中心電極
３の外径ｄがφ１．０〜φ３．０の間では、充填材１１
がない場合と充填材１１がある場合とで、外径ｄが細く
なるにつれて中心電極３の先端温度が大きく異なってく
る。
【００１８】この結果、発火部側の軸孔６内に充填材１
１を充填する場合は、中心電極３の外径ｄがφ３．０以
下の時に大きな効果が得られ、外径ｄ＝φ１．０の時に
は、約３００Ｋの下降効果が得られることが確認され
た。この実施例では、中心電極３の外径ｄをφ１．０〜
φ５．０の範囲内で記載したが、ｄ＝φ１．０以下でも
同様に大きな効果を期待することができる。本実施例で
充填材１１の耐熱温度を５００℃以上としたのは、中心
電極３の温度が概ね５００℃以上になることが予想さ
れ、この温度以下では、充填材１１が変質または消失す
ることにより、充填材１１の役割を果たすことができな
いためである。
１を充填する場合は、中心電極３の外径ｄがφ３．０以
下の時に大きな効果が得られ、外径ｄ＝φ１．０の時に
は、約３００Ｋの下降効果が得られることが確認され
た。この実施例では、中心電極３の外径ｄをφ１．０〜
φ５．０の範囲内で記載したが、ｄ＝φ１．０以下でも
同様に大きな効果を期待することができる。本実施例で
充填材１１の耐熱温度を５００℃以上としたのは、中心
電極３の温度が概ね５００℃以上になることが予想さ
れ、この温度以下では、充填材１１が変質または消失す
ることにより、充填材１１の役割を果たすことができな
いためである。
【００１９】
【発明の効果】本発明のスパークプラグは、中心電極の
外径を３．０ｍｍ以下とし、発火部側のＡｌＮ製絶縁碍
子と中心電極との隙間（軸孔内）に無機質充填材を充填
したことにより、中心電極の熱を無機質充填材を介して
効果的に絶縁碍子へ伝達することができる。その結果、
中心電極がプレイグニッションの発生原因となるのを防
止して、耐プレイグニッション性の向上を図ることがで
きる。特に、中心電極の外径が細く、取付けねじ径の小
さい小型プラグに適用することで、耐プレイグニッショ
ン性の大幅な向上が得られる。
外径を３．０ｍｍ以下とし、発火部側のＡｌＮ製絶縁碍
子と中心電極との隙間（軸孔内）に無機質充填材を充填
したことにより、中心電極の熱を無機質充填材を介して
効果的に絶縁碍子へ伝達することができる。その結果、
中心電極がプレイグニッションの発生原因となるのを防
止して、耐プレイグニッション性の向上を図ることがで
きる。特に、中心電極の外径が細く、取付けねじ径の小
さい小型プラグに適用することで、耐プレイグニッショ
ン性の大幅な向上が得られる。
【図１】スパークプラグの絶縁碍子と中心電極の発火部
側断面図である。
側断面図である。
【図２】スパークプラグの絶縁碍子と中心電極の発火部
側断面図である。
側断面図である。
【図３】スパークプラグの半断面図である。
【図４】充填材がない場合の熱の流れを示す発火部側の
断面図である。
断面図である。
【図５】充填材がある場合の熱の流れを示す発火部側の
断面図である。
断面図である。
【図６】中心電極の外径と先端温度との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図７】スパークプラグの発火部側を示す断面図であ
る。
る。
１ スパークプラグ ２ 絶縁碍子 ３ 中心電極 ６ 軸孔 １０ 環状の隙間 １１ 無機質充填材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西川 倹一 名古屋市瑞穂区高辻町14番18号 日本特殊 陶業株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】中心部に軸孔を有し、少なくとも発火部側
の一部が窒化アルミニウムを主成分とするセラミックス
焼結体で形成された絶縁碍子と、前記発火部側の先端が
前記軸孔より突出した状態で前記軸孔に挿設された中心
電極とを備えるスパークプラグにおいて、 前記中心電極の先端部側の外径を３．０ｍｍ以下にする
と共に、前記絶縁碍子の前記発火部側で、前記軸孔の内
周面と前記中心電極の外周面との間に形成される環状の
隙間に無機質充填材を充填したことを特徴とするスパー
クプラグ。 - 【請求項２】前記無機質充填材は、５００℃以上の耐熱
温度を有する金属、金属酸化物、金属フッ化物、金属水
酸化物、あるいは熱伝導性に優れる金属粉末を主成分と
することを特徴とする請求項１記載のスパークプラグ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16549193A JPH0722158A (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | スパークプラグ |
| BR9402226A BR9402226A (pt) | 1993-07-05 | 1994-07-05 | Vela de ignição |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16549193A JPH0722158A (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | スパークプラグ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0722158A true JPH0722158A (ja) | 1995-01-24 |
Family
ID=15813413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16549193A Pending JPH0722158A (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | スパークプラグ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0722158A (ja) |
| BR (1) | BR9402226A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010019933A3 (en) * | 2008-08-15 | 2010-05-14 | Federal-Mogul Ignition Company | Extension-type spark plug |
| WO2010025054A3 (en) * | 2008-08-29 | 2010-05-27 | Federal-Mogul Ignition Company | Spark plug and methods of construction thereof |
| KR20130139907A (ko) * | 2010-12-14 | 2013-12-23 | 페더럴-모굴 이그니션 컴퍼니 | 개선된 코로나 제어를 가진 코로나 점화 장치 |
-
1993
- 1993-07-05 JP JP16549193A patent/JPH0722158A/ja active Pending
-
1994
- 1994-07-05 BR BR9402226A patent/BR9402226A/pt unknown
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010019933A3 (en) * | 2008-08-15 | 2010-05-14 | Federal-Mogul Ignition Company | Extension-type spark plug |
| CN102124618A (zh) * | 2008-08-15 | 2011-07-13 | 费德罗-莫格尔点火公司 | 伸长型火花塞 |
| US8164241B2 (en) | 2008-08-15 | 2012-04-24 | Federal Mogul Ignition Company | Extension-type spark plug |
| WO2010025054A3 (en) * | 2008-08-29 | 2010-05-27 | Federal-Mogul Ignition Company | Spark plug and methods of construction thereof |
| US7944135B2 (en) | 2008-08-29 | 2011-05-17 | Federal-Mogul Ignition Company | Spark plug and methods of construction thereof |
| CN102138258A (zh) * | 2008-08-29 | 2011-07-27 | 费德罗-莫格尔点火公司 | 火花塞及其构造方法 |
| KR20130139907A (ko) * | 2010-12-14 | 2013-12-23 | 페더럴-모굴 이그니션 컴퍼니 | 개선된 코로나 제어를 가진 코로나 점화 장치 |
| JP2014505329A (ja) * | 2010-12-14 | 2014-02-27 | フェデラル−モーグル・イグニション・カンパニー | 改良されたコロナ制御を用いるコロナ点火装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR9402226A (pt) | 1995-03-07 |
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