JP6291110B1

JP6291110B1 - スパークプラグ

Info

Publication number: JP6291110B1
Application number: JP2017096942A
Authority: JP
Inventors: 智行五十嵐
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Priority date: 2017-05-16
Filing date: 2017-05-16
Publication date: 2018-03-14
Anticipated expiration: 2037-05-16
Also published as: WO2018211728A1; DE112017007557T5; JP2018195412A

Abstract

【課題】熱放散性を向上できるスパークプラグを提供すること。【解決手段】スパークプラグは、係止部を備える絶縁体と、絶縁体の外周に配置されると共に、径方向の内側に突出し係止部を先端側から直接または他部材を介して係止する棚部、及び、外周面に形成されるねじ部を備える筒状の主体金具と、を備える。ねじ部の呼び径が８ｍｍであり、ねじ部のうち棚部よりも後端側の部分は、ねじの軸線方向の長さが１０ｍｍ以上であり、谷底の部分の肉厚が１．１ｍｍ以下であり、谷底から軸線に対して垂直な方向に切断したときの断面積の最小値が１３ｍｍ２以上である。【選択図】図１

Description

本発明はスパークプラグに関し、特に熱放散性に優れるスパークプラグに関するものである。

内燃機関に装着するスパークプラグとして、絶縁体を保持する主体金具に形成されたねじ部を内燃機関のねじ穴に締結するものが知られている。内燃機関の設計自由度の向上などの観点から、スパークプラグの小型化（小径化）が図られている（特許文献１）。

特開２０１４−４１７００号公報

しかしながら、ねじ部の呼び径を８ｍｍにする等、スパークプラグを小径化するにつれて熱容量が小さくなるので、スパークプラグの温度が上昇し易くなり、熱放散性が悪いとプレイグニッション（過早着火）が生じ易くなる。そのため、ねじ部の呼び径が８ｍｍのスパークプラグにおいて、熱放散性の向上の要求がある。

本発明は上述した要求に応えるためになされたものであり、熱放散性を向上できるスパークプラグを提供することを目的としている。

この目的を達成するために本発明のスパークプラグは、先端側から後端側へと軸線方向に延び、径方向の外側に張り出した係止部を備える絶縁体と、絶縁体の外周に配置されると共に、径方向の内側に突出し係止部を先端側から直接または他部材を介して係止する棚部、及び、外周面に形成されるねじ部を備える筒状の主体金具と、を備える。ねじ部の呼び径が８ｍｍであり、ねじ部のうち棚部よりも後端側の部分は、ねじ部の軸線方向の長さが１０ｍｍ以上であり、谷底の部分の肉厚が１．１ｍｍ以下であり、谷底から軸線に対して垂直な方向に切断したときの断面積の最小値が１３ｍｍ^２以上である。

請求項１記載のスパークプラグによれば、絶縁体の熱が、主体金具のうち棚部よりも後端側の部分に、係止部および係止部から後端側の部分を介して伝達された後、ねじ部を介して内燃機関へ伝達される。ねじ部のうち棚部よりも後端側の部分は、ねじの軸線方向の長さが１０ｍｍ以上であり、谷底の部分の肉厚が１．１ｍｍ以下なので、熱が移動する部分の面積を確保しつつ、熱が移動する径方向の距離を短くできる。その結果、単位時間あたりに主体金具を流れる熱量を確保できるので、熱放散性を向上できる。さらに、谷底から軸線に対して垂直な方向に切断したときの断面積が１３ｍｍ^２以上なので、ねじ部の伸びによる軸力の低下やねじ部の破断を抑制できる。

請求項２記載のスパークプラグによれば、ねじ部の軸線方向の長さは２４．５ｍｍ以上である。その結果、ねじ部を介して主体金具と内燃機関との接触面積、即ち熱が移動する部分の面積を確保できる。よって、請求項１の効果に加え、さらに熱放散性を向上できる。

本発明の一実施の形態におけるスパークプラグの片側断面図である。図１の一部を拡大したスパークプラグの片側断面図である。谷底の部分の肉厚と点火時期との関係を示す図である。ねじ部の長さと点火時期との関係を示す図である。

以下、本発明の好ましい実施形態について添付図面を参照して説明する。図１は本発明の一実施の形態におけるスパークプラグ１０の軸線Ｏを境にした片側断面図である。図１では、紙面下側をスパークプラグ１０の先端側、紙面上側をスパークプラグ１０の後端側という（図２においても同じ）。図１に示すようにスパークプラグ１０は、絶縁体１１及び主体金具４０を備えている。

絶縁体１１は、高温下の絶縁性や機械的特性に優れるアルミナ等により形成された略円筒状の部材である。絶縁体１１は、軸線Ｏに沿って軸孔１２が貫通する。軸孔１２の先端側には、先端側に向かって縮径する段部１３が形成されている。絶縁体１１は、軸線Ｏ方向の中央に大径部１４が形成されている。大径部１４は、絶縁体１１のうち外径が最も大きい部分である。大径部１４の先端側に、大径部１４よりも外径の小さい小径部１５が連接されている。小径部１５の外径は、小径部１５の軸線Ｏ方向の全長に亘って略同一である。小径部１５の先端側に、小径部１５よりも外径の小さい先端部１６が連接されている。先端部１６と小径部１５との境界の外周に、先端側に向かって縮径する係止部１７が形成されている。段部１３は小径部１５の内周に設けられている。

中心電極２０は、軸孔１２の先端側に挿入され軸線Ｏに沿って絶縁体１１に保持される棒状の電極である。中心電極２０は、軸線Ｏ方向に延びる軸部２１と、軸部２１に対して軸直角方向へ張り出す頭部２２と、が連接されている。頭部２２は段部１３に係止され、軸部２１は先端を絶縁体１１から突出させて軸孔１２に配置されている。中心電極２０は、熱伝導性に優れる芯材が電極母材に埋設されている。電極母材は、Ｎｉを主体とする合金またはＮｉからなる金属材料で形成されており、芯材は銅または銅を主成分とする合金で形成されている。

端子金具３０は、高圧ケーブル（図示せず）が接続される棒状の部材であり、導電性を有する金属材料（例えば低炭素鋼等）によって形成されている。端子金具３０は、軸孔１２に挿入される軸部３１と、絶縁体１１に対して軸線Ｏ方向へ突出する突出部３４とを備えている。

端子金具３０は、突出部３４と軸部３１との間に、軸孔１２に挿入される固定部３２、及び、絶縁体１１の軸方向の端面に突き当てられる鍔部３３が形成されている。軸部３１の外径は固定部３２の外径より小さいので、端子金具３０は固定部３２が絶縁体１１の軸孔１２に密着し、鍔部３３が絶縁体１１の端面に密着する。絶縁体１１の外周の先端側に、突出部３４と軸線Ｏ方向に間隔をあけて主体金具４０が固定されている。

主体金具４０は、導電性を有する金属材料（例えば低炭素鋼等）によって形成された略円筒状の部材である。主体金具４０は、先端４１が、絶縁体１１の先端部１６の径方向の外側に位置し、後端４２が、絶縁体１１のうち大径部１４よりも後端側の部分の径方向の外側に位置する。主体金具４０は、絶縁体１１の先端部１６及び小径部１５を取り囲む胴部４３と、胴部４３の後端側に連接される座部４６と、座部４６の後端側に連接される接続部４７と、接続部４７の後端側に連接される工具係合部４８と、工具係合部４８の後端側に連接される後端部４９と、を備えている。

胴部４３は、内燃機関（図示せず）のねじ穴に螺合するねじ部４４が外周に形成されており、絶縁体１１の係止部１７を先端側から係止する棚部４５が内周に形成されている。胴部４３のうち棚部４５よりも後端側の部分の内径は、胴部４３の軸線Ｏ方向の全長に亘り略同一である。棚部４５と係止部１７との間にパッキン５０が介在する。パッキン５０は、主体金具４０を構成する金属材料よりも軟質の軟鋼板等の金属材料で形成される円環状の板材である。

本実施の形態では、ねじ部４４は呼び径が８ｍｍであり、ねじ部４４の軸線Ｏ方向の長さＬは２４．５ｍｍ以上に設定されている。なお、ねじ部４４の長さＬは、ねじの切り始めからねじの切り終わりまでの軸線Ｏ方向の長さをいう。

座部４６は、内燃機関（図示せず）のねじ穴とねじ部４４との隙間を塞ぐための部位であり、胴部４３の外径よりも外径が大きく形成されている。座部４６は、小径部１５と大径部１４との境界部を取り囲む。本実施の形態では、座部４６の先端にガスケット５２が装着されている。座部４６と内燃機関との間に挟まれたガスケット５２は、ねじ部４４とねじ穴（図示せず）との隙間を封止する。

接続部４７は、主体金具４０を絶縁体１１に組み付けるときに、塑性変形（屈曲）させて加締め固定するための部位である。接続部４７は大径部１４の先端側を取り囲む。工具係合部４８は、内燃機関（図示せず）のねじ穴にねじ部４４を締め付けるときに、レンチ等の工具を係合させる部位である。工具係合部４８は、絶縁体１１のうち大径部１４よりも後端側の部分および大径部１４の後端側を取り囲む。後端部４９は径方向の内側へ向けて屈曲し、大径部１４よりも後端側に位置する。

工具係合部４８及び後端部４９の径方向の内側であって、後端部４９の先端側、且つ、大径部１４の後端側に、タルク等の充填材５１が配置される。主体金具４０のうち後端部４９から係止部１７までの部分は、絶縁体１１を軸線Ｏ方向に押圧する荷重を、充填材５１を介して大径部１４及び係止部１７に加える。その結果、絶縁体１１の外周に主体金具４０が固定される。パッキン５０及び充填材５１が軸方向に圧縮されるので、気密を確保できる。

接地電極６０は、主体金具４０の先端４１に接合される棒状の金属製（例えばニッケル基合金製）の部材である。接地電極６０は、先端部が、中心電極２０と間隙（火花ギャップ）を介して対向する。本実施の形態では、接地電極６０は屈曲している。

絶縁体１１の軸孔１２には、中心電極２０の頭部２２と端子金具３０の軸部３１との間に抵抗体６１が配置されている。導電性シール６２は頭部２２と抵抗体６１とを電気的に接続し、導電性シール６３は抵抗体６１と軸部３１とを電気的に接続する。これにより、端子金具３０は軸孔１２内で中心電極２０と電気的に接続される。

図２は図１の一部を拡大したスパークプラグ１０の片側断面図である。図２では、軸線Ｏを境にした片側の図示、及び、軸線Ｏ方向の両端側の図示が省略されている。スパークプラグ１０は、ねじ部４４（図１参照）のうち棚部４５よりも後端側（図２上側）の部分６４は、ねじの軸線Ｏ方向の長さＭが１０ｍｍ以上である。なお、長さＭは、棚部４５の後端側（図２上側）の端部からねじ部４４の後端（ねじの切り始め）までの軸線Ｏ方向の長さをいう。

また、スパークプラグ１０は、ねじ部４４（図１参照）のうち棚部４５よりも後端側の部分６４の谷底６５の部分の肉厚Ｔが１．１ｍｍ以下であり、谷底６５から軸線Ｏに対して垂直な方向に切断したときの断面積が１３ｍｍ^２以上に設定されている。

さらに、ねじ部４４のうち棚部４５よりも後端側の部分６４は、小径部１５（絶縁体１１）に近接している。本実施の形態では、ねじ部４４のうち棚部４５よりも後端側の部分６４と小径部１５との隙間Ｇの径方向の大きさは、最大で０．２ｍｍに設定されている。

スパークプラグ１０は、例えば、以下のような方法によって製造される。まず、中心電極２０を絶縁体１１の軸孔１２に挿入し、軸部２１の先端が軸孔１２から外部に露出するように配置する。次いで、導電性シール６２，６３及び抵抗体６１を軸孔１２に形成しつつ、端子金具３０の軸部３１を軸孔１２に挿入して固定部３２を軸孔１２内に配置する。これにより、端子金具３０と中心電極２０との導通を確保しつつ、端子金具３０を絶縁体１１の後端に固定する。次に、接地電極６０が予め接合された主体金具４０に絶縁体１１を挿入し、接続部４７及び後端部４９を屈曲して主体金具４０を絶縁体１１に組み付ける。次いで、接地電極６０の先端部が中心電極２０と対向するように接地電極６０を曲げ加工し、ガスケット５２を装着してスパークプラグ１０を得る。

スパークプラグ１０は、内燃機関（図示せず）のねじ穴に主体金具４０のねじ部４４を締結して内燃機関に取り付けられる。内燃機関が作動すると絶縁体１１が加熱される。絶縁体１１の熱は、主体金具４０のうち棚部４５よりも後端側の部分６４に、係止部１７及び係止部１７から後端側の部分を介して伝達された後、ねじ部４４を介して内燃機関へ伝達される。

主体金具４０のうち棚部４５より後端側の部分６４は、棚部４５より先端側の部分に比べて、主体金具４０の先端４１から遠い。従って、棚部４５より後端側の部分６４は、棚部４５より先端側の部分に比べて、内燃機関の燃焼室（図示せず）内の燃焼ガスの熱影響を受け難い。そのため、棚部４５より後端側の部分６４は、棚部４５より先端側の部分に比べて、内燃機関の冷却装置（図示せず）によって冷却され易くできる。そこで、スパークプラグ１０は、主体金具４０のうち棚部４５より後端側の部分６４を利用して、熱放散性を向上させる。

スパークプラグ１０は、ねじ部４４のうち棚部４５よりも後端側の部分６４は、ねじの軸線Ｏ方向の長さＭが１０ｍｍ以上であり、谷底６５の部分の肉厚Ｔが１．１ｍｍ以下なので、主体金具４０の径方向の外側へ向けて熱が移動する部分６４の面積を確保しつつ、熱が移動する径方向の距離を短くできる。その結果、単位時間あたりに径方向の外側へ向けて主体金具４０を流れる熱量を確保できるので、熱放散性を向上できる。

ねじ部４４のうち棚部４５よりも後端側の部分６４は小径部１５に近接しており、具体的には、絶縁体１１との隙間Ｇが０．２ｍｍ以下である。隙間Ｇを狭くすることにより、隙間Ｇが熱伝達の著しい律速にならないようにできるので、絶縁体１１のうち係止部１７から後端側の部分の熱を主体金具４０に伝達させ易くできる。従って、棚部４５よりも後端側の部分６４の熱放散性をさらに向上させることができる。

さらに、谷底６５から軸線Ｏに対して垂直な方向に切断したときの部分６４の断面積が１３ｍｍ^２以上なので、ねじ部４４の伸びによる軸力の低下やねじ部４４の破断を抑制できる。ねじ部４４の軸力の低下はガスケット５２のシール性の低下の原因となるが、部分６４の断面積を１３ｍｍ^２以上にすることによりガスケット５２の締付圧力を確保できるので、シール性の低下を抑制できる。

また、ねじ部４４の軸線Ｏ方向の長さＬは２４．５ｍｍ以上なので、ねじ部４４を介して主体金具４０と内燃機関（図示せず）との接触面積を確保できる。その結果、ねじ部４４のうち棚部４５よりも後端側の部分６４だけでなく、棚部４５よりも先端側の部分も利用して熱放散性を向上できる。

本発明を実施例によりさらに詳しく説明するが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。

（実施例１）
試験者は、ねじ部４４のうち棚部４５より後端側の部分６４の軸線Ｏ方向の長さＭ、及び、谷底６５の部分の肉厚Ｔの異なる種々のスパークプラグのサンプルを準備した。１つの条件について４本のサンプルを準備した。なお、各サンプルは、各部の寸法が異なる点を除き、図１で説明したスパークプラグ１０と同様である。各サンプルは、ねじ部４４の呼び径を８ｍｍ、谷底６５から軸線Ｏに対して垂直な方向に切断したときの断面積を１３．５ｍｍ^２、ねじ部４４の軸線Ｏ方向の長さＬを２４．５ｍｍとした。

試験者は、排気量２．０リットルの４気筒ガソリンエンジンの各気筒にサンプルを取り付け、エンジンを作動し、吸気絞り弁を全開の状態にした。点火時期が各運転のＭＢＴとなるようにサンプルに電圧を印加し、混合気に着火した後、プレイグニッション（過早着火）が生じるまで点火時期を少しずつ進角させた。試験者は、プレイグニッションが生じたクランク角をサンプル毎に調べた。

図３は谷底６５の肉厚Ｔと点火時期（プレイグニッションが生じたクランク角）との関係を示す図である。図３は、横軸に谷底６５の部分の肉厚Ｔ（ｍｍ）をとり、縦軸にクランク角（°）をとった。クランク角が大きいほどプレイグニッションが生じ難いこと、即ち主体金具４０の熱放散性が優れている（熱引きが良い）ことを示している。図３の各グラフに付した数値７ｍｍ，９ｍｍ，１０ｍｍ及び１３ｍｍは、サンプルの長さＭを示している。

図３に示すように、肉厚Ｔとクランク角との間に負の相関が見られた。長さＭが７ｍｍ及び９ｍｍのサンプルは同じ関係であった（グラフの同一線上にあった）。しかし、長さＭが９ｍｍ，１０ｍｍ，１３ｍｍと長くなるにつれて、クランク角が大きくなる傾向が見られた。

また、長さＭ＝７ｍｍ及び９ｍｍでは、肉厚Ｔが１．２０ｍｍから１．１０ｍｍまで薄くなるときのグラフの直線の傾きが一定であった。しかし、長さＭ＝１０ｍｍ及び１３ｍｍでは、肉厚Ｔが１．２０ｍｍから１．１５ｍｍまで薄くなるときのグラフの直線の傾きに比べて、肉厚Ｔが１．１５ｍｍから１．１０ｍｍまで薄くなるときのグラフの直線の傾きが著しく大きくなった。従って、長さＭを１０ｍｍ以上、且つ、肉厚Ｔを１．１ｍｍ以下にすることにより大きく進角できる、即ち熱放散性を向上できることが明らかになった。

（実施例２）
試験者は、ねじ部４４のうち棚部４５より後端側の部分６４の谷底６５から軸線Ｏに対して垂直な方向に切断したときの断面積、及び、ねじ部４４の長さＬの異なる種々のサンプルを準備した。なお、各サンプルは、各部の寸法が異なる点を除き、図１で説明したスパークプラグ１０と同様である。各サンプルは、ねじ部４４の呼び径を８ｍｍ、ねじ部４４のうち棚部４５より後端側の部分６４の長さＭを１０ｍｍとした。

試験者は、サンプルの座部４６にガスケット５２を配置した後、燃焼室内の気体が漏れない最小締付圧力がガスケット５２に加わるように、シリンダヘッドのねじ穴にねじ部４４を締結した。その後、ねじ部４４を緩めてシリンダヘッドからサンプルを取り外し、ねじ部４４が破損しているかどうかを調べた。表１はその試験結果である。

表１に示すように、ねじ部４４の長さＬが２４．５ｍｍ及び３０ｍｍのサンプルは、断面積が１２．５ｍｍ^２以下の場合にねじ部４４が破損した。しかし、断面積が１３．０ｍｍ^２以上の場合に、ねじ部４４の長さＬが２４．５ｍｍ及び３０ｍｍのサンプルは、ねじ部４４が破損しなかった。従って、ねじ部４４のうち棚部４５より後端側の部分６４の谷底６５から軸線Ｏに対して垂直な方向に切断したときの断面積を１３．０ｍｍ^２以上にすることにより、ねじ部の伸びによる軸力の低下やねじ部の破断を抑制できることが明らかになった。

（実施例３）
試験者は、ねじ部４４の軸線Ｏ方向の長さＬの異なる種々のスパークプラグのサンプルを準備した。１つの条件について４本のサンプルを準備した。なお、各サンプルは、各部の寸法が異なる点を除き、図１で説明したスパークプラグ１０と同様である。各サンプルは、ねじ部４４の呼び径を８ｍｍ、ねじ部４４のうち棚部４５より後端側の部分６４の軸線Ｏ方向の長さＭを１０ｍｍ、谷底６５の部分の肉厚Ｔを１．１ｍｍ、谷底６５から軸線Ｏに対して垂直な方向に切断したときの断面積を１３．５ｍｍ^２とした。

試験者は、排気量２．０リットルの４気筒ガソリンエンジンの各気筒にサンプルを取り付け、エンジンを作動し、吸気絞り弁を全開の状態にした。点火時期が各運転のＭＢＴとなるようにサンプルに電圧を印加し、混合気に着火した後、プレイグニッションが生じるまで点火時期を少しずつ進角させた。試験者は、プレイグニッションが生じたクランク角をサンプル毎に調べた。

図４はねじ部４４の長さＬと点火時期（プレイグニッションが生じたクランク角）との関係を示す図である。図４は縦軸にクランク角（°）をとった。クランク角が大きいほどプレイグニッションが生じ難いこと、即ち主体金具４０の熱放散性が優れている（熱引きが良い）ことを示している。

図４に示すように、ねじ部４４の長さＬが長くなるにつれて、クランク角が大きくなる傾向が見られた。特にねじ部４４の長さＬを２４．５ｍｍ以上にすると、クランク角を４２°以上にできることがわかった。図３を参照すると、本実施例によれば、Ｍ＝１０ｍｍ以上の条件でクランク角を４２°以上にできることがわかった。

従って、長さＭを１０ｍｍ以上、且つ、肉厚Ｔを１．１ｍｍ以下にし、さらに長さＬを２４．５ｍｍ以上にすることにより大きく進角できる、即ち熱放散性を著しく向上できることが明らかになった。

以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。

上記実施の形態では、主体金具４０の棚部４５と絶縁体１１の係止部１７との間にパッキン５０（他部材）が介在する場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。パッキン５０を省略して、主体金具４０の棚部４５と絶縁体１１の係止部１７とを密着させることは当然可能である。パッキン５０を省略する場合には、主体金具４０の棚部４５は絶縁体１１の係止部１７を直接係止する。

上記実施の形態では、主体金具４０の後端部４９と絶縁体１１の大径部１４との間に充填材５１を配置する場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。充填材５１を省略することは当然可能である。

上記実施の形態では、座部４６にガスケット５０が配置されるスパークプラグ１０について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。スパークプラグ１０がコニカルシールタイプの場合には、座部４６の先端側をテーパ面にして、ガスケット５０を省略できる。

上記実施の形態では説明を省略したが、耐火花消耗性を向上させるため、貴金属を含有するチップを中心電極２０や接地電極６０に設けることは当然可能である。

上記実施の形態では、抵抗体６１を挟んで導電性シール６２，６３によって中心電極２０と端子金具３０とを電気的に接続する場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。抵抗体６１を省略することは当然可能である。

上記実施の形態では、主体金具４０に接合された接地電極６０を屈曲させる場合について説明した。しかし、必ずしもこれに限られるものではない。屈曲した接地電極６０を用いる代わりに、直線状の接地電極６０を用いることは当然可能である。この場合には、主体金具４０の先端側を軸線Ｏ方向に延ばし、直線状の接地電極６０を主体金具４０に接合して、接地電極６０の先端部を中心電極２０と対向させる。

上記実施の形態では、接地電極６０の先端部と中心電極２０とを軸線Ｏ上で対向するように接地電極６０を配置する場合について説明した。しかし、必ずしもこれに限られるものではなく、接地電極６０と中心電極２０との位置関係は適宜設定できる。接地電極６０と中心電極２０との他の位置関係としては、例えば、中心電極２０の側面と接地電極６０の先端部とが対向するように接地電極６０を配置すること等が挙げられる。

上記実施の形態では、主体金具４０に接地電極６０が１本接合された場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではなく、接地電極６０を複数本、主体金具４０に接合することは当然可能である。

１０スパークプラグ
１１絶縁体
１７係止部
４０主体金具
４４ねじ部
４５棚部
５０パッキン（他部材）
６４部分
６５谷底
Ｏ軸線

Claims

先端側から後端側へと軸線方向に延び、径方向の外側に張り出した係止部を備える絶縁体と、
前記絶縁体の外周に配置されると共に、径方向の内側に突出し前記係止部を先端側から直接または他部材を介して係止する棚部、及び、外周面に形成されるねじ部を備える筒状の主体金具と、を備えるスパークプラグであって、
前記ねじ部の呼び径が８ｍｍであり、
前記ねじ部のうち前記棚部よりも後端側の部分は、ねじの軸線方向の長さが１０ｍｍ以上であり、谷底の肉厚が１．１ｍｍ以下であり、谷底から軸線に対して垂直な方向に切断したときの断面積が１３ｍｍ^２以上であるスパークプラグ。
前記ねじ部の軸線方向の長さは２４．５ｍｍ以上である請求項１記載のスパークプラグ。