JPH07218033A

JPH07218033A - Ｌｎｇタンクの冷却装置

Info

Publication number: JPH07218033A
Application number: JP6030802A
Authority: JP
Inventors: Sadao Ogura; 貞夫小倉
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1994-02-03
Filing date: 1994-02-03
Publication date: 1995-08-18

Abstract

(57)【要約】【目的】タンク内での発生ガスを抑制する液化天然ガ
スタンクの冷却装置を提供することを目的とする。【構成】冷媒ライン２１には冷媒用の圧縮機８が設け
られて冷媒が第二熱交換器６から第一熱交換器５に向け
流れかつ該第二熱交換器６と第一熱交換器５との間に減
圧弁２１Ａが設けられ、ＬＮＧ払出ライン９ｂはＬＮＧ
の第二熱交換器６への流入前の位置にて分岐された分岐
管を有し、該分岐管が第一熱交換器５を経てＬＮＧタン
ク１に接続され、上記ＬＮＧ払出ライン９ｂは、第二熱
交換器６の下流位置にて分岐されて弁９ｃ，９ｄの切換
えによりＬＮＧタンクに至るように接続され、上記帰還
ライン９ａは圧縮機４と第一熱交換器５との間で第二熱
交換器６を経ていて、発生ガスが第二熱交換器６にて冷
媒との熱交換により冷却されるようになっている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はＬＮＧ（液化天然ガス）
タンクの冷却装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】ＬＮＧをＬＮＧタンクに受け入れて貯蔵
し、該ＬＮＧタンクからＬＮＧを適宜取り出してガス化
した後都市ガス用・発電用燃料、産業用原料または燃料
として供給する基地において、ＬＮＧは−１６０℃程度
の低温状態で上記ＬＮＧタンク内に貯蔵されるため、Ｌ
ＮＧタンク周囲とＬＮＧタンク内のＬＮＧとの温度差に
よりＬＮＧタンク内に熱が侵入し、ＬＮＧ温度を上昇さ
せる。ＬＮＧ温度の上昇により、ＬＮＧタンク内のＬＮ
Ｇはその液面上のガス層部との気液平衡状態が変化する
のでＬＮＧは蒸発し、ガス層部の圧力を上昇させる。

【０００３】ＬＮＧタンクの容量が大なる場合には、タ
ンク設計圧力を高くすることはＬＮＧタンクの設計上不
経済であったり不可能であったりするので、一般に大容
量のＬＮＧタンク（ＬＮＧ受入れ基地等で既設のタン
ク）では設計圧力を０．１０ｋｇ／ｃｍ²〜０．３ｋｇ
／ｃｍ²Ｇ位に設定している。このような低圧のＬＮＧ
タンクでは、ＬＮＧタンク内のＬＮＧは侵入熱により短
時間に沸騰状態に達し（ＬＮＧを受け入れる際に既に沸
騰状態のＬＮＧを受け入れる場合も多い。）、ガスが大
量に発生する（以下、この発生ガスを「ＢＯＧ」（Boil
of Gas）という）。

【０００４】上記ＢＯＧは、従来は図４に示すように、
ＬＮＧタンク１からＢＯＧ管１０により取り出して配管
１０ａを経て圧縮機４にもたらし、ここで圧縮して供給
ガス（低圧ガスもしくは高圧ガス）として供給するか、
または、図５に示すように、ＢＯＧを圧縮機４により圧
縮したあと、ＬＮＧタンク１よりＬＮＧ払出用の配管９
を通して払い出されるＬＮＧと再液化設備２３にて接触
させて再液化し、ポンプ１６により加圧され、ガス化設
備としての蒸発器７によりガス化された後に供給ガスと
して送り出されていた。

【０００５】かかる従来装置による方法においてＢＯＧ
を有効利用するには、図４の場合は、ガスの需要がＢＯ
Ｇの発生量以上である必要があり、また図５の場合は、
ＢＯＧを再液化可能なだけに十分なＬＮＧの払出量が必
要である。これらの条件が満足されない場合、発生した
ＢＯＧはＬＮＧタンクの許容圧力まではＬＮＧタンク内
にて保たれるが、それ以上に圧力が上昇するときには図
４及び図５に示すように配管１０ｂによりガス焼却設備
３にもたらされ、ここで焼却処分されていた。

【０００６】なお、図４及び図５において、符号２はＬ
ＮＧの受入部であり、該受入部２にて受け入れられたＬ
ＮＧは配管１３を経てＬＮＧタンク１内に貯蔵される。
ＬＮＧはポンプ１５により配管９を経てＬＮＧタンク１
外に取り出され、必要に応じ再度ポンプ１６に昇圧され
た後に蒸発器７にてガス化され需要側に供給されるよう
になっている。また、配管９ｄはＬＮＧ受入配管１３を
ＬＮＧ温度に保持しておくためのＬＮＧの送り出しに用
いる。

【０００７】また一部、基地においてはＬＮＧのガス化
時にＬＮＧにより蓄冷材を冷却して蓄冷しておき、これ
をＢＯＧまたはガスの液化時に、冷却材として用いてい
る例も知られている。かかる例の一つを図６に示す。な
お、同図において図４及び図５と共通部分には同一符号
を付して説明を省略する。

【０００８】図６において、ＬＮＧのガス化時にＬＮＧ
はポンプ１５により払い出され蒸発器７でガス化して需
要側に供給される。その際、このＬＮＧは、高温側タン
ク２８からポンプ２５により送り出される冷媒を熱交換
器２４にて冷却して昇温し（一部ガス化する場合もあ
る）蒸発器７にガス化し送り出される。冷媒は低温タン
ク２６に貯蔵されるが、ＬＮＧの冷熱は冷媒に伝達され
低温タンク２６にて保存される。

【０００９】ＬＮＧタンク１内で発生したＢＯＧは熱交
換器２７にて圧縮機４からのガスを冷却した後、該圧縮
機４の低圧側に入り、外部（配管３０）よりの別途受入
ガスのある場合にはこれと混合された後、圧縮されて熱
交換器２７に入り、ＬＮＧタンクよりのＢＯＧの冷熱及
び低温タンク２６からの低温冷媒により冷却された後に
膨張弁２０で噴出され、一部は冷却されてＬＮＧとなっ
てＬＮＧタンク１に帰還し、またガスはＬＮＧタンク１
内のＢＯＧと共にＢＯＧラインの配管１０を通してリサ
イクルされる。

【００１０】上記において、冷媒としてはメチル・ブタ
ンやプロパン等が利用される。高温になった冷媒は高温
冷媒タンクに貯蔵される。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】図４及び図５に示す従
来装置においては、ガスの需要以上に発生したＢＯＧは
配管１０と１０ｂを通して、ガス焼却設備３にて焼却し
て処分される。また、図６の場合では、ガス需要量の大
なるときに、ＬＮＧをガス化する際に該ＬＮＧの冷熱を
冷媒により回収して、低温冷媒タンクにこの冷媒を貯蔵
し、ガス需要量が少ないときには、ＢＯＧを低温冷媒タ
ンクよりの低温冷媒を用いて液化してＬＮＧタンクに戻
すこととなる。

【００１２】このように、ＢＯＧを処理するにあたり、
図４及び図５の場合にはガスを無駄に焼却したり、ある
いは図６の場合のように冷媒タンクを設けねばならない
等、経済的に好ましくなかった。あるいは、タンクより
発生するＢＯＧの量は時間的に変動しないがガス需要量
は時間変動がある。そのためガス最低需要量がＢＯＧ発
生量より多い条件を満たす地域に基地を設けたり、また
比較的ガス需要の変動が少なく、発生ＢＯＧを燃料とし
て使用できる火力発電所などと併設されたりしていた。
このように基地の立地において制約条件の一つにＢＯＧ
の処理の問題があった。かかる問題に対処するには、Ｂ
ＯＧを常時使用可能な、ガス需要量の大きな地域に基地
を設けたり、またはガス需要量大きな発電所と併設すれ
ば良いが、この場合には立地上の制約を伴う。

【００１３】本発明は、このような問題を解決し、立地
条件の制約を受けることなく、ＢＯＧの発生を抑制して
経済的にＬＮＧを保存できるＬＮＧタンクの冷却装置を
提供することを目的とする。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明によれば、上記目
的は、ＬＮＧを貯蔵せるＬＮＧタンクと、第一熱交換器
及び第二熱交換器と、該第一熱交換器及び第二熱交換器
を経て閉ループの循環路を形成する冷媒ラインと、ＬＮ
Ｇタンクから取り出されたＬＮＧを第二熱交換器に導引
して該第二熱交換器での冷媒との熱交換による昇温の後
にガスとして需要側に供給するＬＮＧ払出ラインと、Ｌ
ＮＧタンク内で発生する発生ガスを圧縮機を経て第一熱
交換器へ導引して冷媒との熱交換により液化してＬＮＧ
タンクに帰還せしめる帰還ラインとを有するものにおい
て、冷媒ラインには冷媒用の圧縮機が設けられて冷媒が
第二熱交換器から第一熱交換器に向け流れかつ該第二熱
交換器と第一熱交換器との間に減圧弁が設けられ、ＬＮ
Ｇ払出ラインはＬＮＧの第二熱交換器への流入前の位置
にて分岐された分岐管を有し、該分岐管が第一熱交換器
を経てＬＮＧタンクに接続され、上記ＬＮＧ払出ライン
は、第二熱交換器の下流位置にて分岐されて弁の切換え
によりＬＮＧタンクに至るように接続され、上記帰還ラ
インは圧縮機と第一熱交換器との間で第二熱交換器を経
ていて、発生ガスが第二熱交換器にて冷媒との熱交換に
より冷却されるようになっていることにより達成され
る。

【００１５】

【作用】かかる構成の本発明装置によれば、ＬＮＧの払
出時には、ＬＮＧタンクからのＬＮＧの一部は第二熱交
換器にて冷媒を冷却せしめ、自らは昇温した後ガス化し
需要側に供給される。上記ＬＮＧの残部は分岐管により
第一熱交換器にもたらされ、冷媒により冷却されて液化
しＬＮＧタンク内に戻り、ＬＮＧタンク内のＬＮＧを降
温せしめる。一方、ＬＮＧタンク内で発生したＢＯＧは
圧縮機で圧縮された後に第一熱交換器にて冷却されて液
化して上記ＬＮＧタンクへ戻る。

【００１６】冷媒は、冷媒コンプレッサー８により圧縮
された後、第二熱交換器にて払い出されるＬＮＧにより
冷却されて高圧の液体となり、減圧弁２１Ａにて減圧さ
れることにより１部がガス化してさらに低温になる。こ
の低温と残った低温液体との潜熱を用いてＬＮＧタンク
に戻されるＬＮＧを冷却しＢＯＧを液化する。冷媒は熱
交換によりガス化し、冷媒コンプレッサーの低圧側に戻
る。

【００１７】このように、本発明装置では、払い出され
るＬＮＧの冷熱を第二熱交換器で回収し、第一熱交換器
にてＢＯＧを液化すると共に分流したＬＮＧを冷却して
ＬＮＧタンクに戻すことにより、払い出されるＬＮＧの
冷熱を利用してＬＮＧタンク内のＬＮＧを冷却する。か
くして、ＢＯＧの発生が抑制される。

【００１８】次に、ＬＮＧを払い出さない場合には、冷
媒ラインにおける冷凍サイクルに関連する第一及び第二
熱交換器、圧縮機及びそれらを結ぶ配管へは外部より入
熱があるため、この入熱により冷媒は温度・圧力が上昇
するので、この状態を緩和するために、冷媒の保冷運転
を行う。この保冷運転は、弁の切換えにより、ＬＮＧタ
ンクからのＬＮＧを分岐点から第二熱交換器へ送り、こ
れをＬＮＧタンクへと戻すことによりなされる。かくし
て、冷媒の温度・圧力上昇を回避するように冷凍サイク
ル構成機器と冷媒が保冷される。この場合に、この保冷
運転のためにＬＮＧはＬＮＧタンク内に戻る際にはＬＮ
Ｇタンク内のＬＮＧより高温となるが回収された冷熱に
より冷却されているタンク内ＬＮＧと混合されてＢＯＧ
の発生は増加しない。冷凍サイクル構成機器への入熱は
ＬＮＧ払出時に回収した冷熱に比較して小さいので、Ｌ
ＮＧ払出時とＬＮＧを払い出していないときの１日間の
総計としては冷熱は回収されることになる。

【００１９】

【実施例】以下、添付図面の図１ないし図３にもとづ
き、本発明の実施例を説明する。なお、実施例におい
て、図４ないし図６の従来例と共通部分には、同一符号
を付しその説明を省略する。

【００２０】〈第一実施例〉図１において、ＬＮＧを貯
蔵せるＬＮＧタンク１には、外部からＬＮＧを該ＬＮＧ
タンク１内に受け入れるためのＬＮＧ受入部２が配管１
３を介し、そして上記ＬＮＧタンク１内に収容されてい
るＬＮＧの液面上の発生ガス（ＢＯＧ）を取り出して処
分するためのガス焼却設備（フレアースタック）３が配
管１０及び該配管１０から分岐された配管１０ｂを介し
て接続されている。

【００２１】上記ＬＮＧタンク１にはＬＮＧの汲み上げ
のためのポンプ１５が設けられており、払出管９が該ポ
ンプ１５からＬＮＧタンク１外に延出し、分岐点１９に
て配管９ａと配管９ｂとに分岐されている。配管９ｂ
は、ポンプ１６、第二熱交換器６そして蒸発器７を経て
ガスの需要側に至っており、ＬＮＧの払出ラインを形成
している。一方、配管９ａは第一熱交換器５を経て上記
ＬＮＧタンク１に戻っている。上記配管９ｂは、ＬＮＧ
の非払出時に弁９ｃ，９ｄを切り換えることにより配管
１４を経て上記分岐された配管９ａに接続されるように
なっている。

【００２２】ＬＮＧタンク１内の発生ガスを取り出すた
めの配管１０は、上記ガス焼却設備３に至る配管１０ｂ
に対して配管１０ａが分岐されて設けられていて、該配
管１０ａは、圧縮機４、上記第二熱交換器６、減圧弁２
０そして第一熱交換器５を経てＬＮＧタンク１に帰還す
る帰還ラインを形成している。

【００２３】第一熱交換器５と第二熱交換器６には、冷
媒を循環するために冷媒ライン２１が接続されている。
該冷媒ライン２１には、冷媒ガス用の圧縮機８が設けら
れ、また第二熱交換器６の下流側で第一熱交換器５の手
前位置に減圧弁２１Ａも設けられている。

【００２４】ＬＮＧタンク内のＬＮＧが回収された冷熱
により冷却され沸点が下がりＬＮＧタンクの内圧が降下
し大気圧より小さくなるとタンクに外圧が働く事になる
がタンク内装材、タンクの屋根に外圧をかけることは好
ましくないので蒸発器７の下流側よりガスを分岐しタン
クに供給するラインを設け、タンク内圧が下がり過ぎた
場合にはガスをタンクに供給できるようにする。

【００２５】かかる構成の本実施例装置の作動は次のご
とくである。

【００２６】先ず、ＬＮＧを需要側に払い出す場合に
は、ＬＮＧは、受入設備２より受け入れられ配管１３を
経由してＬＮＧタンク１に貯蔵される。ＬＮＧタンク１
（本実施例では地下式タンクを示したが地上式タンク、
球形タンク、枕形円筒タンク等においても同様に実施で
きる。）は液相部と気相部とに分かれており、ＬＮＧは
液相部にタンク許容液面高さまで受け入れられる。受け
入れられるＬＮＧは受入時にタンクの気相部の圧力にお
いてすでに沸騰状態になっている例が多くのＬＮＧ基地
に見られる。ＬＮＧタンク１内に入ったＬＮＧは、周辺
地盤、外気、日射等により熱が供給されてＢＯＧを発生
する。

【００２７】ＬＮＧタンク１内のＬＮＧは、ポンプ１５
により加圧されて配管９を経由して分岐点１９で一部は
払出のための配管９ｂへ、一部はＬＮＧタンクへ戻る配
管９ａへ分配される。配管９ｂへ分配されたＬＮＧは、
冷媒圧縮機８により圧縮された高温・高圧の冷媒ガスと
第二熱交換器６内で熱交換し冷媒を冷却・液化し、自ら
は昇温した後に蒸発器７でガス化され供給ガス配管１１
を経由してガス供給設備へ供給される。

【００２８】払出ＬＮＧ（需要ガス）の量が少なくＬＮ
Ｇの顕熱のみでは上記第二熱交換器６における冷媒ガス
の冷却・液化に要する熱量が不足する場合には、該第二
熱交換器６内でＬＮＧの一部がガス化することにより潜
熱も回収される。かくして、上記第二熱交換器６内で昇
温したＬＮＧ（一部ガス化した場合には気液の混合流）
は蒸発器７を通り完全にガス化された後、ガス・ヒータ
ー等により昇温され供給ラインへと送出される。

【００２９】一方、配管９ａに分流されたＬＮＧは、第
一熱交換器５内で冷媒ガスによりＬＮＧタンク１内のＬ
ＮＧの沸騰温度以下に冷却された後にＬＮＧタンク１に
戻され、ＬＮＧタンク１内のＬＮＧと混合され、該ＬＮ
Ｇタンク１内のＬＮＧ全体の温度を下げてＢＯＧの発生
を抑制する。

【００３０】冷媒ガス（例えば、窒素またはアルゴンを
冷媒ガスとして用いる。）は第一熱交換器５内でＬＮＧ
を冷却した後で、冷媒ガス用の圧縮機８により加圧され
て第二熱交換器６内でＬＮＧにより冷却されて液化し、
減圧弁２１Ａを通して上記第一熱交換器５へ噴出され一
部が蒸発して更に低温になった後、ＬＮＧとＢＯＧと熱
交換を行い完全にガス化して、冷媒ガスの上記圧縮機８
へと戻って循環する。

【００３１】また、ＬＮＧタンク１内で発生したＢＯＧ
は、圧縮機４により加圧された後、第二熱交換器６及び
第一熱交換器５内で冷却されて液化しＬＮＧタンク１に
戻される。

【００３２】次にＬＮＧを払い出さない場合について、
図２を用いて説明する。ＬＮＧを払い出さない場合に
は、冷凍サイクルに関連する第一及び第二熱交換器５，
６、圧縮機８及びそれらを結ぶ配管へは外部より入熱が
あるため、この入熱により冷媒は温度・圧力が上昇す
る。この状態を緩和するため、弁９ｃ，９ｄを切り換え
て、ＬＮＧタンク１のＬＮＧをポンプ１５により配管９
ｂ，第二熱交換器６、配管１４を経てＬＮＧタンク１へ
と流して冷媒の温度・圧力上昇を回避するように冷凍サ
イクル構成機器と冷媒の保冷運転を行う。この場合に
は、この保冷運転のためにＬＮＧはＬＮＧタンク１内に
戻る際にはＬＮＧタンク１内のＬＮＧより高温となりＢ
ＯＧの増加の要因となるが、冷凍サイクル構成要素への
入熱はＬＮＧ払出時に回収した冷熱に比較して小さいの
で、ＬＮＧ払出時とＬＮＧを払い出していないときの全
期間の総計としては冷熱は回収されることになる。また
ＬＮＧを払い出していない場合のＢＯＧはＬＮＧタンク
１の気層部にタンクの設計圧力まで蓄積されるが、冷熱
の回収が不足した状況でＢＯＧの発生量がガス需要量よ
り多くタンク設計圧力を超える場合にはガス焼却設備３
にて焼却処分される。

【００３３】次に、本実施例において、ＬＮＧと冷媒ガ
スの温度と圧力について具体的数値例をもって示す。Ｌ
ＮＧは産地により物性値が異なるので、例としてアラス
カ産ＬＮＧを用いるものとする。大型のＬＮＧタンク１
は、大気圧より０．０５〜０．２ｋｇ／ｃｍ²程度圧力
を大にして通常運転されている。この状態ではＬＮＧは
−１６２〜−１６０℃位の温度で沸点に達する。したが
ってこの温度以下に下げることがＢＯＧの発生を抑制す
ることになる。ＬＮＧタンク１内のＬＮＧは、ポンプ１
５で払い出され分岐点１９で配管９ａ，９ｂに分岐され
て第一及び第二熱交換器５，６に入るときには、ポンプ
入熱及び払出管９への入熱により少し昇温しているが、
−１６２〜−１６０℃程度には保たれている。

【００３４】ガスの需要のために配管９ｂへ分岐したＬ
ＮＧは、第二熱交換器６にて冷媒、ＢＯＧと熱交換して
昇温した後に払い出される。一方、配管９ｂへ分岐した
ＬＮＧは第一熱交換器５にて低温冷媒との熱交換により
冷却されてＬＮＧタンク１へ戻される。冷却される程度
は、払出ＬＮＧの量により、回収される冷熱が変動する
ために異なるが、主成分のメタンの融点が−１８２℃程
度のため凝固を避ける温度として安全を考えて−１７５
℃以上とする。冷媒の窒素の臨界点は温度が−１４７
℃、圧力が３４ｋｇ／ｃｍ²Ａであり、圧力が３０ｋｇ
／ｃｍ²Ａでは凝縮温度は−１５０℃であり圧縮機によ
り、３０ｋｇ／ｃｍ²Ａ以上に圧縮することにより払出
ＬＮＧで十分の余裕をもって液化される。第一熱交換器
５の冷媒側圧力を７ｋｇ／ｃｍ²Ａとして減圧弁２１Ａ
を通して噴出することにより−１７５℃の気体と液体の
混合流になり、ＢＯＧを液化しＬＮＧを冷却することが
できる。上記は一例であり、他の成分のＬＮＧでも窒素
を用いることにより同様の温度を達成することができ
る。

【００３５】ＬＮＧタンクが小規模タンクである場合に
は、高圧で運転される場合もあり、払出ＬＮＧの温度が
窒素の臨界温度を超えて第二熱交換器６内で液化できな
い場合には、冷媒としてアルゴン（臨界圧力４９ｋｇ／
ｃｍ²Ａ、臨界温度−１２３℃）を用いることにより、
払出ＬＮＧ温度が冷媒の臨界温度以下であれば、同様の
目的を達成できる。また窒素を用いた場合には、第二熱
交換器６内で冷却されたガスを膨張弁または膨張タービ
ンを通じて断熱膨張させることによりＬＮＧタンク１へ
戻るＬＮＧを冷却できる程度の低温を得られる（圧力３
０ｋｇ／ｃｍ²Ａ、温度−１３０℃の窒素ガスを断熱膨
張させた場合、７ｋｇ／ｃｍ²Ａの圧力で−１７５℃の
気体と液体の混合流となる。）。

【００３６】かくして、本実施例によると、ＬＮＧ払出
時のＬＮＧの保持している冷熱を回収してＢＯＧの発生
が抑制され、冷凍サイクルの保冷のために消費される冷
熱が、回収される冷熱に比較して少ない場合、その効果
を発揮する。一般にＬＮＧターミナルにおいてはＬＮＧ
を払い出している時間が多いため、回収される冷熱の方
が十分に多く上記効果が確実に得られる。

【００３７】〈第二実施例〉図３に示す第二実施例のご
とく、供給するガスが高圧ガス１１ａ、中圧ガス１１
ｂ、低圧ガス１１ｃと三種類の圧力をもつような場合に
は、高圧ポンプ１６で加圧されたＬＮＧを分岐し、減圧
弁２２により減圧して第二熱交換器６内で中圧のガスに
することにより潜熱の回収をより多くして効率を向上で
きる。

【００３８】

【発明の効果】以上のように本発明によれば払い出され
るＬＮＧの冷熱を回収し、ＬＮＧタンク内のＬＮＧを沸
騰点以下に冷却することによりＢＯＧの発生を抑制でき
ＢＯＧを処分する必要もなく、またＬＮＧタンク内のＬ
ＮＧが蓄冷材の役目も担うため、蓄冷材の設備も不要と
なり、経済的にＢＯＧ発生の抑制を行うことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第一実施例装置の概要構成図であり、
ＬＮＧの払出時のものを示している。

【図２】図１装置において、ＬＮＧの非払出時のものを
示す。

【図３】第二実施例装置の概要構成図（ＬＮＧの払出
時）を示す。

【図４】従来装置の概要構成図を示す。

【図５】他の従来装置の概要構成図を示す。

【図６】さらに他の従来装置の概要構成図を示す。

【符号の説明】

１ＬＮＧタンク４ＢＯＧ用の圧縮機５第一熱交換器６第二熱交換器８冷媒用圧縮機９ａ帰還ライン９ｂ払出ライン９ｃ，９ｄ弁２１Ａ減圧弁２１冷媒ライン

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ＬＮＧを貯蔵せるＬＮＧタンクと、第一
熱交換器及び第二熱交換器と、該第一熱交換器及び第二
熱交換器を経て閉ループの循環路を形成する冷媒ライン
と、ＬＮＧタンクから取り出されたＬＮＧを第二熱交換
器に導引して該第二熱交換器での冷媒との熱交換による
昇温の後にガスとして需要側に供給するＬＮＧ払出ライ
ンと、ＬＮＧタンク内で発生する発生ガスを圧縮機を経
て第一熱交換器へ導引して冷媒との熱交換により液化し
てＬＮＧタンクに帰還せしめる帰還ラインとを有するも
のにおいて、冷媒ラインには冷媒用の圧縮機が設けられ
て冷媒が第二熱交換器から第一熱交換器に向け流れかつ
該第二熱交換器と第一熱交換器との間に減圧弁が設けら
れ、ＬＮＧ払出ラインはＬＮＧの第二熱交換器への流入
前の位置にて分岐された分岐管を有し、該分岐管が第一
熱交換器を経てＬＮＧタンクに接続され、上記ＬＮＧ払
出ラインは、第二熱交換器の下流位置にて分岐されて弁
の切換えによりＬＮＧタンクに至るように接続され、上
記帰還ラインは圧縮機と第一熱交換器との間で第二熱交
換器を経ていて、発生ガスが第二熱交換器にて冷媒との
熱交換により冷却されるようになっていることを特徴と
するＬＮＧタンクの冷却装置。