JPH0720650B2 - 射出圧縮成形方法 - Google Patents
射出圧縮成形方法Info
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- JPH0720650B2 JPH0720650B2 JP2207209A JP20720990A JPH0720650B2 JP H0720650 B2 JPH0720650 B2 JP H0720650B2 JP 2207209 A JP2207209 A JP 2207209A JP 20720990 A JP20720990 A JP 20720990A JP H0720650 B2 JPH0720650 B2 JP H0720650B2
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- B29K2023/00—Use of polyalkenes or derivatives thereof as moulding material
- B29K2023/04—Polymers of ethylene
- B29K2023/06—PE, i.e. polyethylene
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- B29K2023/12—PP, i.e. polypropylene
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は樹脂中の分子配向に起因する収縮や応力歪みを
起こさせない射出圧縮成形方法に関するものである。
起こさせない射出圧縮成形方法に関するものである。
（従来の技術） 種種の射出成形原料の中でも通常手段では射出成形が困
難である超高分子量ポリエチレンは、耐衝撃性、耐摩耗
性、自己潤滑性、耐薬品性等に優れており、しかも精度
の高い成形を行うことが可能であることから、最近各種
機械部品、家庭用品等の用途に広く使用されつつある。
難である超高分子量ポリエチレンは、耐衝撃性、耐摩耗
性、自己潤滑性、耐薬品性等に優れており、しかも精度
の高い成形を行うことが可能であることから、最近各種
機械部品、家庭用品等の用途に広く使用されつつある。
従来の超高分子量ポリエチレンの射出成形方法において
は、超高分子量ポリエチレンを、射出樹脂量1.5〜3.0倍
の容積に設定された金型キャビティ内に、注入口におけ
るせん断速度が50,000sec-1以上で射出後、金型キャビ
ティの容積を射出樹脂量の2.0容量倍以下で前記容積よ
りも小さい容積まで、金型キャビティの容積を50〜100k
g/cm3の圧力で圧縮減少させることを特徴とする方法
（特公昭57−30067号）およびこの方法の多数個取りへ
の改良方法（特公昭60−58010号）が知られている。
は、超高分子量ポリエチレンを、射出樹脂量1.5〜3.0倍
の容積に設定された金型キャビティ内に、注入口におけ
るせん断速度が50,000sec-1以上で射出後、金型キャビ
ティの容積を射出樹脂量の2.0容量倍以下で前記容積よ
りも小さい容積まで、金型キャビティの容積を50〜100k
g/cm3の圧力で圧縮減少させることを特徴とする方法
（特公昭57−30067号）およびこの方法の多数個取りへ
の改良方法（特公昭60−58010号）が知られている。
前記特公昭57−30067号の方法は、１個取りの射出成形
ではうまくゆくが、多数個取りの射出成形を行うと成形
品の重量あるいは形状のばらつきが生じることがあっ
た。その原因は樹脂流路に樹脂が残るためであり、この
樹脂をキャビティ内に粉末状で導入させるため、特公昭
60−58010号の方法では非常に複雑な工程で解決してい
る。すなわち、目的の成形品の容積のキャビティ内に、
該容量に相当する溶融樹脂を樹脂流路を介して粉末状に
なる射出速度で射出し、射出が終了する直前の時点か
ら、射出終了後で樹脂流路とキャビティとの間に圧力差
があり、かつ樹脂流路が固化しない時点までの任意の時
間に、金型をキャビティ容積の1.2倍以上となるように
瞬間的に開いて、樹脂流路の樹脂をキャビティ内に導入
させ、次いでキャビティ内の樹脂が溶融状態にある間に
キャビティを目的成形品の容積まで圧縮される。
ではうまくゆくが、多数個取りの射出成形を行うと成形
品の重量あるいは形状のばらつきが生じることがあっ
た。その原因は樹脂流路に樹脂が残るためであり、この
樹脂をキャビティ内に粉末状で導入させるため、特公昭
60−58010号の方法では非常に複雑な工程で解決してい
る。すなわち、目的の成形品の容積のキャビティ内に、
該容量に相当する溶融樹脂を樹脂流路を介して粉末状に
なる射出速度で射出し、射出が終了する直前の時点か
ら、射出終了後で樹脂流路とキャビティとの間に圧力差
があり、かつ樹脂流路が固化しない時点までの任意の時
間に、金型をキャビティ容積の1.2倍以上となるように
瞬間的に開いて、樹脂流路の樹脂をキャビティ内に導入
させ、次いでキャビティ内の樹脂が溶融状態にある間に
キャビティを目的成形品の容積まで圧縮される。
（発明が解決しようとする課題） 特公昭60−58010号公報に述べられている従来の方法で
は、超高分子量ポリエチレンは粉末状態で金型キャビテ
ィ内に充填されるが、充填完了まで粉末状態である必要
がある。多数個取り金型では、金型キャビティ内への樹
脂圧力がある程度高くなければ各キャビティへの充填の
バランスがとれず、キャビティごとの樹脂重量がばらつ
く。粉末状態のままキャビティに充填するには充填完了
まで、高せん断速度で射出を行う必要があるが、金型キ
ャビティが固定されたままであると充填に伴って徐々に
充填圧力が上昇するため充填速度が低下し、射出充填さ
れる超高分子量ポリエチレンが粉末状から団塊状へと変
化する。団塊状態のまま射出されると、分子間のせん断
応力が残存し、分子配向が生じる。分子配向は配向方向
とその垂直方向との線膨張係数の相違により、成形後も
残留応力を生じて収縮や応力歪みを起こさせ、クレージ
ング、クラッキング、層状剥離等の原因となる。
は、超高分子量ポリエチレンは粉末状態で金型キャビテ
ィ内に充填されるが、充填完了まで粉末状態である必要
がある。多数個取り金型では、金型キャビティ内への樹
脂圧力がある程度高くなければ各キャビティへの充填の
バランスがとれず、キャビティごとの樹脂重量がばらつ
く。粉末状態のままキャビティに充填するには充填完了
まで、高せん断速度で射出を行う必要があるが、金型キ
ャビティが固定されたままであると充填に伴って徐々に
充填圧力が上昇するため充填速度が低下し、射出充填さ
れる超高分子量ポリエチレンが粉末状から団塊状へと変
化する。団塊状態のまま射出されると、分子間のせん断
応力が残存し、分子配向が生じる。分子配向は配向方向
とその垂直方向との線膨張係数の相違により、成形後も
残留応力を生じて収縮や応力歪みを起こさせ、クレージ
ング、クラッキング、層状剥離等の原因となる。
したがって、特公昭60−58010号の方法においては、射
出終了直前の時点から射出終了後で樹脂流路とキャビテ
ィとの間に圧力差があり、かつ樹脂流路に樹脂が固化し
ない時点までの任意の時間を決定しなければならない。
射出が終了する直前の時点は射出時間から容易に決定さ
れるが、樹脂流路に樹脂が固化していない時点は樹脂の
融点射出温度、金型温度、射出時間によっても相違し、
条件を一定にして、射出終了後、金型を開いて、キャビ
ティを拡張させるまでの時間を変えた実験を繰り返し、
キャビティ内の樹脂がどのような状態にあるかを観察し
て決定しなければならない。（特公昭60−58010号公報
第６欄21〜43行目）。
出終了直前の時点から射出終了後で樹脂流路とキャビテ
ィとの間に圧力差があり、かつ樹脂流路に樹脂が固化し
ない時点までの任意の時間を決定しなければならない。
射出が終了する直前の時点は射出時間から容易に決定さ
れるが、樹脂流路に樹脂が固化していない時点は樹脂の
融点射出温度、金型温度、射出時間によっても相違し、
条件を一定にして、射出終了後、金型を開いて、キャビ
ティを拡張させるまでの時間を変えた実験を繰り返し、
キャビティ内の樹脂がどのような状態にあるかを観察し
て決定しなければならない。（特公昭60−58010号公報
第６欄21〜43行目）。
また、特公昭60−58010号の方法の場合は射出が終了す
る直前の時点、樹脂流路に樹脂が固化しない時点を、以
上のように非常に手間の掛かる方法で実験的に求めなけ
ればならないという問題点ある。
る直前の時点、樹脂流路に樹脂が固化しない時点を、以
上のように非常に手間の掛かる方法で実験的に求めなけ
ればならないという問題点ある。
本発明は、可動金型を用いるとともに、この可動金型に
おけるキャビティを所定圧のもとで適宜変容させること
により、前述したような作業性に関する問題点を解消す
るとともに、樹脂中の分子配向に起因する収縮や応力歪
みを起こさせない射出圧縮成形方法の提供を目的として
いる。
おけるキャビティを所定圧のもとで適宜変容させること
により、前述したような作業性に関する問題点を解消す
るとともに、樹脂中の分子配向に起因する収縮や応力歪
みを起こさせない射出圧縮成形方法の提供を目的として
いる。
（課題を解決するための手段） したがって、本発明による射出圧縮成形方法は、射出成
形方法において、可動金型の背後から押圧力を付加して
金型キャビティの容積を目的の成形品容積以下に収縮さ
せておき、この収縮させたキャビティ内に溶融樹脂を射
出し、キャビティ内圧力が充分上昇するまで溶融樹脂を
充填し、射出充填終了後、可動金型の背後からの押圧力
の付加を中止し、キャビティ内部の圧縮溶融樹脂の弾性
回復応力によってキャビティ容積を拡大し、弾性回復応
力緩和後、再びキャビティを成形品容積まで圧縮するこ
とを特徴とするものである。キャビティ拡大時にゲート
を通じて過剰な溶融樹脂のキャビティ内へ流入を防ぐた
めに、キャビティ内に溶融樹脂を充填した後、直ちに射
出圧力を低下させることが好ましい。
形方法において、可動金型の背後から押圧力を付加して
金型キャビティの容積を目的の成形品容積以下に収縮さ
せておき、この収縮させたキャビティ内に溶融樹脂を射
出し、キャビティ内圧力が充分上昇するまで溶融樹脂を
充填し、射出充填終了後、可動金型の背後からの押圧力
の付加を中止し、キャビティ内部の圧縮溶融樹脂の弾性
回復応力によってキャビティ容積を拡大し、弾性回復応
力緩和後、再びキャビティを成形品容積まで圧縮するこ
とを特徴とするものである。キャビティ拡大時にゲート
を通じて過剰な溶融樹脂のキャビティ内へ流入を防ぐた
めに、キャビティ内に溶融樹脂を充填した後、直ちに射
出圧力を低下させることが好ましい。
なお、キャビティ容積拡大はキャビティに充填圧縮され
た溶融樹脂の弾性回復応力により可動金型の圧縮プレー
トが後退することにより行われるものであるが、その後
退幅は可動金型に設けられたストッパによって規制され
ている。弾性回復応力緩和後、再びキャビティを背後か
ら押圧し、キャビティ内の溶融樹脂を成形品容積まで圧
縮する。
た溶融樹脂の弾性回復応力により可動金型の圧縮プレー
トが後退することにより行われるものであるが、その後
退幅は可動金型に設けられたストッパによって規制され
ている。弾性回復応力緩和後、再びキャビティを背後か
ら押圧し、キャビティ内の溶融樹脂を成形品容積まで圧
縮する。
前記方法によって、射出工程中に生じる分子配向が緩和
され、分子配向に起因する収縮や応力歪みを起こさせな
いという目的を達成できる。
され、分子配向に起因する収縮や応力歪みを起こさせな
いという目的を達成できる。
（作用） 本発明方法においては、成形品容積以下に収縮させたキ
ャビティに溶融樹脂を射出後、キャビティ内部の圧縮溶
融樹脂の弾性回復応力によってキャビティ容積が拡大さ
れる時に、射出工程中に生じた分子配向を乱し、弾性回
復応力緩和後、再度キャビティを成形品容積まで圧縮し
ても分子配向は乱れた状態を維持している。したがっ
て、成形品は分子配向に起因する残留応力によって収縮
や応力歪みを起こし、クレージング、クラッキング、層
状剥離等を生じることはない。
ャビティに溶融樹脂を射出後、キャビティ内部の圧縮溶
融樹脂の弾性回復応力によってキャビティ容積が拡大さ
れる時に、射出工程中に生じた分子配向を乱し、弾性回
復応力緩和後、再度キャビティを成形品容積まで圧縮し
ても分子配向は乱れた状態を維持している。したがっ
て、成形品は分子配向に起因する残留応力によって収縮
や応力歪みを起こし、クレージング、クラッキング、層
状剥離等を生じることはない。
前記の分子配向を乱すための弾性回復応力は、キャビテ
ィ内に溶融樹脂を射出し、キャビティ内圧力が充分上昇
するまで溶融樹脂を充填することによって充足される。
ィ内に溶融樹脂を射出し、キャビティ内圧力が充分上昇
するまで溶融樹脂を充填することによって充足される。
また、キャビティ内に溶融樹脂を充填後、直ちに射出圧
力を低下させることによって、キャビティ拡大時に過剰
の溶融樹脂がゲートを通じてキャビティ内に流入するの
を防ぎ、所定重量の成形品を得ることができる。
力を低下させることによって、キャビティ拡大時に過剰
の溶融樹脂がゲートを通じてキャビティ内に流入するの
を防ぎ、所定重量の成形品を得ることができる。
さらに、圧縮溶融樹脂の弾性回復応力によるキャビティ
容積拡大量は、可動金型に設けられたストッパによって
規制されている。したがって、キャビティ内は、キャビ
ティ構成部品の慣性による負圧にはならず、ボイドを生
じることがない。。
容積拡大量は、可動金型に設けられたストッパによって
規制されている。したがって、キャビティ内は、キャビ
ティ構成部品の慣性による負圧にはならず、ボイドを生
じることがない。。
（実施例） 以下本発明の具体的な一実施例を図面を参照しつつ説明
する。
する。
射出成形に用いられている原料樹脂のうちでも前述した
ように、他の合成樹脂に比べて成形時に種々の困難性が
ある超高分子量ポリエチレンによる射出成形を実施した
例について説明する。
ように、他の合成樹脂に比べて成形時に種々の困難性が
ある超高分子量ポリエチレンによる射出成形を実施した
例について説明する。
本発明の射出圧縮成形方法を具体的に実施するには、第
１図に例示されるように射出成形機Ｓと、この射出成形
機Ｓに組合わされる可動金型Ｍとを有する一連の装置が
好適に用いられる。射出成形機Ｓは第１図に示されるよ
うに、加熱機能を有するシリンダ２の内部に、その先端
部に逆流防止弁を備えたスクリュー１が内挿されてい
る。スクリュー１は、回転モータ４により回転し溶融超
高分子量ポリエチレンをスクリュー１の先端より前方部
に移動させるとともに、射出シリンダ３によりスクリュ
ー１が押圧されスクリュー１前方部に移動された溶融超
高分子量ポリエチレンをノズル部５から射出し、射出さ
れた溶融超高分子量ポリエチレンは、このノズル部５に
密接して設けられた可動金型Ｍに形成されたキャビティ
９に充填されるものである。射出成形機Ｓおよびこの射
出成形機Ｓに組合わされた可動金型Ｍには、これらに含
まれる可動部を駆動するために後述するような各種弁装
置等を含む油圧系統および各種検出器および比較器を含
むとともに前記油圧系統を制御するための制御装置が連
接されている。
１図に例示されるように射出成形機Ｓと、この射出成形
機Ｓに組合わされる可動金型Ｍとを有する一連の装置が
好適に用いられる。射出成形機Ｓは第１図に示されるよ
うに、加熱機能を有するシリンダ２の内部に、その先端
部に逆流防止弁を備えたスクリュー１が内挿されてい
る。スクリュー１は、回転モータ４により回転し溶融超
高分子量ポリエチレンをスクリュー１の先端より前方部
に移動させるとともに、射出シリンダ３によりスクリュ
ー１が押圧されスクリュー１前方部に移動された溶融超
高分子量ポリエチレンをノズル部５から射出し、射出さ
れた溶融超高分子量ポリエチレンは、このノズル部５に
密接して設けられた可動金型Ｍに形成されたキャビティ
９に充填されるものである。射出成形機Ｓおよびこの射
出成形機Ｓに組合わされた可動金型Ｍには、これらに含
まれる可動部を駆動するために後述するような各種弁装
置等を含む油圧系統および各種検出器および比較器を含
むとともに前記油圧系統を制御するための制御装置が連
接されている。
可動金型Ｍは第２図に示されるように、射出成形機Ｓの
ノズル部５におよびゲート部６′に繋がる固定金型６
と、キャビティ９を形成する中間金型８および圧縮プレ
ート７とを有している。
ノズル部５におよびゲート部６′に繋がる固定金型６
と、キャビティ９を形成する中間金型８および圧縮プレ
ート７とを有している。
なお、射出成形機Ｓは、ノズル部５に溶融樹脂の閉塞弁
も有する射出成形機であってもよいことはいうまでもな
い。
も有する射出成形機であってもよいことはいうまでもな
い。
圧縮プレート７の背後に圧力シリンダ10が位置し、圧縮
樹脂がキャビティ９内に射出注入される際、キャビティ
９を初期容積に保ち得るように、圧縮プレート７に圧縮
力を付勢する。なお、第２図に示される実施例では、圧
縮プレート７の進退動作に伴うキャビティ９の初期容積
を確保するため、圧縮プレート７にリターンピン７′を
設置することによって前進を規制している。また、圧縮
プレート７の背後にストッパ11を設置し、後退を規制し
ている。
樹脂がキャビティ９内に射出注入される際、キャビティ
９を初期容積に保ち得るように、圧縮プレート７に圧縮
力を付勢する。なお、第２図に示される実施例では、圧
縮プレート７の進退動作に伴うキャビティ９の初期容積
を確保するため、圧縮プレート７にリターンピン７′を
設置することによって前進を規制している。また、圧縮
プレート７の背後にストッパ11を設置し、後退を規制し
ている。
射出シリンダ３に内挿されるスクリュー１の進退動作
は、ストローク設定器22の設定値に従って制御装置24に
よって制御される。すなわち、この設定値はスクリュー
位置検出器21によって検出される実測値と比較器23によ
って比較され、その結果を示す信号が比較器23から油圧
系統を制御する制御装置24に発せられ、油圧源26から射
出シリンダ３への作動油供給量を制御するための流量制
御弁25およびリリーフ弁28を制御しスクリュー１の動作
を決定する。
は、ストローク設定器22の設定値に従って制御装置24に
よって制御される。すなわち、この設定値はスクリュー
位置検出器21によって検出される実測値と比較器23によ
って比較され、その結果を示す信号が比較器23から油圧
系統を制御する制御装置24に発せられ、油圧源26から射
出シリンダ３への作動油供給量を制御するための流量制
御弁25およびリリーフ弁28を制御しスクリュー１の動作
を決定する。
圧縮プレート７の進退動作は背後に位置する圧縮シリン
ダ10のピストンロッド10bの進退によって制御される。
電磁切換弁12のソレノイドａが励磁されると、作動油供
給源13から作動油がピストン側10aに加えられ、ピスト
ンロッド10bは前進し、ソレノイドａの励磁を断ち、ソ
レノイドｂを励磁すると、タンク30に通じるのでピスト
ンロッド10bは後退する。
ダ10のピストンロッド10bの進退によって制御される。
電磁切換弁12のソレノイドａが励磁されると、作動油供
給源13から作動油がピストン側10aに加えられ、ピスト
ンロッド10bは前進し、ソレノイドａの励磁を断ち、ソ
レノイドｂを励磁すると、タンク30に通じるのでピスト
ンロッド10bは後退する。
次に、前記装置を用いて超高分子量ポリエチレンを成形
する射出成形方法について、第３図に示されるように射
出成形機Ｓおよび可動金型Ｍの動きを示すシーケンスを
併せ参照しつつ説明する。なお、第３図中の各工程を示
す（１）〜（９）は、後述の各工程を説明する（１）〜
（９）と一致する。
する射出成形方法について、第３図に示されるように射
出成形機Ｓおよび可動金型Ｍの動きを示すシーケンスを
併せ参照しつつ説明する。なお、第３図中の各工程を示
す（１）〜（９）は、後述の各工程を説明する（１）〜
（９）と一致する。
本発明に用いる超高分子量ポリエチレンとは通常のポリ
エチレンよりもはるかに大きい分子量を有し、溶融成形
の困難なポリエチレンとして知られており、例えばチー
グラー重合によって得られる。デカリン中で135℃で測
定し極限粘度〔η〕が3dl/g以上、特に10dl/g以上で、
かつメルトインデックス（ASTMD1238F MI120）が0.01g
/10min以下のポリエチレンであり、本発明はこれらに適
用して良好な結果が得られる。
エチレンよりもはるかに大きい分子量を有し、溶融成形
の困難なポリエチレンとして知られており、例えばチー
グラー重合によって得られる。デカリン中で135℃で測
定し極限粘度〔η〕が3dl/g以上、特に10dl/g以上で、
かつメルトインデックス（ASTMD1238F MI120）が0.01g
/10min以下のポリエチレンであり、本発明はこれらに適
用して良好な結果が得られる。
本発明において、超高分子量ポリエチレンの射出時の温
度は該ポリエチレンの融点より高い温度で、かつ分解温
度よりも低い温度である限りとくに制限はないが、一般
に150〜300℃、より好ましくは170〜240℃の射出温度で
用いることができる。
度は該ポリエチレンの融点より高い温度で、かつ分解温
度よりも低い温度である限りとくに制限はないが、一般
に150〜300℃、より好ましくは170〜240℃の射出温度で
用いることができる。
本実施例では、超高分子量ポリエチレンとして「ハイゼ
ックスミリオン340M」（三井石油化学社製、メルトイン
デックス0.01g/10min以下、極限粘度η16.7dl/g）を用
いた。
ックスミリオン340M」（三井石油化学社製、メルトイン
デックス0.01g/10min以下、極限粘度η16.7dl/g）を用
いた。
（１）公知の手段により可動金型Ｍの型閉じが行われ
る。
る。
（２）金型Ｍが閉じられた状態にて、電磁切換弁12のソ
レノイドａが励磁され、作動油供給源13から圧縮シリン
ダ10のピストン側10aに作動油が供給され、圧縮プレー
ト７が前進し、キャビティ９を初期容積すなわち成形品
容積以下に収縮させる。キャビティ９の容積が初期状態
になった確認はリターンピン７′によって行う。
レノイドａが励磁され、作動油供給源13から圧縮シリン
ダ10のピストン側10aに作動油が供給され、圧縮プレー
ト７が前進し、キャビティ９を初期容積すなわち成形品
容積以下に収縮させる。キャビティ９の容積が初期状態
になった確認はリターンピン７′によって行う。
（３）射出工程は次に説明するように行われる。射出シ
リンダ３を作動させて溶融樹脂を金型のキャビティ９内
に、高圧でかつ高速にて射出する。この射出シリンダ３
によるスクリュー１の移動については、作動油供給路中
の流量制御弁25並びにリリーフ弁28により制御される。
リンダ３を作動させて溶融樹脂を金型のキャビティ９内
に、高圧でかつ高速にて射出する。この射出シリンダ３
によるスクリュー１の移動については、作動油供給路中
の流量制御弁25並びにリリーフ弁28により制御される。
射出シリンダ３の作動によって、予め設定されたストロ
ーク設定器22の設定値に相当するだけスクリュー１が前
進したことを、スクリュー位置検出器21によって検知
し、比較器23によってその適正であることが検認され、
その結果を示す信号が制御装置24に発せられると、直ち
に流量制御弁25、リリーフ弁28に制御装置24から指令信
号が発せられ、射出操作が停止する。この際、キャビテ
ィ９内には溶融樹脂が充填されている。この射出工程に
おいては、ノズル５を通じてキャビティ９内に溶融樹脂
が充填されるにつれて、キャビティ９内圧力が200〜150
0kg/cm2と高くなる。
ーク設定器22の設定値に相当するだけスクリュー１が前
進したことを、スクリュー位置検出器21によって検知
し、比較器23によってその適正であることが検認され、
その結果を示す信号が制御装置24に発せられると、直ち
に流量制御弁25、リリーフ弁28に制御装置24から指令信
号が発せられ、射出操作が停止する。この際、キャビテ
ィ９内には溶融樹脂が充填されている。この射出工程に
おいては、ノズル５を通じてキャビティ９内に溶融樹脂
が充填されるにつれて、キャビティ９内圧力が200〜150
0kg/cm2と高くなる。
（４）所定量の溶融樹脂が金型のキャビティ９内に充填
されると、電磁切換弁12のソレノイドａは非励磁状態と
なる。この非励磁状態では、圧縮シリンダ10のピストン
側10aとピストンロッド側10bはタンク30に通じるので、
圧縮プレート７を背後から押圧しキャビティ９を収縮さ
せていた力が解放されることになり、キャビティ９内の
圧縮溶融樹脂が有する弾性回復応力によって圧縮プレー
ト７は図面左方へ後退し、キャビティ９容積は拡大す
る。この時、溶融樹脂の分子配向は乱される。
されると、電磁切換弁12のソレノイドａは非励磁状態と
なる。この非励磁状態では、圧縮シリンダ10のピストン
側10aとピストンロッド側10bはタンク30に通じるので、
圧縮プレート７を背後から押圧しキャビティ９を収縮さ
せていた力が解放されることになり、キャビティ９内の
圧縮溶融樹脂が有する弾性回復応力によって圧縮プレー
ト７は図面左方へ後退し、キャビティ９容積は拡大す
る。この時、溶融樹脂の分子配向は乱される。
（５）この圧縮プレート７の移動量は可動金型Ｍのスト
ッパ11に圧縮プレート７が当接することによって規制さ
れている。
ッパ11に圧縮プレート７が当接することによって規制さ
れている。
（６）キャビティ９内の溶融樹脂の弾性回復応力が充分
緩和し、ゲート６が固化し、かつキャビティ９内の溶融
樹脂が冷却個化しない程度の圧力緩和時間をそのままの
状態で保持する。
緩和し、ゲート６が固化し、かつキャビティ９内の溶融
樹脂が冷却個化しない程度の圧力緩和時間をそのままの
状態で保持する。
（７）圧力緩和時間後、電磁切換弁12のソレノイドａを
励磁し、リリーフ弁14にて設定された圧力で作動油を圧
縮シリンダ10のピストン側10aに加え、圧縮シリンダ10
のピストンロッド10bを積極的に前進させる。このピス
トンロッド10bの前進によって圧縮プレート７は背後か
ら押圧され、キャビティ９を収縮させ、キャビティ９内
充填の溶融樹脂に圧力を加える。この操作によって、溶
融樹脂の弾性回復応力によって乱された分子配向は乱さ
れたままの状態で所定容積に成形され、層状剥離のない
成形品を得ることができる。また、圧縮することで、成
形品にヒケが生じるのを防止し、かつ寸法精度を高める
ことができる。
励磁し、リリーフ弁14にて設定された圧力で作動油を圧
縮シリンダ10のピストン側10aに加え、圧縮シリンダ10
のピストンロッド10bを積極的に前進させる。このピス
トンロッド10bの前進によって圧縮プレート７は背後か
ら押圧され、キャビティ９を収縮させ、キャビティ９内
充填の溶融樹脂に圧力を加える。この操作によって、溶
融樹脂の弾性回復応力によって乱された分子配向は乱さ
れたままの状態で所定容積に成形され、層状剥離のない
成形品を得ることができる。また、圧縮することで、成
形品にヒケが生じるのを防止し、かつ寸法精度を高める
ことができる。
（８）金型キャビティ９内の樹脂が冷却された後は、周
知の手段で型を開く。
知の手段で型を開く。
（９）その後に成形品を取り出すためのエジェクト操作
を行う。この際前記圧縮シリンダ10にエジェクトシリン
ダを兼用させる構成とすることができる。
を行う。この際前記圧縮シリンダ10にエジェクトシリン
ダを兼用させる構成とすることができる。
圧縮シリンダ10をエジェクトシリンダとして用いる場
合、前記操作後は電磁切換弁12のソレノイドａの励磁を
断ち、代わってソレノイドｂを励磁することによって圧
縮シリンダ10のピストンロッド10bを後退させ、次の成
形に備える。
合、前記操作後は電磁切換弁12のソレノイドａの励磁を
断ち、代わってソレノイドｂを励磁することによって圧
縮シリンダ10のピストンロッド10bを後退させ、次の成
形に備える。
また、他の合成樹脂についても本発明により射出圧縮成
形を行った結果優れた作業性と成形品の寸法精度が得ら
れた。
形を行った結果優れた作業性と成形品の寸法精度が得ら
れた。
（発明の効果） 本発明の射出圧縮成形方法によれば、従来射出成形が困
難であった例えば超高分子量ポリエチレンが、層状剥離
を起こすことなく、しかも従来のような複雑な工程は不
要となり容易に射出成形することができる。
難であった例えば超高分子量ポリエチレンが、層状剥離
を起こすことなく、しかも従来のような複雑な工程は不
要となり容易に射出成形することができる。
第１図乃至第３図は本発明の射出圧縮成形方法の具体的
な実施例を説明する図面であって、第１図は装置の概要
図、第２図は第１図装置の可動金型部分の拡大図、第３
図は成形動作を示すシーケンスである。 Ｓ……射出成形機、Ｍ……可動金型 １……スクリュー ２……スクリューシリンダ ３……射出シリンダ、４……回転モータ ５……ノズル部、６……固定金型 ６′……ゲート部、７……圧縮プレート ７′……リターンピン、８……中間金型 ９……キャビティ、10……圧縮シリンダ 11……ストッパ、12……電磁切換弁 13……作動油供給源 14、28……リリーフ弁 21……スクリュー位置検出器 22……ストローク設定器 23……比較器、24……制御装置 25……流量制御弁、26……油圧源 30……タンク
な実施例を説明する図面であって、第１図は装置の概要
図、第２図は第１図装置の可動金型部分の拡大図、第３
図は成形動作を示すシーケンスである。 Ｓ……射出成形機、Ｍ……可動金型 １……スクリュー ２……スクリューシリンダ ３……射出シリンダ、４……回転モータ ５……ノズル部、６……固定金型 ６′……ゲート部、７……圧縮プレート ７′……リターンピン、８……中間金型 ９……キャビティ、10……圧縮シリンダ 11……ストッパ、12……電磁切換弁 13……作動油供給源 14、28……リリーフ弁 21……スクリュー位置検出器 22……ストローク設定器 23……比較器、24……制御装置 25……流量制御弁、26……油圧源 30……タンク
Claims (2)
- 【請求項１】射出成形方法において、可動金型の背後か
ら押圧力を付加して金型キャビティの容積を目的の成形
品容積以下に収縮させておき、この収縮させたキャビテ
ィ内に溶融樹脂を射出し、キャビティ内圧力が充分上昇
するまで溶融樹脂を充填し、射出充填終了後、可動金型
の背後からの押圧力の付加を中止し、キャビティ内部の
圧縮溶融樹脂の弾性回復応力によってキャビティ容積を
拡大し、弾性回復応力緩和後、再びキャビティを成形品
容積まで圧縮することを特徴とする射出圧縮成形方法。 - 【請求項２】前記弾性回復応力によるキャビティ容積拡
大量に規制を設ける請求項１に記載の射出圧縮成形方
法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2207209A JPH0720650B2 (ja) | 1990-08-03 | 1990-08-03 | 射出圧縮成形方法 |
| PCT/JP1991/000978 WO1992002352A1 (en) | 1990-08-03 | 1991-07-23 | Injection-compression-molding method |
| EP19910913091 EP0495112A4 (en) | 1990-08-03 | 1991-07-23 | Injection-compression-molding method |
| KR1019920700714A KR920702280A (ko) | 1990-08-03 | 1991-07-23 | 사출압축 성형방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2207209A JPH0720650B2 (ja) | 1990-08-03 | 1990-08-03 | 射出圧縮成形方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5009930A Division JPH0780228B2 (ja) | 1993-01-25 | 1993-01-25 | 射出成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0490322A JPH0490322A (ja) | 1992-03-24 |
| JPH0720650B2 true JPH0720650B2 (ja) | 1995-03-08 |
Family
ID=16536047
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2207209A Expired - Lifetime JPH0720650B2 (ja) | 1990-08-03 | 1990-08-03 | 射出圧縮成形方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0495112A4 (ja) |
| JP (1) | JPH0720650B2 (ja) |
| KR (1) | KR920702280A (ja) |
| WO (1) | WO1992002352A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9083857B2 (en) | 2008-04-25 | 2015-07-14 | Roche Diagnostics Hematology, Inc. | Systems and methods for analyzing body fluids |
| US9217695B2 (en) | 2008-04-25 | 2015-12-22 | Roche Diagnostics Hematology, Inc. | Method for determining a complete blood count on a white blood cell differential count |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0780228B2 (ja) * | 1993-01-25 | 1995-08-30 | 株式会社小松製作所 | 射出成形方法 |
| JP3215620B2 (ja) * | 1996-02-27 | 2001-10-09 | 株式会社テラルキヨクトウ | 樹脂製コンクリート型枠パネルの成形法及び上記方法により成形されたコンクリート型枠パネル |
| JP3385190B2 (ja) | 1997-09-30 | 2003-03-10 | ユニ・チャーム株式会社 | 使い捨て吸収性物品 |
| KR20030034349A (ko) * | 2001-10-22 | 2003-05-09 | (주)누리텍 아이엔씨 | 밸브바디 성형용 금형장치 |
| US7846369B2 (en) | 2006-03-29 | 2010-12-07 | Akopyan Razmik L | Apparatus and method for molding polymer parts by displacement injection molding |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6058010B2 (ja) * | 1981-04-14 | 1985-12-18 | 三井化学株式会社 | 射出圧縮成形方法 |
| JPS58151228A (ja) * | 1982-03-05 | 1983-09-08 | Seiko Epson Corp | 射出圧縮成形法 |
| JPS61205112A (ja) * | 1985-03-08 | 1986-09-11 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 射出圧縮成形方法 |
| JPS62170315A (ja) * | 1986-01-24 | 1987-07-27 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 射出成形方法 |
| JPS63114614A (ja) * | 1986-04-14 | 1988-05-19 | Olympus Optical Co Ltd | 射出成形用金型 |
-
1990
- 1990-08-03 JP JP2207209A patent/JPH0720650B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-07-23 EP EP19910913091 patent/EP0495112A4/en not_active Ceased
- 1991-07-23 KR KR1019920700714A patent/KR920702280A/ko not_active Application Discontinuation
- 1991-07-23 WO PCT/JP1991/000978 patent/WO1992002352A1/ja not_active Application Discontinuation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9083857B2 (en) | 2008-04-25 | 2015-07-14 | Roche Diagnostics Hematology, Inc. | Systems and methods for analyzing body fluids |
| US9217695B2 (en) | 2008-04-25 | 2015-12-22 | Roche Diagnostics Hematology, Inc. | Method for determining a complete blood count on a white blood cell differential count |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0495112A4 (en) | 1993-02-17 |
| EP0495112A1 (en) | 1992-07-22 |
| JPH0490322A (ja) | 1992-03-24 |
| WO1992002352A1 (en) | 1992-02-20 |
| KR920702280A (ko) | 1992-09-03 |
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