JPH07205355A - 繊維強化樹脂多孔質成形品およびその製造方法 - Google Patents
繊維強化樹脂多孔質成形品およびその製造方法Info
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- JPH07205355A JPH07205355A JP6004994A JP499494A JPH07205355A JP H07205355 A JPH07205355 A JP H07205355A JP 6004994 A JP6004994 A JP 6004994A JP 499494 A JP499494 A JP 499494A JP H07205355 A JPH07205355 A JP H07205355A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 曲げ特性、膨張性、表面の平坦度に優れた軽
量で強度の高い繊維強化熱可塑性樹脂及びその製造方法
の提案。 【構成】 補強用繊維を分散させた３枚以上の熱可塑性
樹脂シートを積層圧着させた多孔質成形品であって、最
外層のシートに含有される補強用繊維の径を内層のもの
より小さくした繊維強化樹脂多孔質成形品。
量で強度の高い繊維強化熱可塑性樹脂及びその製造方法
の提案。 【構成】 補強用繊維を分散させた３枚以上の熱可塑性
樹脂シートを積層圧着させた多孔質成形品であって、最
外層のシートに含有される補強用繊維の径を内層のもの
より小さくした繊維強化樹脂多孔質成形品。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、曲げ強度、膨張性、表
面の平坦度が向上した繊維強化熱可塑性樹脂多孔質成形
品およびその製造方法に関するものである。
面の平坦度が向上した繊維強化熱可塑性樹脂多孔質成形
品およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、繊維強化樹脂の製造方法として、
特公平２−48423 号公報に開示されている抄紙法が主流
になっている。この方法は、抄紙法により作製された粒
状の熱可塑性樹脂と補強用繊維からなるウェブに熱と圧
力を加えた後、コンソリシートを冷却して得ている。と
ころで、このコンソリシートは、補強用繊維をほとんど
単繊維の状態まで解繊させたものなので、コンソリシー
トを再び樹脂の融点以上に加熱すると、樹脂に拘束され
ていた繊維がスプリングバックを起こして、コンソリシ
ート自身が膨張する性質を持っている。
特公平２−48423 号公報に開示されている抄紙法が主流
になっている。この方法は、抄紙法により作製された粒
状の熱可塑性樹脂と補強用繊維からなるウェブに熱と圧
力を加えた後、コンソリシートを冷却して得ている。と
ころで、このコンソリシートは、補強用繊維をほとんど
単繊維の状態まで解繊させたものなので、コンソリシー
トを再び樹脂の融点以上に加熱すると、樹脂に拘束され
ていた繊維がスプリングバックを起こして、コンソリシ
ート自身が膨張する性質を持っている。
【０００３】従って、上記の特質を持つコンソリシート
の膨張を通常のプレス機で制限することで、膨張品の密
度を調節することができる（以下このような成形方法を
膨張成形と称する）。また、前記の特許公報には、コン
ソリシートを閉鎖系の金型内で加圧し、多孔性の成形品
を得る方法が開示されている。またこのコンソリシート
を複数枚積層する場合において、外層のコンソリシート
の繊維含有率が内層のそれよりも低くした例、反対に高
くした例が記載されているが、何れの場合にも 0.3ｇ／
cm3 以下の密度にまで膨張させると多孔性シート中の空
隙率が高くなり、急激に強度が低下する。特に表面近傍
の多孔性シートの強度が大きく影響する曲げ強度が著し
く低下する。さらに高膨張倍率品では繊維のスプリング
バックにより成形品表面に繊維の突き出しが起こり、成
形品の表面性が低下するという問題点があった。また、
膨張成形したコンソリシートを積層し、加圧して成形品
を得るため、シート同志の接着性が悪いという問題点が
あった。
の膨張を通常のプレス機で制限することで、膨張品の密
度を調節することができる（以下このような成形方法を
膨張成形と称する）。また、前記の特許公報には、コン
ソリシートを閉鎖系の金型内で加圧し、多孔性の成形品
を得る方法が開示されている。またこのコンソリシート
を複数枚積層する場合において、外層のコンソリシート
の繊維含有率が内層のそれよりも低くした例、反対に高
くした例が記載されているが、何れの場合にも 0.3ｇ／
cm3 以下の密度にまで膨張させると多孔性シート中の空
隙率が高くなり、急激に強度が低下する。特に表面近傍
の多孔性シートの強度が大きく影響する曲げ強度が著し
く低下する。さらに高膨張倍率品では繊維のスプリング
バックにより成形品表面に繊維の突き出しが起こり、成
形品の表面性が低下するという問題点があった。また、
膨張成形したコンソリシートを積層し、加圧して成形品
を得るため、シート同志の接着性が悪いという問題点が
あった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記問題点
を解決し、曲げ特性、膨張性、表面の平坦度に優れた繊
維強化熱可塑性樹脂多孔質成形品およびその製造方法を
提供することを目的とするものである。
を解決し、曲げ特性、膨張性、表面の平坦度に優れた繊
維強化熱可塑性樹脂多孔質成形品およびその製造方法を
提供することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成すべく研
究を行った結果、一定の補強用繊維含有率下では、含有
される繊維の繊維径が小さくなるほど曲げ強度が向上
し、また繊維径が大きくなるほど加熱下での自由な無制
限時間における膨張倍率（以後、自然膨張倍率とする）
が向上することを見い出した。
究を行った結果、一定の補強用繊維含有率下では、含有
される繊維の繊維径が小さくなるほど曲げ強度が向上
し、また繊維径が大きくなるほど加熱下での自由な無制
限時間における膨張倍率（以後、自然膨張倍率とする）
が向上することを見い出した。
【０００６】本発明は上記知見に基づきなされたもの
で、補強用繊維を分散させた３枚以上の可塑性樹脂シー
トを積層圧着膨張させた多孔質成形品であって、最外層
のシートに含有される補強用繊維の繊維径を最外層以外
のシートに含まれる繊維径より小となるようにしたこと
を特徴とする繊維強化樹脂多孔質成形品であり、望まし
くは、最外層のシートの繊維の平均長さ６〜50mm、平均
径５〜15μｍ、最外層以外のシートの繊維の平均長さ６
〜50mm、平均径15超〜30μｍである。また、本発明は、
コンソリシートを膨張成形して得られる多孔性シート３
枚以上を積層する際、最外層の多孔性シート中の補強用
繊維の繊維径を内層の多孔性シートのそれよりも小さく
なるように積層した後に、加熱および加圧により一体化
しつつ成形することを特徴とする曲げ強度、膨張特性、
表面の平坦度を同時に向上させた繊維強化熱可塑性樹脂
の多孔質成形品の製造方法である。
で、補強用繊維を分散させた３枚以上の可塑性樹脂シー
トを積層圧着膨張させた多孔質成形品であって、最外層
のシートに含有される補強用繊維の繊維径を最外層以外
のシートに含まれる繊維径より小となるようにしたこと
を特徴とする繊維強化樹脂多孔質成形品であり、望まし
くは、最外層のシートの繊維の平均長さ６〜50mm、平均
径５〜15μｍ、最外層以外のシートの繊維の平均長さ６
〜50mm、平均径15超〜30μｍである。また、本発明は、
コンソリシートを膨張成形して得られる多孔性シート３
枚以上を積層する際、最外層の多孔性シート中の補強用
繊維の繊維径を内層の多孔性シートのそれよりも小さく
なるように積層した後に、加熱および加圧により一体化
しつつ成形することを特徴とする曲げ強度、膨張特性、
表面の平坦度を同時に向上させた繊維強化熱可塑性樹脂
の多孔質成形品の製造方法である。
【０００７】
【作用】以下、本発明の作用を詳述する。 補強用繊維について 十分な補強効果を得、かつ成形時の流動性を確保する上
で、繊維の長さは６〜50mmが好ましい。繊維が長すぎる
と膨張が不均一になると共に、スプリングバックの効果
が小さい。短すぎると補強の効果が薄れる。多孔性シー
トを積層する場合、最外層に用いる多孔性シートの製造
には径が５〜15μｍの繊維を補強用繊維として用いたコ
ンソリシートを用いることが好ましい。これは５〜15μ
ｍの繊維から得られる多孔質シートがこの範囲外の繊維
径の繊維を用いた場合と比較して１〜４の膨張倍率にお
いて高い曲げ強度を有しており、積層した多孔質シート
において最も曲げによる破壊が起こりやすい最外層に適
しているためである。これに対し、内層の多孔質シート
の製造には径が15超〜30μｍの繊維を用いたコンソリシ
ートを用いることが好ましい。これは15超〜30μｍの径
の繊維を用いたコンソリシートはそれよりも小さな繊維
径の繊維を膨張させた場合よりも大きな膨張性を有して
おり、軽量の膨張品を製造するには適しているためであ
る。
で、繊維の長さは６〜50mmが好ましい。繊維が長すぎる
と膨張が不均一になると共に、スプリングバックの効果
が小さい。短すぎると補強の効果が薄れる。多孔性シー
トを積層する場合、最外層に用いる多孔性シートの製造
には径が５〜15μｍの繊維を補強用繊維として用いたコ
ンソリシートを用いることが好ましい。これは５〜15μ
ｍの繊維から得られる多孔質シートがこの範囲外の繊維
径の繊維を用いた場合と比較して１〜４の膨張倍率にお
いて高い曲げ強度を有しており、積層した多孔質シート
において最も曲げによる破壊が起こりやすい最外層に適
しているためである。これに対し、内層の多孔質シート
の製造には径が15超〜30μｍの繊維を用いたコンソリシ
ートを用いることが好ましい。これは15超〜30μｍの径
の繊維を用いたコンソリシートはそれよりも小さな繊維
径の繊維を膨張させた場合よりも大きな膨張性を有して
おり、軽量の膨張品を製造するには適しているためであ
る。
【０００８】補強用繊維としては、ガラス繊維、炭素繊
維、ボロン繊維、その他の微細な金属繊維などの無機繊
維や、アラミド繊維、ポリエステル繊維、ポリアミド繊
維などの有機繊維が使用できるが、コストと特性のバラ
ンスからガラス繊維を用いることが好ましい。 熱可塑性樹脂について 熱可塑性樹脂の粒子は、径が50〜2000μｍ特には 200〜
1000μｍであることが好ましい。径があまり大きいと繊
維に樹脂が均一に含浸した、コンソリシートが得にくい
ときがある。また、小さすぎると、ウェブの製造の脱水
工程に於いて圧損が大となり、製造上のトラブルが生じ
る場合がある。
維、ボロン繊維、その他の微細な金属繊維などの無機繊
維や、アラミド繊維、ポリエステル繊維、ポリアミド繊
維などの有機繊維が使用できるが、コストと特性のバラ
ンスからガラス繊維を用いることが好ましい。 熱可塑性樹脂について 熱可塑性樹脂の粒子は、径が50〜2000μｍ特には 200〜
1000μｍであることが好ましい。径があまり大きいと繊
維に樹脂が均一に含浸した、コンソリシートが得にくい
ときがある。また、小さすぎると、ウェブの製造の脱水
工程に於いて圧損が大となり、製造上のトラブルが生じ
る場合がある。
【０００９】本発明に使用できる熱可塑性樹脂として
は、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィ
ン、ポリエチレンテレフタレート、ポリカーボネート、
ポリアミド、ポリアセタール、ポリ塩化ビニル等、なら
びにこれらの樹脂を主成分とする共重合体やグラフト化
合物およびブレンド品、例えばエチレン−塩化ビニル共
重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、スチレン−ブ
タジエン−アクリロニトリル共重合体等が挙げられる。
は、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィ
ン、ポリエチレンテレフタレート、ポリカーボネート、
ポリアミド、ポリアセタール、ポリ塩化ビニル等、なら
びにこれらの樹脂を主成分とする共重合体やグラフト化
合物およびブレンド品、例えばエチレン−塩化ビニル共
重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、スチレン−ブ
タジエン−アクリロニトリル共重合体等が挙げられる。
【００１０】重量比について 補強用繊維と熱可塑性樹脂の重量比（繊維／樹脂）は20
／80〜70／30となるように用いることが好ましい。繊維
の過剰の使用はコンソリシート製造時に熱可塑性樹脂が
均一に繊維中に含浸することが難しくなると同時に最終
製品製造時に流動性が低下する傾向を示す。また、過剰
の配合は当然補強効果が少ない。
／80〜70／30となるように用いることが好ましい。繊維
の過剰の使用はコンソリシート製造時に熱可塑性樹脂が
均一に繊維中に含浸することが難しくなると同時に最終
製品製造時に流動性が低下する傾向を示す。また、過剰
の配合は当然補強効果が少ない。
【００１１】シート状の繊維強化熱可塑性樹脂（コンソ
リシート）について 本発明で用いるコンソリシートは、いかなる方法で製造
されたものであっても良いが、前記した特公平２−4842
3 号公報において開示される抄紙法で製造されたものが
好ましい。即ち、繊維と粒状の熱可塑性樹脂とからなる
ウェブを一度調整し、このウェブを加熱および加圧する
ことによりコンソリシートを製造する方法である。加熱
温度は熱可塑性樹脂の融点以上分解点以下の温度で適宜
選択される。樹脂がポリプロピレンの場合、加熱温度は
170〜230 ℃が好ましく、特には190 〜210 ℃が良い。
リシート）について 本発明で用いるコンソリシートは、いかなる方法で製造
されたものであっても良いが、前記した特公平２−4842
3 号公報において開示される抄紙法で製造されたものが
好ましい。即ち、繊維と粒状の熱可塑性樹脂とからなる
ウェブを一度調整し、このウェブを加熱および加圧する
ことによりコンソリシートを製造する方法である。加熱
温度は熱可塑性樹脂の融点以上分解点以下の温度で適宜
選択される。樹脂がポリプロピレンの場合、加熱温度は
170〜230 ℃が好ましく、特には190 〜210 ℃が良い。
【００１２】ウェブを加圧するときの圧力は緻密なコン
ソリシートを得る目的で３kgf ／cm 2 〜500kgf／cm2 で
あることが好ましい。過剰の加圧は繊維の破損が生じる
可能性がある。このようにして得られるコンソリシート
の目付量は、通常 200〜8000ｇ／ｍ2なかでも 500〜300
0ｇ／ｍ2 であることが好ましい。
ソリシートを得る目的で３kgf ／cm 2 〜500kgf／cm2 で
あることが好ましい。過剰の加圧は繊維の破損が生じる
可能性がある。このようにして得られるコンソリシート
の目付量は、通常 200〜8000ｇ／ｍ2なかでも 500〜300
0ｇ／ｍ2 であることが好ましい。
【００１３】コンソリシートの膨張成形 上記で得られたコンソリシートを、膨張成形に供す。膨
張成形時の加熱及び加圧の条件は、ウェブからコンソリ
シートを製造する際に採用した条件が、そのまま適用さ
れる。成形品の厚み調整は、加圧するスペーサーの高さ
調整、またはプレスの型締め高さの調整によって行うこ
とができる。
張成形時の加熱及び加圧の条件は、ウェブからコンソリ
シートを製造する際に採用した条件が、そのまま適用さ
れる。成形品の厚み調整は、加圧するスペーサーの高さ
調整、またはプレスの型締め高さの調整によって行うこ
とができる。
【００１４】多孔性シートの膨張倍率は 1.1〜４、特に
は1.5 〜２が望ましい。あまり高い膨張倍率では曲げの
特性の低下が顕著になる。膨張倍率は繊維の繊維径と繊
維含有率に依存するので、繊維径と繊維含有率を制御す
ることにより、膨張倍率を制御することができる。 最終成形品 以上の方法で得られた多孔性シートは３枚以上、好まし
くは４〜６枚積層される。そして最外層の多孔性シート
の補強用繊維径は、内層の多孔性シートの繊維径よりも
小となるようにする。しかる後、加熱、加圧して接着一
体化した後、一体化シートが無拘束下で自由膨張させた
ときの厚さより薄い厚さになるように再度膨張成形し、
成形品を得る。このことにより外側が高強度、内側が低
強度となるが、均一に補強用繊維が分布した場合と比較
すると内側の膨張倍率が高い分、同じ膨張高さ、目付量
の場合、曲げ強度は大きくなる。膨張成形コンソリシー
トを一担加熱・加圧して接着一体化を行い、その後に再
度膨張成形することで接着性が高く、高強度な多孔性成
形品が得られる。
は1.5 〜２が望ましい。あまり高い膨張倍率では曲げの
特性の低下が顕著になる。膨張倍率は繊維の繊維径と繊
維含有率に依存するので、繊維径と繊維含有率を制御す
ることにより、膨張倍率を制御することができる。 最終成形品 以上の方法で得られた多孔性シートは３枚以上、好まし
くは４〜６枚積層される。そして最外層の多孔性シート
の補強用繊維径は、内層の多孔性シートの繊維径よりも
小となるようにする。しかる後、加熱、加圧して接着一
体化した後、一体化シートが無拘束下で自由膨張させた
ときの厚さより薄い厚さになるように再度膨張成形し、
成形品を得る。このことにより外側が高強度、内側が低
強度となるが、均一に補強用繊維が分布した場合と比較
すると内側の膨張倍率が高い分、同じ膨張高さ、目付量
の場合、曲げ強度は大きくなる。膨張成形コンソリシー
トを一担加熱・加圧して接着一体化を行い、その後に再
度膨張成形することで接着性が高く、高強度な多孔性成
形品が得られる。
【００１５】
（実施例１）長さ13mm、繊維径10μｍのガラス繊維50重
量％とポリプロピレン樹脂50重量％から抄紙法により製
造した目付1000ｇ／ｍ2 、厚み0.75mmのコンソリシート
を210 ℃に加熱膨張させ厚さ１mmの多孔性シートＡを得
た。同様に長さ13mm、繊維径25μｍのガラス繊維50重量
％とのポリプロピレン樹脂50重量％から抄紙法により製
造した目付2000ｇ／ｍ2 、厚み 1.6mmのコンソリシート
を 210℃に加熱膨張させ厚さ 4.0mmの多孔性シートＢを
得た。外層にＡ、内層にＢの３層（Ａ／Ｂ／Ａ）構成と
し、 210℃に加熱し、金型にて３kgf ／cm2 で圧縮後、
成形厚みが５mmになるように膨張して、厚さ５mm、密度
0.15ｇ／cm3 の多孔性成形品を得た。 JIS K 7055 に準
拠して試験片を作成後、３点曲げ試験を実施した。層構
造による多孔性成形品の曲げ強度は 10.7kgf／mm2 であ
った。また多孔性成形品の表面にはガラス繊維の突き出
しや、欠陥となる大きな空隙は観察されなかった。
量％とポリプロピレン樹脂50重量％から抄紙法により製
造した目付1000ｇ／ｍ2 、厚み0.75mmのコンソリシート
を210 ℃に加熱膨張させ厚さ１mmの多孔性シートＡを得
た。同様に長さ13mm、繊維径25μｍのガラス繊維50重量
％とのポリプロピレン樹脂50重量％から抄紙法により製
造した目付2000ｇ／ｍ2 、厚み 1.6mmのコンソリシート
を 210℃に加熱膨張させ厚さ 4.0mmの多孔性シートＢを
得た。外層にＡ、内層にＢの３層（Ａ／Ｂ／Ａ）構成と
し、 210℃に加熱し、金型にて３kgf ／cm2 で圧縮後、
成形厚みが５mmになるように膨張して、厚さ５mm、密度
0.15ｇ／cm3 の多孔性成形品を得た。 JIS K 7055 に準
拠して試験片を作成後、３点曲げ試験を実施した。層構
造による多孔性成形品の曲げ強度は 10.7kgf／mm2 であ
った。また多孔性成形品の表面にはガラス繊維の突き出
しや、欠陥となる大きな空隙は観察されなかった。
【００１６】（実施例２）最外層には実施例１と同様に
長さ13mm、繊維径10μｍのガラス繊維50重量％とポリプ
ロピレン樹脂50重量％から製造した目付1000ｇ／ｍ2 、
厚み0.75mmのコンソリシートからの多孔性シートＡ（厚
さ１mm）を、内層には、長さ13mm、繊維径20μｍのガラ
ス繊維50重量％とのポリプロピレン樹脂50重量％から製
造した目付2000ｇ／ｍ2 、厚み 1.6mmのコンソリシート
からの多孔性シートＣ（厚さ 4.0mm）を得た。外層に
Ａ、内層にＣの３層（Ａ／Ｃ／Ａ）構成とし、実施例１
と同様の条件で厚み５mm、密度0.15ｇ／cm3 の多孔質成
形品を得た。実施例１と同様に３点曲げ試験を行った結
果、 9.5kgf ／mm2 であった。また多孔性成形品の表面
にはガラス繊維の突き出しが多少観察されたが、大きな
空隙は観察されなかった。
長さ13mm、繊維径10μｍのガラス繊維50重量％とポリプ
ロピレン樹脂50重量％から製造した目付1000ｇ／ｍ2 、
厚み0.75mmのコンソリシートからの多孔性シートＡ（厚
さ１mm）を、内層には、長さ13mm、繊維径20μｍのガラ
ス繊維50重量％とのポリプロピレン樹脂50重量％から製
造した目付2000ｇ／ｍ2 、厚み 1.6mmのコンソリシート
からの多孔性シートＣ（厚さ 4.0mm）を得た。外層に
Ａ、内層にＣの３層（Ａ／Ｃ／Ａ）構成とし、実施例１
と同様の条件で厚み５mm、密度0.15ｇ／cm3 の多孔質成
形品を得た。実施例１と同様に３点曲げ試験を行った結
果、 9.5kgf ／mm2 であった。また多孔性成形品の表面
にはガラス繊維の突き出しが多少観察されたが、大きな
空隙は観察されなかった。
【００１７】（実施例３）最外層には実施例１、２と同
様に長さ13mm、繊維径10μｍのガラス繊維50重量％とポ
リプロピレン樹脂50重量％から製造した目付1000ｇ／ｍ
2 、厚み0.75mmのコンソリシートからの多孔性シートＡ
（厚さ１mm）を、最内層には、長さ13mm、繊維径25μｍ
のガラス繊維50重量％とのポリプロピレン樹脂50重量％
から製造した目付1500ｇ／ｍ2 、厚み 1.6mmのコンソリ
シートからの多孔性シートＤ（厚さ4.0mm）を得た。外
層にＡ、内層にＤの３層（Ａ／Ｄ／Ａ）構成とし、実施
例１と同様の条件で厚み５mm、密度0.125 ｇ／cm3 の多
孔質成形品を得た。実施例１と同様に３点曲げ試験を行
った結果、 9.7kgf ／mm2 であった。また多孔性成形品
の表面にはガラス繊維の突き出しが多少観察されたが、
大きな空隙は観察されなかった。
様に長さ13mm、繊維径10μｍのガラス繊維50重量％とポ
リプロピレン樹脂50重量％から製造した目付1000ｇ／ｍ
2 、厚み0.75mmのコンソリシートからの多孔性シートＡ
（厚さ１mm）を、最内層には、長さ13mm、繊維径25μｍ
のガラス繊維50重量％とのポリプロピレン樹脂50重量％
から製造した目付1500ｇ／ｍ2 、厚み 1.6mmのコンソリ
シートからの多孔性シートＤ（厚さ4.0mm）を得た。外
層にＡ、内層にＤの３層（Ａ／Ｄ／Ａ）構成とし、実施
例１と同様の条件で厚み５mm、密度0.125 ｇ／cm3 の多
孔質成形品を得た。実施例１と同様に３点曲げ試験を行
った結果、 9.7kgf ／mm2 であった。また多孔性成形品
の表面にはガラス繊維の突き出しが多少観察されたが、
大きな空隙は観察されなかった。
【００１８】（比較例１）長さ13mm、繊維径10μｍのガ
ラス繊維50％とポリプロピレン樹脂50重量％から実施例
１、２と同様の条件で製造した目付3000ｇ／ｍ2 、厚み
2.5mmのコンソリシートから実施例１、２と同じ条件で
加熱膨張させ厚さ５mm、密度 0.5ｇ／cm3の多孔性シー
トを得た。これらシートを３枚積層して実施例１、２と
同様の条件で厚み５mmの多孔質成形品を得た。実施例
１、２と同様に３点曲げ試験を行った結果、 5.7kgf ／
mm2 であった。また多孔性成形品の表面にはガラス繊維
の突き出しや、大きな空隙が観察された。
ラス繊維50％とポリプロピレン樹脂50重量％から実施例
１、２と同様の条件で製造した目付3000ｇ／ｍ2 、厚み
2.5mmのコンソリシートから実施例１、２と同じ条件で
加熱膨張させ厚さ５mm、密度 0.5ｇ／cm3の多孔性シー
トを得た。これらシートを３枚積層して実施例１、２と
同様の条件で厚み５mmの多孔質成形品を得た。実施例
１、２と同様に３点曲げ試験を行った結果、 5.7kgf ／
mm2 であった。また多孔性成形品の表面にはガラス繊維
の突き出しや、大きな空隙が観察された。
【００１９】（比較例２）長さ13mm、繊維径25μｍのガ
ラス繊維50％とポリプロピレン樹脂50重量％から実施例
１、２と同様の条件で製造した目付3000ｇ／ｍ2 、厚み
2.5mmのコンソリシートから実施例１、２と同じ条件で
加熱膨張させ厚み５mm、密度0.15ｇ／cm3多孔性シート
を得た。実施例１、２と同様に３点曲げ試験を行った結
果、 4.8kgf ／mm2 であった。
ラス繊維50％とポリプロピレン樹脂50重量％から実施例
１、２と同様の条件で製造した目付3000ｇ／ｍ2 、厚み
2.5mmのコンソリシートから実施例１、２と同じ条件で
加熱膨張させ厚み５mm、密度0.15ｇ／cm3多孔性シート
を得た。実施例１、２と同様に３点曲げ試験を行った結
果、 4.8kgf ／mm2 であった。
【００２０】また多孔性成形品の表面にはガラス繊維の
突き出しや、大きな空隙が観察された。
突き出しや、大きな空隙が観察された。
【００２１】
【発明の効果】本発明の方法により曲げ特性に優れた多
孔質成形品を得ることができた。また補強に用いるガラ
ス繊維径の選択によって同等の強度でも密度の小さい多
孔質成形品を得ることができた。この軽量で強度の高い
成形品より自動車内装材などを有利に製造できる。
孔質成形品を得ることができた。また補強に用いるガラ
ス繊維径の選択によって同等の強度でも密度の小さい多
孔質成形品を得ることができた。この軽量で強度の高い
成形品より自動車内装材などを有利に製造できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２９Ｋ 101:12 103:04 Ｂ２９Ｌ 7:00
Claims (3)
- 【請求項１】 補強用繊維を分散させた３枚以上の可塑
性樹脂シートを積層圧着膨張させた多孔質成形品であっ
て、最外層のシートに含有される補強用繊維の繊維径を
最外層以外のシートに含まれる繊維径より小となるよう
にしたことを特徴とする繊維強化樹脂多孔質成形品。 - 【請求項２】 補強用繊維として最外層のシートに平均
長さ６〜50mm、平均繊維径５〜15μｍの繊維を、最外層
以外のシートには平均長さ６〜50mm、平均繊維径15超〜
30μｍの繊維を用いることを特徴とする請求項１記載の
繊維強化樹脂多孔質成形品。 - 【請求項３】 補強用繊維を分散させた３枚以上の熱可
塑性樹脂シートを加熱及び加圧により接着、一体化し、
次に膨張拡大させながら成形する多孔質成形品の製造方
法において、最外層のシートに含有される補強用繊維の
繊維径を最外層以外のシートに含まれる繊維径より小と
したことを特徴とする繊維強化樹脂多孔質成形品の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6004994A JPH07205355A (ja) | 1994-01-21 | 1994-01-21 | 繊維強化樹脂多孔質成形品およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6004994A JPH07205355A (ja) | 1994-01-21 | 1994-01-21 | 繊維強化樹脂多孔質成形品およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07205355A true JPH07205355A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11599161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6004994A Pending JPH07205355A (ja) | 1994-01-21 | 1994-01-21 | 繊維強化樹脂多孔質成形品およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07205355A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20200022899A (ko) * | 2018-08-24 | 2020-03-04 | (주)엘지하우시스 | 다공성 섬유강화 복합재 및 이를 제조하는 방법 |
-
1994
- 1994-01-21 JP JP6004994A patent/JPH07205355A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20200022899A (ko) * | 2018-08-24 | 2020-03-04 | (주)엘지하우시스 | 다공성 섬유강화 복합재 및 이를 제조하는 방법 |
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Legal Events
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| A131 | Notification of reasons for refusal |
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