JPH05329948A - ガラス繊維強化熱可塑性樹脂の多孔性成形品の製造方法 - Google Patents
ガラス繊維強化熱可塑性樹脂の多孔性成形品の製造方法Info
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- JPH05329948A JPH05329948A JP4135178A JP13517892A JPH05329948A JP H05329948 A JPH05329948 A JP H05329948A JP 4135178 A JP4135178 A JP 4135178A JP 13517892 A JP13517892 A JP 13517892A JP H05329948 A JPH05329948 A JP H05329948A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】シート状のガラス繊維強化熱可塑性樹脂（コン
ソリシート）を膨張成形して得られる多孔性シート３枚
以上を、最外層の多孔性シートのガラス繊維含有率が内
層の多孔性シートのそれよりも大となるように積層した
後、加熱および加圧により接着一体化した後、一体化シ
ートが無制限下で自由膨張させた時の厚さより薄い厚さ
になるように再度膨張成形することを特徴とするガラス
繊維強化熱可塑性樹脂の多孔性成形品の製造方法。 【効果】本発明の方法により、曲げ特性に優れた多孔性
形成品を得ることができ、自動車の構造部材などを有利
に製造できる。
ソリシート）を膨張成形して得られる多孔性シート３枚
以上を、最外層の多孔性シートのガラス繊維含有率が内
層の多孔性シートのそれよりも大となるように積層した
後、加熱および加圧により接着一体化した後、一体化シ
ートが無制限下で自由膨張させた時の厚さより薄い厚さ
になるように再度膨張成形することを特徴とするガラス
繊維強化熱可塑性樹脂の多孔性成形品の製造方法。 【効果】本発明の方法により、曲げ特性に優れた多孔性
形成品を得ることができ、自動車の構造部材などを有利
に製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガラス繊維強化熱可塑
性樹脂の多孔性成形品、特に積層構造により曲げ特性の
改善された多孔性成形品の製造方法に関するものであ
る。
性樹脂の多孔性成形品、特に積層構造により曲げ特性の
改善された多孔性成形品の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】特公平２−４８４２３号公報において開
示される抄紙方法によりガラス繊維と粒状の熱可塑樹脂
とからなるウェブを一度調製し、このウェブに熱と圧力
を加えた後、冷却して得られるガラス繊維強化熱可塑性
樹脂シート（以下、コンソリシートと称するときもあ
る）は、ガラス繊維をほとんど単繊維の状態まで開繊さ
せたものなので、シートを再度樹脂の融点以上に加熱す
ると、樹脂に拘束されていたガラス繊維がスプリングバ
ックを起こして、シートが比較的均一に膨張するという
性質を持っている（以下、このような成形方法を膨張成
形と総称する）。
示される抄紙方法によりガラス繊維と粒状の熱可塑樹脂
とからなるウェブを一度調製し、このウェブに熱と圧力
を加えた後、冷却して得られるガラス繊維強化熱可塑性
樹脂シート（以下、コンソリシートと称するときもあ
る）は、ガラス繊維をほとんど単繊維の状態まで開繊さ
せたものなので、シートを再度樹脂の融点以上に加熱す
ると、樹脂に拘束されていたガラス繊維がスプリングバ
ックを起こして、シートが比較的均一に膨張するという
性質を持っている（以下、このような成形方法を膨張成
形と総称する）。
【０００３】そのため、通常のプレス成形機を使用し、
かつ膨張時の厚みを調整することにより、見掛けの密度
を小さくした所望のコンソリシートを得ることができ
る。このコンソリシートは、ランダムに配列した複数の
ガラス繊維が樹脂と接着し、しかも多孔構造となってい
る。
かつ膨張時の厚みを調整することにより、見掛けの密度
を小さくした所望のコンソリシートを得ることができ
る。このコンソリシートは、ランダムに配列した複数の
ガラス繊維が樹脂と接着し、しかも多孔構造となってい
る。
【０００４】そして、この膨張コンソリシートを閉鎖可
能な金型内で加圧し、多孔性の成形品を得る方法が前記
の特許公報明細書に開示されている。
能な金型内で加圧し、多孔性の成形品を得る方法が前記
の特許公報明細書に開示されている。
【０００５】また、前記の特許公報明細書は、コンソリ
シートを複数枚積層する場合に於いて、外層のコンソリ
シートのガラス繊維含有率が内層のそれよりも低くした
例、反対に高くした例が記載されており、特に４層構造
では、外側２層のガラス繊維が少なく、内側２層のガラ
ス繊維が多いという構成の場合に、表面の平坦度および
曲げ堅度（曲げ強さ）の維持に於いて良好な結果となっ
ている。
シートを複数枚積層する場合に於いて、外層のコンソリ
シートのガラス繊維含有率が内層のそれよりも低くした
例、反対に高くした例が記載されており、特に４層構造
では、外側２層のガラス繊維が少なく、内側２層のガラ
ス繊維が多いという構成の場合に、表面の平坦度および
曲げ堅度（曲げ強さ）の維持に於いて良好な結果となっ
ている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この特
許公報明細書記載の方法で得られる多孔性成形品の膨張
率に応じた曲げ強さおよび曲げ弾性率は必ずしも十分で
なく、曲げ特性のうち、比強度・比剛性の改善が要求さ
れる。
許公報明細書記載の方法で得られる多孔性成形品の膨張
率に応じた曲げ強さおよび曲げ弾性率は必ずしも十分で
なく、曲げ特性のうち、比強度・比剛性の改善が要求さ
れる。
【０００７】かくして、本発明は、前記問題点を解決し
た曲げ特性に優れたガラス繊維強化熱可塑性樹脂の多孔
性成形品の製造方法を提供することを目的とする。
た曲げ特性に優れたガラス繊維強化熱可塑性樹脂の多孔
性成形品の製造方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は、シ
ート状のガラス繊維強化熱可塑性樹脂（コンソリシー
ト）を膨張成形して得られる多孔性シート３枚以上を、
最外層の多孔性シートのガラス繊維含有率が内層の多孔
性シートのそれよりも大となるように積層した後、加熱
および加圧により一体化しつつ成形することを特徴とす
るガラス繊維強化熱可塑性樹脂の多孔性成形品の製造方
法によって達成される。
ート状のガラス繊維強化熱可塑性樹脂（コンソリシー
ト）を膨張成形して得られる多孔性シート３枚以上を、
最外層の多孔性シートのガラス繊維含有率が内層の多孔
性シートのそれよりも大となるように積層した後、加熱
および加圧により一体化しつつ成形することを特徴とす
るガラス繊維強化熱可塑性樹脂の多孔性成形品の製造方
法によって達成される。
【０００９】
【構成】以下、本発明の構成を詳述するが、本発明のよ
り好ましい態様及び基づく利点が明らかとなろう。
り好ましい態様及び基づく利点が明らかとなろう。
【００１０】シート状のガラス繊維強化熱可塑性樹脂
（コンソリシート） 本発明で用いるコンソリシートは、いかなる方法で製造
されたものであっても良いが、下記する方法で作成され
たものが好ましい。
（コンソリシート） 本発明で用いるコンソリシートは、いかなる方法で製造
されたものであっても良いが、下記する方法で作成され
たものが好ましい。
【００１１】即ち、ガラス繊維のチョップドストランド
と熱可塑性樹脂粒子を空気の微小気泡が分散した界面活
性剤を含有する水溶液中に分散させ、この分散液を多孔
支持体を介して脱水、乾燥することにより均一なウェブ
を得る。このウェブを得る方法は抄紙法と称され、その
詳細に関しては、例えば特開昭６０−１５８２２７号に
於いて開示されている。
と熱可塑性樹脂粒子を空気の微小気泡が分散した界面活
性剤を含有する水溶液中に分散させ、この分散液を多孔
支持体を介して脱水、乾燥することにより均一なウェブ
を得る。このウェブを得る方法は抄紙法と称され、その
詳細に関しては、例えば特開昭６０−１５８２２７号に
於いて開示されている。
【００１２】ここでガラス繊維の十分な補強効果を得か
つ成形時の流動性を確保する上でガラス繊維の長さは６
〜５０ｍｍが好ましい。
つ成形時の流動性を確保する上でガラス繊維の長さは６
〜５０ｍｍが好ましい。
【００１３】熱可塑性樹脂の粒子は、径が５０〜２００
０μｍ特には２００〜１０００μｍあることが好まし
い。径があまり大きいとガラス繊維に樹脂が均一に含浸
した、コンソリシートが得にくいときがある。又、径が
小さすぎると、ウェブの製造の脱水工程に於いて圧損が
大となり、製造上のトラブルが生じる場合がある。
０μｍ特には２００〜１０００μｍあることが好まし
い。径があまり大きいとガラス繊維に樹脂が均一に含浸
した、コンソリシートが得にくいときがある。又、径が
小さすぎると、ウェブの製造の脱水工程に於いて圧損が
大となり、製造上のトラブルが生じる場合がある。
【００１４】熱可塑性樹脂は例えば、ポリエチレン、ポ
リプロピレンなどのポリオレフィン、ポリエチレンテレ
フタレートなどの飽和ポリエステル、ポリカーボネー
ト、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ＡＢＳ樹脂、ポリ
アミド、熱可塑性ポリウレタンなどがあげられる。ポリ
オレフィン樹脂においてはポリエチレン、ポリプロピレ
ンおよびその変性物、共重合体、その混合物など、すな
わちマレイン酸変性ポリプロピレン、無水マレイン酸変
性ポリプロピレン、アクリル酸変性ポリプロピレン、プ
ロピレン−エチレン共重合体、ポリプロピレンとプロピ
レン−エチレン共重合体の混合物などがあげられる。
リプロピレンなどのポリオレフィン、ポリエチレンテレ
フタレートなどの飽和ポリエステル、ポリカーボネー
ト、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ＡＢＳ樹脂、ポリ
アミド、熱可塑性ポリウレタンなどがあげられる。ポリ
オレフィン樹脂においてはポリエチレン、ポリプロピレ
ンおよびその変性物、共重合体、その混合物など、すな
わちマレイン酸変性ポリプロピレン、無水マレイン酸変
性ポリプロピレン、アクリル酸変性ポリプロピレン、プ
ロピレン−エチレン共重合体、ポリプロピレンとプロピ
レン−エチレン共重合体の混合物などがあげられる。
【００１５】ウェブの製造に用いられる熱可塑性樹脂の
粒子は重合後の粒子を用いてもよいし、ペレット状の樹
脂を機械粉砕あるいは溶媒へ一度溶解後、析出させるい
わゆる化学粉砕によって得られる粒子を用いても良い。
粒子は重合後の粒子を用いてもよいし、ペレット状の樹
脂を機械粉砕あるいは溶媒へ一度溶解後、析出させるい
わゆる化学粉砕によって得られる粒子を用いても良い。
【００１６】ウェブに於けるガラス繊維含量は熱可塑性
樹脂との合計量を基に２０〜７０重量％、特には２５〜
６０重量％であることが好ましい。ガラス繊維の過剰の
使用はコンソリシート製造時に熱可塑性樹脂が均一にＧ
Ｆ中に含浸することが難かしくなると同時に最終製品製
造時に流動性が低下する傾向を示す。又、過少の配合
は、当然補強効果が少ない。
樹脂との合計量を基に２０〜７０重量％、特には２５〜
６０重量％であることが好ましい。ガラス繊維の過剰の
使用はコンソリシート製造時に熱可塑性樹脂が均一にＧ
Ｆ中に含浸することが難かしくなると同時に最終製品製
造時に流動性が低下する傾向を示す。又、過少の配合
は、当然補強効果が少ない。
【００１７】このようなウェブを加熱及び加圧すること
によりコンソリシートが得られる。加熱温度は熱可塑性
樹脂の融点以上、分解温度以下の温度範囲で適宜選択さ
れる。樹脂がポリプロピレンの場合、加熱温度は１７０
〜２３０℃が好ましく、特には１９０〜２１０℃であ
る。
によりコンソリシートが得られる。加熱温度は熱可塑性
樹脂の融点以上、分解温度以下の温度範囲で適宜選択さ
れる。樹脂がポリプロピレンの場合、加熱温度は１７０
〜２３０℃が好ましく、特には１９０〜２１０℃であ
る。
【００１８】ウェブを加圧する際の圧力は緻密なコンソ
リシートを得る目的で３kgf/cm2 〜５００kgf/cm2 とす
るのが好ましい。過剰の圧力はガラス繊維の破損が生じ
る可能性がある。
リシートを得る目的で３kgf/cm2 〜５００kgf/cm2 とす
るのが好ましい。過剰の圧力はガラス繊維の破損が生じ
る可能性がある。
【００１９】この様にして得られるコンソリシートの目
付量は通常２００〜８０００g/m2、特には５００〜６０
００g/m2であることが好ましい。
付量は通常２００〜８０００g/m2、特には５００〜６０
００g/m2であることが好ましい。
【００２０】コンソリシートの膨張成形 上記で得られたコンソリシートを、膨張成形に付す。膨
張成形時の加熱および圧力はウェブからコンソリシート
を製造する際に採用した条件がそのまま適用される。成
形品の厚みの調整は、加圧する際のスペーサーの高さ調
整または、プレスの型閉め高さの調整などによって行わ
れ、所望の厚みの多孔性シートが得られる。
張成形時の加熱および圧力はウェブからコンソリシート
を製造する際に採用した条件がそのまま適用される。成
形品の厚みの調整は、加圧する際のスペーサーの高さ調
整または、プレスの型閉め高さの調整などによって行わ
れ、所望の厚みの多孔性シートが得られる。
【００２１】多孔性シートの膨張率は１．１〜４、特に
は１．５〜２が望ましい。あまり高い膨張率は曲げ特性
の低下が顕著になる。膨張率はガラス繊維量に依存する
ので、ガラス繊維量を制御することにより膨張率を制御
することができる。
は１．５〜２が望ましい。あまり高い膨張率は曲げ特性
の低下が顕著になる。膨張率はガラス繊維量に依存する
ので、ガラス繊維量を制御することにより膨張率を制御
することができる。
【００２２】最終成形品 以上の方法で得られた多孔性シートは３枚以上、好まし
くは４〜６枚積層される。そして最外層の多孔性シート
のガラス繊維含有率は、内層の多孔性シートのガラス繊
維含有率よりも大となるようにする。しかる後、加熱・
加圧して接着一体化した後、一体化シートが無制限下で
自由膨張させた時の厚さより薄い厚さになるように再度
膨張成形し、成形品を得る。このようにすることによ
り、外側が高弾性、内側は低弾性となるが、均一にガラ
ス繊維が分布している場合と比べて弾性率は向上する。
又、前記特公平２−４８４２３号公報に開示される膨張
成形したコンソリシートを積層し加圧して成形品を得る
手法と比べると、本発明は、積層した膨張成形コンソリ
シートを一担加熱・加圧して接着一体化するため接着性
が高く、その後に再度膨張成形をするので、比剛性、比
強度とも高くすることができる。
くは４〜６枚積層される。そして最外層の多孔性シート
のガラス繊維含有率は、内層の多孔性シートのガラス繊
維含有率よりも大となるようにする。しかる後、加熱・
加圧して接着一体化した後、一体化シートが無制限下で
自由膨張させた時の厚さより薄い厚さになるように再度
膨張成形し、成形品を得る。このようにすることによ
り、外側が高弾性、内側は低弾性となるが、均一にガラ
ス繊維が分布している場合と比べて弾性率は向上する。
又、前記特公平２−４８４２３号公報に開示される膨張
成形したコンソリシートを積層し加圧して成形品を得る
手法と比べると、本発明は、積層した膨張成形コンソリ
シートを一担加熱・加圧して接着一体化するため接着性
が高く、その後に再度膨張成形をするので、比剛性、比
強度とも高くすることができる。
【００２３】多孔性シートのガラス繊維含有率はウェブ
の場合と同様であるが最外層の多孔性シートのガラス繊
維含有率は、熱可塑性樹脂との合計量を基に３０〜７０
重量％、特には４０〜５０重量％が好ましい。又、内層
の多孔性シートのガラス繊維含有率は、熱可塑性樹脂と
の合計量を基に２０〜６０重量％、特には２５〜５０重
量％が好ましい。そして最外層の多孔性シートのガラス
繊維含有率が内層のそれよりも５重量％以上多いことが
推奨される。また、多孔性シート中のガラス繊維の長さ
は、ウェブの場合と同じである。
の場合と同様であるが最外層の多孔性シートのガラス繊
維含有率は、熱可塑性樹脂との合計量を基に３０〜７０
重量％、特には４０〜５０重量％が好ましい。又、内層
の多孔性シートのガラス繊維含有率は、熱可塑性樹脂と
の合計量を基に２０〜６０重量％、特には２５〜５０重
量％が好ましい。そして最外層の多孔性シートのガラス
繊維含有率が内層のそれよりも５重量％以上多いことが
推奨される。また、多孔性シート中のガラス繊維の長さ
は、ウェブの場合と同じである。
【００２４】加熱および加圧の条件、あるいは再度膨張
成形する際の温度および圧力の条件は、前述のウェブか
らコンソリシートを製造する際に採用した条件または膨
張成形する際に採用した条件がそのまま適用される。
成形する際の温度および圧力の条件は、前述のウェブか
らコンソリシートを製造する際に採用した条件または膨
張成形する際に採用した条件がそのまま適用される。
【００２５】本発明の多孔成形品は多孔構造であるた
め、機械的特性、特に曲げ特性のうち、曲げ強さおよび
曲げ弾性率の低下は顕著となる。しかし、以下の式に示
されるように、多孔性成形品は、膨張率に応じた見掛け
の密度の効果により、曲げ特性のうち、比強度、特に比
剛性は向上する。 膨張率＝多孔性成形品の厚さ／膨張前のシートの厚さ 比強度＝（曲げ強さ）1/2 ／多孔性成形品の見掛けの密
度 比剛性＝（曲げ弾性率）1/3 ／多孔性成形品の見掛けの
密度
め、機械的特性、特に曲げ特性のうち、曲げ強さおよび
曲げ弾性率の低下は顕著となる。しかし、以下の式に示
されるように、多孔性成形品は、膨張率に応じた見掛け
の密度の効果により、曲げ特性のうち、比強度、特に比
剛性は向上する。 膨張率＝多孔性成形品の厚さ／膨張前のシートの厚さ 比強度＝（曲げ強さ）1/2 ／多孔性成形品の見掛けの密
度 比剛性＝（曲げ弾性率）1/3 ／多孔性成形品の見掛けの
密度
【００２６】このような多孔性成形品は、軽量かつ曲げ
特性に優れるので、本発明方法により自動用構造部材が
適切に製造される。
特性に優れるので、本発明方法により自動用構造部材が
適切に製造される。
【００２７】
【実施例】以下、実施例を以って本発明を具体的に説明
する。
する。
【００２８】（実施例１）ガラス繊維長１３ｍｍのガラ
ス繊維量５０重量％のポリプロピレンシート（目付１０
００g/m2、厚み０．７５ｍｍ）を２１０℃に加熱膨張さ
せ、厚み１ｍｍの多孔性シート（Ａ層）を得た。またガ
ラス繊維長１３ｍｍのガラス繊維量４０重量％のポリプ
ロピレンシート（目付３０００g/m2、厚み２．４６ｍ
ｍ）から、厚み４ｍｍの多孔性シート（Ｂ層）を得た。
外層にＡ、内層にＢの３層構成とし（Ａ／Ｂ／Ａ）、２
１０℃に加熱し、金型にて３kgf/cm2 で圧縮後、成形厚
みが５ｍｍになるように膨張して、厚み５ｍｍの多孔性
成形品を得た。ＪＩＳ Ｋ ７０５５に準拠して試験片
を作成後、３点曲げ試験を実施した。層構成による多孔
性成形品の比強度は５、比剛性は１２の結果が得られ
た。
ス繊維量５０重量％のポリプロピレンシート（目付１０
００g/m2、厚み０．７５ｍｍ）を２１０℃に加熱膨張さ
せ、厚み１ｍｍの多孔性シート（Ａ層）を得た。またガ
ラス繊維長１３ｍｍのガラス繊維量４０重量％のポリプ
ロピレンシート（目付３０００g/m2、厚み２．４６ｍ
ｍ）から、厚み４ｍｍの多孔性シート（Ｂ層）を得た。
外層にＡ、内層にＢの３層構成とし（Ａ／Ｂ／Ａ）、２
１０℃に加熱し、金型にて３kgf/cm2 で圧縮後、成形厚
みが５ｍｍになるように膨張して、厚み５ｍｍの多孔性
成形品を得た。ＪＩＳ Ｋ ７０５５に準拠して試験片
を作成後、３点曲げ試験を実施した。層構成による多孔
性成形品の比強度は５、比剛性は１２の結果が得られ
た。
【００２９】（実施例２）実施例１と同様に、ガラス繊
維量６０重量％のポリプロピレンシート（目付１０００
g/m2、厚み０．６８ｍｍ）からの多孔性シート（厚み１
ｍｍに膨張）を外層に、またガラス繊維量４０重量％の
ポリプロピレンシート（目付３０００g/m2、厚み２．４
６ｍｍ）からの多孔性シート（厚み４ｍｍに膨張）を内
層にして、実施例１と同じ条件で圧縮、膨張成形して厚
み５ｍｍの多孔性成形品を得た。層構成による多孔性成
形品の比強度は６、比剛性は１３の結果が得られた。
維量６０重量％のポリプロピレンシート（目付１０００
g/m2、厚み０．６８ｍｍ）からの多孔性シート（厚み１
ｍｍに膨張）を外層に、またガラス繊維量４０重量％の
ポリプロピレンシート（目付３０００g/m2、厚み２．４
６ｍｍ）からの多孔性シート（厚み４ｍｍに膨張）を内
層にして、実施例１と同じ条件で圧縮、膨張成形して厚
み５ｍｍの多孔性成形品を得た。層構成による多孔性成
形品の比強度は６、比剛性は１３の結果が得られた。
【００３０】（比較例１）ガラス繊維量４０重量％のポ
リプロピレンシート（目付３０００g/m2、厚み２．４６
ｍｍ）のみを用いて、圧力３kgf/cm2 、５ｍｍのスペー
サーを使用し、厚み５ｍｍの多孔性成形品を得た。比強
度は３、比剛性は８であった。
リプロピレンシート（目付３０００g/m2、厚み２．４６
ｍｍ）のみを用いて、圧力３kgf/cm2 、５ｍｍのスペー
サーを使用し、厚み５ｍｍの多孔性成形品を得た。比強
度は３、比剛性は８であった。
【００３１】（比較例２）ガラス繊維量５０重量％のポ
リプロピレンシート（目付３０００g/m2、厚み２．２３
ｍｍ）のみを用い、圧力３kgf/cm2 、５ｍｍスペーサー
を使用し、厚み５ｍｍの多孔性成形品を得た。比強度は
３、比剛性は１０であり実施例ほどの比強度、特に比剛
性の向上はみられなかった。参考として曲げ特性の荷重
−変位曲線の比較を図１に示す。
リプロピレンシート（目付３０００g/m2、厚み２．２３
ｍｍ）のみを用い、圧力３kgf/cm2 、５ｍｍスペーサー
を使用し、厚み５ｍｍの多孔性成形品を得た。比強度は
３、比剛性は１０であり実施例ほどの比強度、特に比剛
性の向上はみられなかった。参考として曲げ特性の荷重
−変位曲線の比較を図１に示す。
【００３２】
【発明の効果】本発明の方法により、曲げ特性に優れた
多孔性形成品を得ることができ、自動車の構造部材など
を有利に製造できる。
多孔性形成品を得ることができ、自動車の構造部材など
を有利に製造できる。
【図１】 多孔成形品の曲げ特性を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｌ 9:00 4Ｆ 31:30 4Ｆ (72)発明者 尾 野 友 重 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 松 本 泰 次 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 杉 辺 英 孝 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内
Claims (2)
- 【請求項１】シート状のガラス繊維強化熱可塑性樹脂
（コンソリシート）を膨張成形して得られる多孔性シー
ト３枚以上を、最外層の多孔性シートのガラス繊維含有
率が内層の多孔性シートのそれよりも大となるように積
層した後、加熱および加圧により接着一体化し、一体化
シートが無制限下で自由膨張させた時の厚さより薄い厚
さになるように再度膨張成形することを特徴とするガラ
ス繊維強化熱可塑性樹脂の多孔性成形品の製造方法。 - 【請求項２】多孔性シートが平均長さ６〜５０ｍｍのガ
ラス繊維（ＧＦ）と熱可塑性樹脂とからなりＧＦ含量が
樹脂との合計量を基に２０〜７０重量％であることを特
徴とする請求項１に記載の多孔性成形品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4135178A JPH05329948A (ja) | 1992-05-27 | 1992-05-27 | ガラス繊維強化熱可塑性樹脂の多孔性成形品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4135178A JPH05329948A (ja) | 1992-05-27 | 1992-05-27 | ガラス繊維強化熱可塑性樹脂の多孔性成形品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05329948A true JPH05329948A (ja) | 1993-12-14 |
Family
ID=15145662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4135178A Withdrawn JPH05329948A (ja) | 1992-05-27 | 1992-05-27 | ガラス繊維強化熱可塑性樹脂の多孔性成形品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05329948A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016203407A (ja) * | 2015-04-16 | 2016-12-08 | プレス工業株式会社 | 積層樹脂成形板とその製造方法 |
| JP2017527460A (ja) * | 2014-07-09 | 2017-09-21 | サビック グローバル テクノロジーズ ベスローテン フェンノートシャップ | 電子筐体および他の装置のための薄壁複合物 |
-
1992
- 1992-05-27 JP JP4135178A patent/JPH05329948A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017527460A (ja) * | 2014-07-09 | 2017-09-21 | サビック グローバル テクノロジーズ ベスローテン フェンノートシャップ | 電子筐体および他の装置のための薄壁複合物 |
| US10549512B2 (en) | 2014-07-09 | 2020-02-04 | Sabic Global Technologies B.V. | Thinwall composites for electronic enclosures and other devices |
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