JPH07201546A - 希土類−鉄系樹脂結合型磁石およびこの磁石を使用したモータ - Google Patents

希土類−鉄系樹脂結合型磁石およびこの磁石を使用したモータ

Info

Publication number
JPH07201546A
JPH07201546A JP6274320A JP27432094A JPH07201546A JP H07201546 A JPH07201546 A JP H07201546A JP 6274320 A JP6274320 A JP 6274320A JP 27432094 A JP27432094 A JP 27432094A JP H07201546 A JPH07201546 A JP H07201546A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
magnet
iron
powder
rare earth
density
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP6274320A
Other languages
English (en)
Inventor
Shigeru Nishida
茂 西田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nidec Instruments Corp
Original Assignee
Sankyo Seiki Manufacturing Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sankyo Seiki Manufacturing Co Ltd filed Critical Sankyo Seiki Manufacturing Co Ltd
Priority to JP6274320A priority Critical patent/JPH07201546A/ja
Publication of JPH07201546A publication Critical patent/JPH07201546A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
    • H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/047—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
    • H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
    • H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
    • H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
    • H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
    • H01F1/0578—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together bonded together

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Hard Magnetic Materials (AREA)
  • Permanent Magnet Type Synchronous Machine (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【目的】 磁石が使用される装置、例えばモータに合っ
たイナーシャと磁気特性を持つバランスの良い希土類−
鉄系樹脂結合型磁石および仕様に合ったモータを効率的
に得る。 【構成】 Ｎｄ（ネオジウム）またはＰｒ（プラセオジ
ウム）等の希土類金属を含んだ鉄系磁性粉末にフィラー
粉末を混合し、熱可塑性若しくは熱硬化性樹脂および添
加剤を混合する。そして、フィラー粉末の混合割合を調
節することにより、密度と磁気特性を比例的に変化させ
ることができる。特に、１９．１ｇ／ｃｍ3 の密度を持
つＷ（タングステン）のフィラー粉末の添加量を１３体
積％にして射出成形したり、密度１０．５ｇ／ｃｍ3 の
タングステン・ニッケルまたはタングステン・クロムの
合金化粉末の添加量を３０体積％にし圧縮成形すると、
その成形密度と磁束は圧縮成形されたＳｍ−Ｃｏ系磁石
と同じ値になる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｆｅ（鉄）を主原料と
し、Ｎｄ（ネオジウム）またはＰｒ（プラセオジウム）
等の希土類金属を含み、結合材（バインダー）として樹
脂を用いた希土類−鉄系樹脂結合型磁石およびその磁石
を使用したモータに関する。
【０００２】
【従来の技術】樹脂結合型磁石は、磁性粉末（希土類金
属、フェライト等）に熱可塑性または熱硬化性樹脂を混
合したものを射出成形、押し出し成形或いは圧縮成形に
て成形している。そして、熱硬化性樹脂を使用したもの
は成形後、熱を加え硬化させている。この樹脂結合型磁
石は、焼結磁石に比べ磁気特性は劣るが、薄肉でかつ寸
法精度が出せ、複雑な形状の磁石を形成することができ
ることから多方面で利用され、かつ更に利用分野が拡大
している。
【０００３】一方、モータ等で使用されている磁石は、
装置の軽薄短小化の流れにより、小型高出力化が要求さ
れ、従来のフェライト系磁石から希土類系磁石（Ｓｍ−
Ｃｏ系やＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系）に移行してきている。
【０００４】このような状況において、特に、希土類−
鉄系樹脂結合型磁石は、磁気特性が高く、スピーカーや
モータの高性能化に極めて有効であり、希土類−鉄系樹
脂結合型磁石の要求が一層強まっている。また、モータ
等の小型化に伴い、それらに使用される磁石も複雑な形
状が一層必要とされつつある。なお、この種の希土類−
鉄系樹脂結合型磁石についても、樹脂結合型磁石の製造
方法として一般的な圧縮成形や射出成形による製造方法
を適用すること（特開平１ー１０３８０６号参照）が良
く知られている。なお、樹脂としては、通常、エポキシ
等の熱硬化性樹脂やナイロン等の熱可塑性樹脂が数重量
％使用される。また、時には、各種の添加剤（滑剤、カ
ップリング剤など）が加えられることもある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｎｄま
たはＰｒ等の希土類金属を含み、結合材として樹脂を用
いた希土類−鉄系樹脂結合型磁石、例えばＢ（ボロン）
を含んだＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石は、Ｓｍ−Ｃｏ系磁石に
比べて比重が小さいため、このＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石を
使用する装置例えばモータにおいて、小さい比重からく
る小さいイナーシャとその高い磁気特性とのアンバラン
スにより磁気ノイズなどの不具合が生じ、使用に際して
制約を受ける場合が発生している。
【０００６】一方、特開平１ー１０３８０６号に開示さ
れているように、結合材としての樹脂の混合量を変える
ことで比重や磁気特性を変えてイナーシャと磁気特性を
装置の要求に応じてある程度変更できる。しかし、その
変化は小さくまた樹脂の混合量に対し比例的に変わらな
いため、十分ではない。
【０００７】本発明は、磁石が使用される装置に合った
イナーシャと磁気特性を持つバランスの良い、しかも複
雑な形状も可能となる希土類−鉄系樹脂結合型磁石を効
率的に提供することを目的とする。また、本発明は、磁
気特性とイナーシャとのバランスが良いモータを提供す
ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
め、本発明は、まず、Ｎｄ（ネオジウム）またはＰｒ
（プラセオジウム）等の希土類金属を含んだ鉄系磁性粉
末、例えばＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末に、適当な比重と
粒度を持ったフィラー、例えばＷ（タングステン），Ｎ
ｉ（ニッケル），Ｃｏ（コバルト），Ｃｕ（銅），Ｆｅ
（鉄），Ｃｒ（クロム），Ｓｉ（ケイ素），Ｃ（炭
素），Ｍｎ（マンガン），Ｍｏ（モリブデン），Ｔｉ
（チタン），Ｚｎ（亜鉛），Ｐｂ（鉛），Ｓｎ（錫），
Ａｌ（アルミニウム），Ｐ（燐）等のうちの少なくとも
１つあるいはそれらの組み合わせの粉末を適量混合す
る。なお、ＮｄまたはＰｒ等の希土類金属を含んだ鉄系
磁性粉末は、超急冷法や水素吸蔵法（ＨＤＤＲ法）等で
作成された後、添加剤でもあるシラン系やチタネート系
のカップリング剤等で処理されている。このカップリン
グ剤は、金属との接着性がないナイロンなどの熱可塑性
樹脂をバインダーとして使用するときに必要となるもの
で、金属との接着性がある熱硬化性樹脂をバインダーと
して使用するときは不要とすることもできる。
【０００９】また、フィラーの粉末としては、工業的に
生産されており比較的安価で入手し易いフィラー材、例
えばＷ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｃ，Ｍ
ｎ，Ｍｏ，Ｔｉ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ａｌ，Ｐ等のうち
の一つあるいは２以上を適当な比重になるように調合
し、超急冷法、アトマイズ法、メカニカルアロイング
法、鋳造法、粉末冶金法等で合金化させた粉末を粒度調
整して得たものや、Ｗ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｃ
ｒ，Ｓｉ，Ｃ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｔｉ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｎ，
Ａｌ，Ｐ等を合金化させないで粉末のまま混合したり粉
体メッキ法を採用したりして適当な比重を持った粉末を
作成し粒度調整をして得たものを使用することが好まし
い。
【００１０】この希土類金属を含んだ鉄系磁性粉末とフ
ィラー粉末の混合と同時にまたはその後に、バインダー
としてナイロン６やナイロン１２等の熱可塑性樹脂もし
くはエポキシ系やフェノール系の熱硬化性樹脂を５〜２
０重量％または５〜２０体積％を、両粉末に対し一度に
または鉄系磁性粉末とフィラー粉末に対し別々にコーテ
ィング又は混合、混練させる。そして、これに併せて、
またはその後、添加剤ともなる液状のオレイン酸や粉末
状のステアリン酸Ｃａ，Ｚｎ等の金属セッケンや金属ワ
ックスやヒドラジン系酸化防止剤等の滑剤を添加する。
これらの混合、添加を行った後、射出成形、圧縮成形、
押出成形等を行い、所定形状の希土類−鉄系樹脂結合型
磁石を得るようにしている。なお、各種混合の後、ペレ
ットを作成し、そのペレットを利用して成形を行なうよ
うにしても良い。
【００１１】ここで、射出成形を行う場合、通常、希土
類金属を含んだ鉄系磁性粉末を添加剤でもあるシラン系
やチタネート系のカップリング剤等で処理し、バインダ
ーとしてはナイロン６やナイロン１２等の熱可塑性樹脂
を使用する。また、圧縮成形の場合のバインダーとして
は、通常、エポキシ系やフェノール系の熱硬化性樹脂を
用いる。そして、５〜１０トン／ｃｍ2 の成形圧力で圧
縮成形した後、１００〜２００℃で１時間程度熱をかけ
キュア処理をし、熱硬化させる。一方、押出成形を行う
場合のバインダーとしては、通常、ナイロン６やナイロ
ン１２等の熱可塑性樹脂を使用する。そして、混合物を
温度２３０〜２８０℃にて混練しペレットを作製し、こ
のペレットをスクリュウ式押し出し機等を用いて押し出
し成形する。
【００１２】
【作用】Ｗ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｃｒ，Ｓｉ，
Ｃ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｔｉ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ａｌ，Ｐ等
の少なくとも１つあるいはそれらの組み合わせを含む適
当な比重と粒度を持ったフィラー粉末を適量添加するこ
とにより、磁石の密度はフィラー粉末の添加量に比例し
て大きくなる。一方、磁石の磁気特性の一つである磁束
は、添加量に比例して低下する。
【００１３】例えば、フィラー粉末を添加しない場合、
射出成形される希土類−鉄系樹脂結合型磁石の密度は、
５．５ｇ／ｃｍ3 であるのが、１９．１ｇ／ｃｍ3 の密
度を持つタングステンのフィラー粉末の添加量を徐々に
上げるとその密度は大きくなり、６０体積％混合させる
と１２．４ｇ／ｃｍ3 となった。一方、射出成形された
希土類−鉄系樹脂結合型磁石の磁束は、フィラー粉末を
添加しない場合、０．１９μＷｂであるが、１９．１ｇ
／ｃｍ3 の密度を持つタングステンのフィラー粉末の添
加量を徐々に上げるとその磁束は低下し、６０体積％混
合させると０．０５５μＷｂとなった。
【００１４】また、フィラー粉末を添加しない場合、圧
縮成形される希土類−鉄系樹脂結合型磁石の密度は、
５．９〜６．０ｇ／ｃｍ3 であるのが、例えば１０．５
ｇ／ｃｍ3 の密度を持つタングステン・ニッケルの合金
化フィラー粉末（タングステンが２９．３重量％でニッ
ケルが７０．７重量％）の添加量を徐々に上げるとその
密度は大きくなり、３５体積％混合させると７．０〜
７．１５ｇ／ｃｍ3 となった。一方、圧縮成形された希
土類−鉄系樹脂結合型磁石の磁束は、フィラー粉末を添
加しない場合、０．２３６〜０．２４４μＷｂである
が、上述のタングステン・ニッケルの合金化フィラー粉
末の添加量を徐々に上げるとその磁束は低下し、３５体
積％混合させると０．１４〜０．１５μＷｂとなった。
【００１５】このようにフィラー粉末を添加して密度を
上げる一方、磁気特性を下げることにより、磁石が使用
される装置に合ったイナーシャと磁気特性を持つバラン
スの良い希土類−鉄系樹脂結合型磁石を得ることができ
る。特に、１９．１ｇ／ｃｍ3 の密度を持つタングステ
ンのフィラー粉末を１３体積％混合してペレットを作成
し射出成形により磁石を形成したり、１０．５ｇ／ｃｍ
3 の密度を持つタングステン・ニッケルの合金化フィラ
ー粉末（タングステンが２９．３重量％でニッケルが７
０．７重量％）やタングステン・クロムの合金化フィラ
ー粉末（タングステンが５０．４重量％でクロムが４
９．６重量％）を３０体積％混合させ圧縮成形により磁
石を形成すると、現状の圧縮成形のＳｍ−Ｃｏ系と同様
のイナーシャと磁気特性を持つバランスの良い希土類−
鉄系樹脂結合型磁石となる。
【００１６】このようにして作製される希土類−鉄系樹
脂結合型磁石をモータのロータのマグネットとして使用
すると、モータ仕様に合ったイナーシャと磁気特性を持
つバランスの良いロータを効率的に得ることができる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の構成を図面に示す実施例に基
づいて詳細に説明する。
【００１８】（実施例 １）希土類金属のネオジウム
（Ｎｄ）及び鉄（Ｆｅ）、ボロン（Ｂ）、コバルト（Ｃ
ｏ）からなる磁性粉末を、まずシラン系やチタネート系
のカップリング剤で処理し、磁性粉末の表面にカップリ
ング剤を付着させた。そのカップリング剤で処理した磁
性粉末に、２９７μｍ（４８メッシュ）以下に粒度調整
した１９．１ｇ／ｃｍ3 の密度を持つタングステンのフ
ィラー粉末を１０〜６０体積％混合し、併せて、極めて
わずか（３重量％以下）の液状のオレイン酸や粉末状の
ステアリン酸Ｃａ，Ｚｎ等の滑剤を添加した。この添加
混合と同時に、磁性粉末にナイロン６やナイロン１２等
の熱可塑性樹脂を３３．５体積％添加しスクリュウ式混
練機を用いてペレットを作製した。なお、この磁性粉末
はＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系合金で鉄の原子分率が７７．８％、
密度が７．６ｇ／ｃｍ3 で、粒径２９７μｍ（４８メッ
シュ）以下のいわゆる急冷型ネオジウム・鉄系磁石であ
る。この混合物からペレットを得た後、通常行われてい
る射出成形工法にて等方性の樹脂結合型磁石を得た。こ
のときの樹脂結合型磁石のアルキメデス法により測定し
た成形密度および磁束は、表１のとおりとなった。尚、
各値は測定値の平均値を示している。
【００１９】なお、以上の実施例１の各サンプルとの比
較のため、フィラー粉末が添加されない点を除きその他
の組成等が実施例１と同様な磁石（比較例１）と、現状
の圧縮成形のＳｍ−Ｃｏ系磁石との２種類の磁石の密度
と磁束を測定した。この現状の圧縮成形Ｓｍ−Ｃｏ系磁
石は、磁性粉末をＳｍ2 Ｃｏ17系とし、異方性焼結磁石
を粉砕したものまたは鋳造合金に熱処理を加え粉砕した
ものに熱硬化性樹脂を１３体積％被着させ成形圧９トン
／ｃｍ2 で圧縮成形させ作製したもので、現在、モータ
のロータ等として使用されているものである。
【００２０】
【表１】
【００２１】（評価）実施例１の各サンプルと比較例１
の結果は、図１と図２のグラフに示されているように、
フィラー粉末を添加しない場合、射出成形により得られ
る希土類−鉄系樹脂結合型磁石の密度は、５．６ｇ／ｃ
ｍ3 であるのに対し、１９．１ｇ／ｃｍ3 の密度を持つ
タングステンのフィラー粉末の添加量を徐々に上げると
その密度は比例的に大きくなり、６０体積％混合させる
と１２．４ｇ／ｃｍ3 となった。一方、磁束は、フィラ
ー粉末を添加しない場合には、０．１９μＷｂである
が、１９．１ｇ／ｃｍ3 の密度を持つタングステンのフ
ィラー粉末の添加量を徐々に上げると比例的に低下し、
６０体積％混合させると０．０５５μＷｂとなってしま
った。
【００２２】そして、比較例１のフィラー粉末を添加し
ない磁石と圧縮成形のＳｍ−Ｃｏ系磁石とを比較する
と、フィラー粉末を添加しない磁石の方が、成形密度は
小さく、磁束は高くなった。しかし、１９．１ｇ／ｃｍ
3 の密度を持つタングステンのフィラー粉末を添加し、
その添加量を１３体積％（この時、磁性粉末は５３．５
体積％、熱可塑性樹脂は３３．５体積％）にすると、成
形密度と磁束は圧縮成形されたＳｍ−Ｃｏ系の磁石と同
じ値になった。これにより、高密度化できにくいと言わ
れている熱可塑性樹脂を使用しての射出成形でも希土類
−鉄系樹脂結合型磁石を高密度化でき、現状の圧縮成形
のＳｍ−Ｃｏ系磁石から希土類−鉄系樹脂結合型磁石へ
の置き換えが可能となる。
【００２３】なお、更にフィラー粉末を添加していく
と、圧縮成形のＳｍ−Ｃｏ系磁石と比較して成形密度は
大きくなり、磁束は小さくなった。
【００２４】このように、フィラー粉末の添加量を徐々
に上げるとその密度は比例的に大きくなり、一方、磁束
は比例的に低下するので、求める密度と磁束を持った磁
石を効率的に製造することができる。また、その変化範
囲が広いので、各種の要求に沿うことができる。しかも
射出成形しているため、圧縮成形その他の成形方法に比
べ、より複雑な形状や薄肉にすることができる。
【００２５】（実施例 ２）フィラーとして、２９７μ
ｍ（４８メッシュ）以下の銅粉末（密度８．９ｇ／ｃｍ
3 ）と２９７μｍ（４８メッシュ）以下のネオジウムＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末（鉄の原子分率７７．８％、密
度７．６ｇ／ｃｍ3 ）を使用して、熱硬化性樹脂を１２
体積％混合又はコーティングさせ、成形圧９トン／ｃｍ
2 で圧縮成形し磁石を得た。このときのＮｄ−Ｆｅ−Ｂ
系磁性粉末と銅粉末との混合比（体積比）と磁石の密度
の関係を図３に、磁気特性（磁束）との関係を図４に示
す。これから判るように、磁気特性はフィラー添加量に
応じて低下するが、磁石の密度は逆の関係に高くなって
いる。
【００２６】なお、この図３と図４の基礎となったデー
タおよび比較例２のフィラー粉末が添加されない点のみ
が実施例２と異なる磁石のデータを表２に示す。
【００２７】
【表２】
【００２８】（評価）以上の実施例２の各サンプルと比
較例２の結果は、図３と図４のグラフに示されているよ
うに、フィラー粉末を添加しない場合、圧縮成形により
得られる希土類−鉄系樹脂結合型磁石の密度は、５．９
〜６．０ｇ／ｃｍ3 であるのに対し、銅のフィラー粉末
の添加量を徐々に上げるとその密度は比例的に大きくな
り、４０体積％混合させると６．６２〜６．７４ｇ／ｃ
ｍ3 となった。一方、磁束は、フィラー粉末を添加しな
い場合には０．２３５〜０．２４５μＷｂであるが、銅
のフィラー粉末の添加量を徐々に上げると比例的に低下
し、４０体積％混合させると０．１２５〜０．１４２μ
Ｗｂとなった。
【００２９】このように、フィラー粉末の添加量を徐々
に上げるとその密度は比例的に大きくなり、一方、磁束
は比例的に低下するので、求める密度と磁束を持った磁
石を効率的に製造することができる。また、その変化範
囲が広いので、各種の要求に沿うことができる。しかも
圧縮成形しているため、他の成形方法に比べ、生産性が
高く、また圧環強度や寸法精度等の優れた高性能な磁石
を容易に得ることができる。
【００３０】（実施例 ３）フィラーとして、２９７μ
ｍ（４８メッシュ）以下の鉄粉末（密度７．９ｇ／ｃｍ
3 ）と２９７μｍ（４８メッシュ）以下のネオジウムＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末（鉄の原子分率７７．８％、密
度７．６ｇ／ｃｍ3 ）を使用して、熱硬化性樹脂を１２
体積％混合又はコーティングさせ、成形圧９トン／ｃｍ
2 で圧縮成形し磁石を得た。このときのＮｄ−Ｆｅ−Ｂ
系磁性粉末と鉄粉末との混合比（体積比）と磁石の密度
の関係を図５に、磁気特性（磁束）との関係を図６に示
す。これから判るように、磁気特性はフィラー添加量に
応じて低下するが、磁石の密度は逆の関係に高くなって
いる。
【００３１】なお、この図５と図６の基礎となったデー
タおよび先の比較例２のデータを表３に示す。
【００３２】
【表３】
【００３３】（評価）以上の実施例３の各サンプルと比
較例２の結果は、図５と図６のグラフに示されているよ
うに、フィラー粉末を添加しない場合、圧縮成形により
得られる希土類−鉄系樹脂結合型磁石の密度は、５．９
〜６．０ｇ／ｃｍ3 であるのに対し、鉄のフィラー粉末
の添加量を徐々に上げるとその密度は比例的に大きくな
り、４０体積％混合させると６．２１〜６．３６ｇ／ｃ
ｍ3 となった。一方、磁束は、フィラー粉末を添加しな
い場合には０．２３５〜０．２４５μＷｂであるが、鉄
のフィラー粉末の添加量を徐々に上げると比例的に低下
し、４０体積％混合させると０．１３〜０．１４２μＷ
ｂとなってしまった。
【００３４】このように、フィラー粉末の添加量を徐々
に上げるとその密度は比例的に大きくなり、一方、磁束
は比例的に低下するので、求める密度と磁束を持った磁
石を効率的に製造することができる。また、その変化範
囲が広いので、各種の要求に沿うことができる。しかも
圧縮成形しているため、他の成形方法に比べ、生産性が
高く、また圧環強度や寸法精度等の優れた高性能な磁石
を容易に得ることができる。
【００３５】（実施例 ４）２９７μｍ（４８メッシ
ュ）以下に粒度調整した密度１０．５ｇ／ｃｍ3 のタン
グステン（Ｗ）・ニッケル（Ｎｉ）合金化粉末（タング
ステンが２９．３重量％でニッケルが７０．７重量％）
のフィラーと２９７μｍ（４８メッシュ）以下のＮｄ−
Ｆｅ−Ｂ系磁性粉末（鉄の原子分率７７．８％、密度
７．６ｇ／ｃｍ3）を使用して、熱硬化性樹脂の混合又
はコーティング量を１２体積％としかつ成形圧力は９ト
ン／ｃｍ2 とした時のフィラー添加量（体積比）と磁石
の密度の関係を図７に、磁気特性（磁束）との関係を図
８に示す。
【００３６】なお、以上の実施例４の各サンプルとの比
較のため、先の比較例２の他、現状の圧縮成形のＳｍ−
Ｃｏ系磁石の密度と磁束を測定した。この現状の圧縮成
形Ｓｍ−Ｃｏ系磁石は、磁性粉末をＳｍ2 Ｃｏ17系と
し、異方性焼結磁石を粉砕したものまたは鋳造合金に熱
処理を加え粉砕したものに熱硬化性樹脂を１３体積％コ
ーティングさせ成形圧９トン／ｃｍ2 で圧縮成形させ作
製したもので、現在、モータのロータ等として使用され
ているものである。
【００３７】この図７と図８の基礎となったデータおよ
び比較例のデータを表４に示す。
【００３８】
【表４】
【００３９】（評価）実施例４の各サンプルと比較例２
の結果は、図７と図８のグラフに示されているように、
フィラー粉末を添加しない場合、圧縮成形により得られ
る希土類−鉄系樹脂結合型磁石の密度は、５．９〜６．
０ｇ／ｃｍ3 であるのに対し、タングステン・ニッケル
の合金化フィラー粉末の添加量を徐々に上げるとその密
度は比例的に大きくなり、３５体積％混合させると７．
０〜７．１５ｇ／ｃｍ3 となった。一方、磁束は、フィ
ラー粉末を添加しない場合には０．２３６〜０．２４４
μＷｂであるが、タングステン・ニッケルの合金化フィ
ラー粉末の添加量を徐々に上げると比例的に低下し、３
５体積％混合させると０．１４〜０．１５μＷｂとなっ
た。
【００４０】そして、フィラー粉末を添加しない比較例
２の磁石と圧縮成形のＳｍ−Ｃｏ系磁石とを比較する
と、フィラー粉末を添加しない比較例２の磁石の方が、
成形密度は小さく、磁束は高くなった。しかし、密度１
０．５ｇ／ｃｍ3 のタングステン・ニッケルの合金化粉
末の添加量を３０体積％（この時、磁性粉末は５８体積
％、熱硬化性樹脂は１２体積％）にし混合して圧縮成形
すると、成形密度と磁束は圧縮成形されたＳｍ−Ｃｏ系
の磁石と同じ値になった。これにより、希土類の中でも
希少なＳｍを主原料とした高価なＳｍ−Ｃｏ系磁石か
ら、Ｆｅを主原料とした安価なＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁性粉
末を用いた磁石へ置換することができる。しかも圧縮成
形しているため、他の成形方法に比べ、生産性が高く、
また圧環強度や寸法精度等の優れた高性能な磁石を容易
に得ることができる。
【００４１】（実施例 ５）２９７μｍ（４８メッシ
ュ）以下に粒度調整した密度１０．５ｇ／ｃｍ3 のタン
グステン（Ｗ）・クロム（Ｃｒ）合金化粉末（タングス
テンが５０．４重量％でクロムが４９．６重量％）のフ
ィラーと２９７μｍ（４８メッシュ）以下のＮｄ−Ｆｅ
−Ｂ系磁性粉末（鉄の原子分率７７．８％、密度７．６
ｇ／ｃｍ3 ）を使用して、熱硬化性樹脂のコーティング
量を１２体積％としかつ成形圧力を９トン／ｃｍ2 とし
て磁石を作製した。この時のフィラー添加量（体積比）
と磁石の密度の関係およびフィラー添加量（体積比）と
磁気特性（磁束）との関係は、それぞれ実施例４と同様
となった。
【００４２】尚、上述の各実施例は本発明の好適な実施
の一例ではあるがこれに限定されるものではなく本発明
の要旨を逸脱しない範囲において種々変形実施可能であ
る。例えば、希土類金属系磁性粉末としては、Ｎｄ系磁
性粉末の他Ｐｒ系磁性粉末も磁気特性が優れており、実
施例と同様な効果が得られ、またＹ，Ｌａ，Ｓｍ，Ｌｕ
等他の希土類金属系磁性粉末でも磁気特性の高いものが
同様に得られ、適宜採用できる。
【００４３】また、フィラーの粉末としては、工業的に
生産されており比較的安価で入手し易いＷ，Ｎｉ，Ｃ
ｕ，Ｆｅ，Ｃｒの他、同様に工業的に生産されており比
較的安価で入手し易いＣｏ，Ｓｉ，Ｃ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｔ
ｉ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ａｌ，Ｐ等が採用できる。そし
てそれらのうちの一つあるいは２以上を適当な比重にな
るように調合し、超急冷法、アトマイズ法、メカニカル
アロイング法、鋳造法、粉末冶金法等で合金化させた粉
末を粒度調整して得たものや、Ｗ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｕ，
Ｆｅ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｃ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｔｉ，Ｚｎ，Ｐ
ｂ，Ｓｎ，Ａｌ，Ｐ等を合金化させないで粉末のまま混
合したり粉体メッキ法を採用したりして適当な密度を持
った粉末を作成し粒度調整をして得たものを使用するこ
とができる。
【００４４】更に、フィラーを実施例のように合金化処
理をして作成すると、粉末のみの混合よりもフィラーの
均一化が計れ磁性粉末との混合が容易となるが、粉末の
みの混合等も採用できる。更に、フィラーとしては、タ
ングステンの他、Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｃｒ，Ｓ
ｉ，Ｃ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｔｉ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ａｌ，
Ｐ等の金属やガラスを含むセラミックのような非金属で
も良い。
【００４５】また、射出成形や圧縮成形以外に押出成形
を採用しても良い。押出成形を行う場合のバインダーと
しては、通常、ナイロン６やナイロン１２等の熱可塑性
樹脂を使用する。そして、混合物を温度２３０〜２８０
℃にて混練しペレットを作製し、このペレットをスクリ
ュウ式押し出し機等を用いて押し出し成形する。この
時、滑剤としてヒドラジン系酸化防止剤を２重量％（７
体積％）程度入れると、混練トルクおよびコンパウンド
粘度の各上昇が抑えられ、スクリュウ負荷が安定し、連
続成形が可能となる。なお、押出成形を用いた場合、他
の成形方法に比べ、薄肉化や長尺化の面で有利であり、
連続成形であるため生産性も高くなる。また、射出成形
磁石と異なり、表面の樹脂層がないものとなる。
【００４６】また、液状のオレイン酸や粉末状のステア
リン酸Ｃａ，Ｚｎ等の滑剤としての金属セッケンや金属
ワックス等を入れないでも、フィラーの働きは同様とな
る。即ち、滑剤を入れないでもフィラーを入れることに
より、密度は上がり、磁気特性は下がる。更に、カップ
リング剤は、金属との接着性がある熱硬化性樹脂をバイ
ンダーとして使用するときは必ずしも必要としない。
【００４７】なお、磁性粉末としては、急冷型ではな
く、水素吸蔵法や粉末冶金法によるものでも良い。ま
た、磁性粉末やフィラー粉末の粒径は、２９７μｍ（４
８メッシュ）を越える範囲のものでも良い。更に、本発
明は、等方性の樹脂結合型磁石の他、ラジアル異方性等
の異方性の樹脂結合型磁石にも適用できる。
【００４８】このようにして作製される希土類−鉄系樹
脂結合型磁石をモータのロータマグネットとして使用す
ると、モータ仕様に合ったイナーシャと磁気特性を持つ
バランスの良いロータを効率的に得ることができる。例
えば、図９及び図１０に示されるような永久磁石形ステ
ッピングモータ１０に使用すると、組み込まれる装置に
従いモータ仕様が微妙に異なる場合が特に多いこの種の
ステッピングモータであっても、イナーシャと磁気特性
を持つバランスの良いロータを効率的に得ることがで
き、組み込まれる装置に沿ったステッピングモータを容
易に提供することができる。なお、この永久磁石形ステ
ッピングモータ１０は、多極着磁された本発明の希土類
−鉄系樹脂結合型磁石１１を外周に配置したロータ１
と、円周方向に巻かれた励磁コイル２３，２４によって
励磁される二つの固定子２１，２２からなるステータ２
とでその主要部が構成される。ロータ１は、その中心に
回転軸１２が設けられており、その回転軸１２を軸受
３，３が軸回転可能に支持している。二つの固定子２
１，２２は、金属性のヨーク２１ａ，２２ａからなり、
ロータ１と対向する側に三角形状の多数の極歯２１ｂ，
２２ｂが設けられている。そして、極歯２１ｂ，２１ｂ
間及び極歯２２ｂ，２２ｂ間を通過する磁束と磁石１１
との相互作用により回転トルクが生じ、ロータ１が回転
する。なお、励磁コイル２３，２４は、端子２５，２６
とそれぞれ接続され、外部と電気接続可能とされてい
る。
【００４９】また、本発明の希土類−鉄系樹脂結合型磁
石をモータのロータではなく固定子側の磁石として採用
しても良く、更には、モータ以外にスピーカー等各種の
機器に採用することができる。
【００５０】
【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
の希土類−鉄系樹脂結合型磁石では、ＮｄまたはＰｒ等
の希土類金属を含んだ鉄系磁性粉末にフィラー粉末を混
合し、熱可塑性若しくは熱硬化性樹脂および添加剤を混
合して成形しているので、フィラー粉末の混合割合を調
節することにより、密度と磁気特性を比例的に変化させ
ることができる。この結果、磁石が使用される装置に合
ったイナーシャと磁気特性を持つバランスの良い希土類
−鉄系樹脂結合型磁石を効率的に得ることができる。
【００５１】また、その変化範囲内に、希少で高価なＳ
ｍ（サマリウム）やＣｏ（コバルト）を主原料とするＳ
ｍ−Ｃｏ系の圧縮成形磁石と同一なイナーシャと磁気特
性を持つ部分が生じる場合があり、フィラー粉末とその
添加量を適宜選択することにより、Ｆｅを主原料とした
安価な希土類−鉄系樹脂結合型磁石を、Ｓｍ−Ｃｏ系の
圧縮成形磁石の代替えとして使用することも可能とな
る。
【００５２】更に、本発明の希土類−鉄系樹脂結合型磁
石をモータのロータのマグネットとして使用すると、モ
ータ仕様に合ったイナーシャと磁気特性を持つバランス
の良いロータを効率的に得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第一の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は１９．１ｇ／ｃｍ3 の密度
を持つＷ（タングステン）のフィラー粉末の添加量を、
Ｙ軸は射出成形された成形体の密度をそれぞれ示し、タ
ングステンのフィラー粉末の添加量を変化させたときの
成形密度との関係を示すグラフである。
【図２】本発明の第一の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は１９．１ｇ／ｃｍ3 の密度
を持つＷ（タングステン）のフィラー粉末の添加量を、
Ｙ軸は射出成形された成形体の磁束をそれぞれ示し、タ
ングステンのフィラー粉末の添加量を変化させたときの
磁束との関係を示すグラフである。
【図３】本発明の第二の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は８．９ｇ／ｃｍ3 の密度を
持つＣｕ（銅）のフィラー粉末の添加量を、Ｙ軸は圧縮
成形された成形体の密度をそれぞれ示し、銅のフィラー
粉末の添加量を変化させたときの成形密度との関係を示
すグラフである。
【図４】本発明の第二の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は１９．１ｇ／ｃｍ3 の密度
を持つＣｕ（銅）のフィラー粉末の添加量を、Ｙ軸は圧
縮成形された成形体の磁束をそれぞれ示し、銅のフィラ
ー粉末の添加量を変化させたときの磁束との関係を示す
グラフである。
【図５】本発明の第三の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は７．９ｇ／ｃｍ3 の密度を
持つＦｅ（鉄）のフィラー粉末の添加量を、Ｙ軸は圧縮
成形された成形体の密度をそれぞれ示し、鉄のフィラー
粉末の添加量を変化させたときの成形密度との関係を示
すグラフである。
【図６】本発明の第三の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は７．９ｇ／ｃｍ3 の密度を
持つＦｅ（鉄）のフィラー粉末の添加量を、Ｙ軸は圧縮
成形された成形体の磁束をそれぞれ示し、鉄のフィラー
粉末の添加量を変化させたときの磁束との関係を示すグ
ラフである。
【図７】本発明の第四の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は１０．５ｇ／ｃｍ3 の密度
を持つＷ・Ｎｉ（タングステン・ニッケル）合金化粉末
のフィラーの添加量を、Ｙ軸は圧縮成形された成形体の
密度をそれぞれ示し、タングステン・ニッケルのフィラ
ー粉末の添加量を変化させたときの成形密度との関係を
示すグラフである。
【図８】本発明の第四の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は１０．５ｇ／ｃｍ3 の密度
を持つＷ・Ｎｉ（タングステン・ニッケル）合金化粉末
のフィラーの添加量を、Ｙ軸は圧縮成形された成形体の
磁束をそれぞれ示し、タングステン・ニッケルのフィラ
ー粉末の添加量を変化させたときの磁束との関係を示す
グラフである。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年１月２０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第一の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は１９．１ｇ／ｃｍ3 の密度
を持つＷ（タングステン）のフィラー粉末の添加量を、
Ｙ軸は射出成形された成形体の密度をそれぞれ示し、タ
ングステンのフィラー粉末の添加量を変化させたときの
成形密度との関係を示すグラフである。
【図２】本発明の第一の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は１９．１ｇ／ｃｍ3 の密度
を持つＷ（タングステン）のフィラー粉末の添加量を、
Ｙ軸は射出成形された成形体の磁束をそれぞれ示し、タ
ングステンのフィラー粉末の添加量を変化させたときの
磁束との関係を示すグラフである。
【図３】本発明の第二の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は８．９ｇ／ｃｍ3 の密度を
持つＣｕ（銅）のフィラー粉末の添加量を、Ｙ軸は圧縮
成形された成形体の密度をそれぞれ示し、銅のフィラー
粉末の添加量を変化させたときの成形密度との関係を示
すグラフである。
【図４】本発明の第二の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は１９．１ｇ／ｃｍ3 の密度
を持つＣｕ（銅）のフィラー粉末の添加量を、Ｙ軸は圧
縮成形された成形体の磁束をそれぞれ示し、銅のフィラ
ー粉末の添加量を変化させたときの磁束との関係を示す
グラフである。
【図５】本発明の第三の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は７．９ｇ／ｃｍ3 の密度を
持つＦｅ（鉄）のフィラー粉末の添加量を、Ｙ軸は圧縮
成形された成形体の密度をそれぞれ示し、鉄のフィラー
粉末の添加量を変化させたときの成形密度との関係を示
すグラフである。
【図６】本発明の第三の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は７．９ｇ／ｃｍ3 の密度を
持つＦｅ（鉄）のフィラー粉末の添加量を、Ｙ軸は圧縮
成形された成形体の磁束をそれぞれ示し、鉄のフィラー
粉末の添加量を変化させたときの磁束との関係を示すグ
ラフである。
【図７】本発明の第四の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は１０．５ｇ／ｃｍ3 の密度
を持つＷ・Ｎｉ（タングステン・ニッケル）合金化粉末
のフィラーの添加量を、Ｙ軸は圧縮成形された成形体の
密度をそれぞれ示し、タングステン・ニッケルのフィラ
ー粉末の添加量を変化させたときの成形密度との関係を
示すグラフである。
【図８】本発明の第四の実施例の各サンプルおよび比較
例を示したグラフで、Ｘ軸は１０．５ｇ／ｃｍ3 の密度
を持つＷ・Ｎｉ（タングステン・ニッケル）合金化粉末
のフィラーの添加量を、Ｙ軸は圧縮成形された成形体の
磁束をそれぞれ示し、タングステン・ニッケルのフィラ
ー粉末の添加量を変化させたときの磁束との関係を示す
グラフである。
【図９】本発明の磁石を使用したモータの断面図であ
る。
【図１０】 本発明の磁石を使用したモータの要部を示す
斜視図である。

Claims (8)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 Ｎｄ（ネオジウム）またはＰｒ（プラセ
    オジウム）等の希土類金属を含んだ鉄系磁性粉末と、フ
    ィラー粉末と、熱可塑性樹脂若しくは熱硬化性樹脂と、
    添加剤とを有する希土類−鉄系樹脂結合型磁石。
  2. 【請求項２】 Ｗ（タングステン），Ｎｉ（ニッケ
    ル），Ｃｏ（コバルト），Ｃｕ（銅），Ｆｅ（鉄），Ｃ
    ｒ（クロム），Ｓｉ（ケイ素），Ｃ（炭素），Ｍｎ（マ
    ンガン），Ｍｏ（モリブデン），Ｔｉ（チタン），Ｚｎ
    （亜鉛），Ｐｂ（鉛），Ｓｎ（錫），Ａｌ（アルミニウ
    ム），Ｐ（燐）のうち少なくともいずれか一つを含むフ
    ィラー粉末を使用したことを特徴とする請求項１記載の
    希土類−鉄系樹脂結合型磁石。
  3. 【請求項３】 射出成形によって成形したことを特徴と
    する請求項１または２記載の希土類−鉄系樹脂結合型磁
    石。
  4. 【請求項４】 圧縮成形によって成形したことを特徴と
    する請求項１または２記載の希土類−鉄系樹脂結合型磁
    石。
  5. 【請求項５】 押出成形によって成形したことを特徴と
    する請求項１または２記載の希土類−鉄系樹脂結合型磁
    石。
  6. 【請求項６】 請求項１から５のいずれかに記載の希土
    類−鉄系樹脂結合型磁石をローターのマグネットとして
    使用したことを特徴とするモータ。
  7. 【請求項７】 Ｎｄ（ネオジウム）またはＰｒ（プラセ
    オジウム）等の希土類金属を含んだ鉄系磁性粉末にフィ
    ラー粉末を混合し、熱可塑性若しくは熱硬化性樹脂およ
    び添加剤を混合して成形した希土類−鉄系樹脂結合型磁
    石。
  8. 【請求項８】 Ｗ（タングステン），Ｎｉ（ニッケ
    ル），Ｃｏ（コバルト），Ｃｕ（銅），Ｆｅ（鉄），Ｃ
    ｒ（クロム），Ｓｉ（ケイ素），Ｃ（炭素），Ｍｎ（マ
    ンガン），Ｍｏ（モリブデン），Ｔｉ（チタン），Ｚｎ
    （亜鉛），Ｐｂ（鉛），Ｓｎ（錫），Ａｌ（アルミニウ
    ム），Ｐ（燐）の少なくともいずれか一つを含むフィラ
    ー粉末を使用したことを特徴とする請求項７記載の希土
    類−鉄系樹脂結合型磁石。
JP6274320A 1993-10-15 1994-10-14 希土類−鉄系樹脂結合型磁石およびこの磁石を使用したモータ Pending JPH07201546A (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP6274320A JPH07201546A (ja) 1993-10-15 1994-10-14 希土類−鉄系樹脂結合型磁石およびこの磁石を使用したモータ

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP5-281970 1993-10-15
JP28197093 1993-10-15
JP6274320A JPH07201546A (ja) 1993-10-15 1994-10-14 希土類−鉄系樹脂結合型磁石およびこの磁石を使用したモータ

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPH07201546A true JPH07201546A (ja) 1995-08-04

Family

ID=26550984

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP6274320A Pending JPH07201546A (ja) 1993-10-15 1994-10-14 希土類−鉄系樹脂結合型磁石およびこの磁石を使用したモータ

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JPH07201546A (ja)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0239031A1 (en) Method of manufacturing magnetic powder for a magnetically anisotropic bond magnet
JP2006066853A (ja) 希土類磁石及びその製造方法、並びに磁石モータ
CN111886779B (zh) 电动机及励磁元件
US5705970A (en) Rare-earth containing iron-base resin bonded magnets
JP2001275314A (ja) ロータ磁石およびモータおよびステッピングモータ
CN108347105A (zh) 永久磁铁、旋转电机及车辆
JPH0422010B2 (ja)
JP6463293B2 (ja) 希土類永久磁石及び希土類永久磁石の製造方法
KR20190085442A (ko) 희토류 자석
JP2003124012A (ja) 複合磁石、複合磁性材料、および、モータ
JP2001037124A (ja) 回転子
JP2016066675A (ja) 希土類等方性ボンド磁石
JPH07201546A (ja) 希土類−鉄系樹脂結合型磁石およびこの磁石を使用したモータ
JP6513623B2 (ja) 等方性バルク磁石の製造方法
JP3057593B2 (ja) 希土類−鉄系樹脂結合型磁石およびその製造方法
JP3391704B2 (ja) 希土類磁石
JP2747236B2 (ja) 希土類鉄系永久磁石
JPH10177911A (ja) 希土類ボンド磁石
JP4868061B2 (ja) 希土類磁石
JPH09312207A (ja) 希土類ボンド磁石用組成物、希土類ボンド磁石および希土類ボンド磁石の製造方法
US20160027567A1 (en) Manufacturing Method for Bonded Magnet and Motor Using the Magnet
JP2001037107A (ja) モータ用ヨーク
JP2000173810A (ja) 磁気異方性ボンド磁石およびその製法
JP2018152526A (ja) ＲＦｅＢ系焼結磁石の製造方法
JPH10321452A (ja) 耐熱ボンド磁石およびその製造方法