JPH07197324A - ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレン複合長繊維の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 低い紡糸速度で高初期弾性率をもつポリエチ
レンテレフタレート系複合長繊維を得る。 【構成】 ポリエチレンテレフタレート樹脂５０〜９０
重量％と、ポリエチレン樹脂５０〜１０重量％とを、固
化点以降における紡糸速度を３０００ｍ／ｍｉｎ以下に
設定して複合溶融紡糸する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、低紡糸速度で、安定な
力学物性をもつポリエチレンテレフタレート／ポリエチ
レン複合長繊維の製造方法に関する。本発明の方法によ
り製造される複合長繊維は、マルチフィラメントとし
て、従来品と同様に広い範囲で利用することができる
他、スパンボンド法不織布として有用である。このスパ
ンボンド法不織布は、他のスパンボンド法不織布と同様
に、医療・衛生資材、土木資材、農業資材、一般工業資
材などの分野で広く使用される。

【０００２】

【従来の技術】ポリエチレンテレフタレート長繊維は強
度、寸法安定性など多くの優れた特性を備えるため種々
の用途に利用されている。ポリエチレンテレフタレート
長繊維は一般的に溶融紡糸法で製造されるが、この場
合、紡糸速度が４０００〜５０００ｍ／ｍｉｎ以下であ
ると紡糸繊維は配向性が低く、結晶化が起こらないた
め、繊維の初期ヤング率が低く、力学的性質に乏しいの
で実用性に乏しい。これを改善する方法として、紡糸後
に延伸工程を設け充分に延伸することによって高弾性を
有する繊維にすることが一般に採られている。しかしな
がら、このような二段方式による繊維形成方法は設備、
労力の面から有利な方法ではない。また、巻取装置の代
わりにエア・サッカーを用いてエア・ジェットの作用に
より不織布を製造するスパンボンド法においては、この
ような延伸過程を設けるのは困難である。

【０００３】一方、溶融紡糸速度を４０００〜５０００
ｍ／ｍｉｎ以上の高速にするには、その成否を左右する
要素の一つに、ワインダがある。高速回転するためワイ
ンダの動的なバランスを取るには、高精度の装置が要求
され、また消費エネルギーも回転数の増加とともに、大
幅に上昇する。さらに、紡糸中の油剤付与、自動糸切
替、トラバース装置、騒音など多くの解決すべき難題が
ある。また、スパンボンド法不織布の製造では高紡糸速
度を達成するには、高いエア圧力が要求されるので、生
産コスト上非常に不利である。

【０００４】若し、低速で溶融紡糸繊維を配向結晶化さ
せ、溶融紡糸工程の一段化を実現することが可能であれ
ば、工程の短縮化を実現しながら高速化した場合の問題
点も回避できる。このような要求に対し、特公昭４８−
４２２５１号公報、特開昭６０−９４６２０号公報など
には、溶融紡糸したフィラメントを冷却固化させた後、
加熱水蒸気を吹き付け、引き取ることにより、繊維を得
る方法が開示されている。

【０００５】これらの方法は、水蒸気の吹き付ける力で
糸条に高い張力を与えることにより、強度特性を改善し
ようとするものであるが、水蒸気を高速で噴出させる必
要があるためにエネルギー消費が大きく、また噴出する
水蒸気のためにフィラメントの攪乱が生じ、糸揺れとな
って、均一な長繊維を得ることが難しいという欠点を有
している。

【０００６】また、この問題点を解決しようとして、特
開昭６２−２２３３１４号公報には、口金から紡出した
フィラメントを冷却固化した後、直ちに加圧蒸気が充満
し、両端にフィラメント通過のできる狭い部分を有する
加熱容器中に走行通過させ、加熱延伸した後引き取るこ
とを特徴とする溶融紡糸方法が開示されている。この方
法は前記の方法よりエネルギーの消費が若干節約でき、
かつ糸揺れが解消できたが、やはり、口金から巻取る位
置の間に複雑な加熱容器を設けることによって、工程が
繁雑化するだけでなく、紡糸長をその分長くしなければ
ならないため、建屋を高くしなければならないなどの欠
点が依然残されている。このように、従来の方法では、
紡糸工程のみの一工程で力学的特性の優れた長繊維を低
コストで安定に得ることが実現されていない。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】以上のように溶融紡糸
工程のみの一工程で低速で溶融紡糸しながら配向結晶化
した構造をもつ高弾性率のポリエチレンテレフタレート
長繊維を得る方法が求められている。

【０００８】本発明の目的は、上記の要求に呼応して、
比較的低い紡糸速度で良好な力学的物性を有するポリエ
チレンテレフタレート系長繊維を製造することができる
方法を提供することにある。より具体的に言えば、３０
００ｍ／ｍｉｎ以下の低い紡糸速度で紡糸するにもかか
わらず、従来法により４０００ｍ／ｍｉｎ以上の紡糸速
度で紡糸された繊維並みの良好な力学的物性をもつポリ
エチレンテレフタレート系長繊維、特に、スパンボンド
法不織布として有用なポリエチレンテレフタレート系長
繊維を得ることを目的とするものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段（１）】上記の目的は、ポ
リエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴという）樹脂
５０〜９０重量％とポリエチレン樹脂５０〜１０重量％
とを、固化点以降における紡糸速度を３０００ｍ／ｍｉ
ｎ以下に設定して複合溶融紡糸することを特徴とするＰ
ＥＴ／ポリエチレン複合長繊維の製造方法によって達成
される。

【００１０】

【作用】本発明の要点は、ＰＥＴ系長繊維の溶融紡糸工
程においてＰＥＴ樹脂とポリエチレン樹脂とを所定の割
合で複合させることである。複合させることによって、
紡糸線上では繊維の断面にＰＥＴ部分とポリエチレン部
分は混在することとなる。そして、紡糸線上の繊維断面
の受ける紡糸応力、特に固化点近辺での紡糸応力につい
て考察した結果、伸長粘度の高いＰＥＴ部分が同じ紡糸
速度で単独紡糸する場合よりも紡糸応力が大きくなり、
よってＰＥＴ部分の配向度（複屈折率の大きさで評価す
る）が大きくなることがわかった。

【００１１】この配向の増加によって、繊維の配向結晶
化が引き起こされて、ＰＥＴ単独紡糸の場合より低い紡
糸速度で配向結晶化した構造が発生することにつなが
り、比較的低い紡糸速度で高い密度をもつＰＥＴ長繊維
が得られる。すなわち、ＰＥＴ樹脂をポリエチレン樹脂
と所定割合で複合させることによって、ＰＥＴ部分の配
向結晶化がポリエチレンによって促進された結果、通常
４０００ｍ／ｍｉｎ〜５０００ｍ／ｍｉｎ以上の紡糸速
度で得られる配向結晶化構造を有する安定な力学的性質
をもつＰＥＴ系複合長繊維が３０００ｍ／ｍｉｎ以下の
紡糸速度で得られる。

【００１２】

【課題を解決するための手段（２）】本発明でいう複合
繊維の形態としては並列型または芯鞘型等の比較的単純
な形のもの、あるいは多芯鞘型及び多層接合であっても
よいが、強度とコスト等から芯鞘型が好ましい。この場
合、ＰＥＴ部分とポリエチレン部分のいずれが芯になっ
てもよく、複合繊維の利用分野に応じて決めることがで
きる。例えば、表面性、高耐熱性などが要求されるとき
にはポリエチレンを芯にすればよいし、また、スパンボ
ンド法不織布にして、ヒートシール性、熱接着性、柔軟
な感触などが要求されるときはＰＥＴを芯にすればよ
い。また、繊維の断面は円形に限定されることはなく、
必要によって周知のいろいろな異形断面を採用すること
ができる。

【００１３】本発明で使用するポリエチレン樹脂は、特
に制限されるものではないが、高密度ポリエチレンであ
ることが望ましい。また、該ポリエチレン樹脂は温度１
９０℃、荷重２１６０ｇにおけるメルトフローレート
（メルトフローレート＝ＭＦＲ。本発明においてのＭＦ
ＲはＪＩＳ Ｋ ７２１９ 表１ 条件４により測定す
る。）が１０〜１００ｇ／１０分の範囲にあることが望
ましく、特に好ましくは１５〜７０ｇ／分の範囲にあ
る。一方、ＰＥＴ樹脂としては、一般に繊維原料として
用いられているものを使用することができる。

【００１４】ＰＥＴ樹脂とポリエチレン樹脂との複合重
量比率はＰＥＴ：ポリエチレン＝９：１〜５：５でなけ
ればならない。ポリエチレン樹脂の量がこの範囲よりも
少ないとＰＥＴ樹脂に対する配向促進効果が小さく、期
待する力学的物性の達成が困難である。一方、ポリエチ
レン樹脂の量がこの範囲を超えると、複合繊維断面にお
けるＰＥＴ部分の比率が過小となって複合繊維全体の性
質が不満足なものとなる。好ましい複合重量比率はＰＥ
Ｔ：ポリエチレン＝８：２〜６：４である。

【００１５】本発明方法により製造されるＰＥＴ系複合
長繊維の繊度は任意に決定できるが、通常１〜２０デニ
ールの範囲の中で使用目的に応じて選ぶのがよい。繊度
が２０デニールを越えると、溶融紡糸過程においてフィ
ラメント同志の融着などのトラブルが発生しやすく、操
業上好ましくない。逆に、連続フィラメントの繊度を１
デニール未満にするのは、糸切れなどのトラブルが多発
して操業性が低下する。

【００１６】本発明の複合溶融紡糸の手法としては、従
来公知の複合溶融紡糸法と同様であってよい。例えば、
芯鞘構造を持つ複合長繊維を製造する場合、溶融した熱
可塑性樹脂を紡糸孔へ導くための導入部分の上部で、溶
融した鞘成分の樹脂の中央部分に溶融した芯成分の樹脂
を注入するような構造を持った紡糸口金装置が多用され
ている。

【００１７】本発明の紡糸方法においては、溶融紡糸工
程において紡糸オリフィスから吐出されたポリマーが固
化する点以降における紡糸速度を３０００ｍ／ｍｉｎ以
下に設定する。紡糸速度が３０００ｍ／ｍｉｎを超える
と、従来の４０００〜５０００ｍ／ｍｉｎ程度の溶融紡
糸方法にみられると同様な前述の生産上の不利益が発生
し易い。但し、紡糸速度が極度に低いと生産性および得
られる繊維の学力的特性が低下するため３０００〜２０
００ｍ／ｍｉｎの範囲であることが好ましい。

【００１８】紡糸した複合長繊維を不織布シートにする
には、いわゆるスパンボンド法と総称されている方法が
利用できる。すなわち、溶融紡糸された複合長繊維は空
気圧を利用したエア・サッカーに導入され、エア・ジェ
ットの作用により延伸と送り出し作用を受けたのち、帯
電装置を用いて、複合長繊維に電荷を与えて開繊させた
後、捕集コンベア上に捕集される。この結果得られた不
織ウェブは、捕集コンベアにより搬送された後、熱エン
ボスロールによって構成繊維である連続フィラメント間
を多数散在した点状に融着させ、不織布を得る。この不
織布は巻取機に巻取られ、原反として取り扱われる。

【００１９】スパンボンド法により得られる不織布の目
付も任意に決定しうる事項であるが、通常１０〜１５０
ｇ／ｍ² 程度が望ましい。目付が１０ｇ／ｍ² より小さ
い場合は均一なシートができにくいので望ましくない。
また、目付が１５０ｇ／ｍ²より大きい場合は不織布と
しての柔軟性等の風合、コストから好ましくない。

【００２０】

【実施例】以下、実施例について本発明を具体的に説明
する。なお、実施例と比較例において、複合長繊維の芯
部の複屈折率（配向度）、密度（結晶化度）、複合長繊
維の初期ヤング率、破断強度およびその不織布の引っ張
り破断強度は次の測定方法により求めた。 （１）繊度：９０００ｍ長さ当たりの重さ（ｇ）を測定
し、いわゆるデニールで表した。

【００２１】（２）複屈折率（Δｎ）：繊維の屈折率は
繊維軸に対して平行な電場ベクトルを持つ偏光に対する
屈折率ｎ//と、繊維軸に対し垂直な電場ベクトルを持つ
偏光に対する屈折率ｎ⊥によって特徴づけられる。旧東
ドイツのカールツアイスイェナ社製のインターファコ干
渉顕微鏡を用いて、波長λ＝５４９μｍの緑色光線を利
用し、干渉縞法によって、繊維の側面から観察し、この
ｎ//とｎ⊥の半径方向分布を測定した。すなわち、芯部
と鞘部それぞれの部分のｎ//とｎ⊥を測定した。測定と
解析の詳細は、例えば「繊維・高分子測定法の技術」
（繊維学会編）ｐ．１４６に記載されている。このよう
に測定したｎ//とｎ⊥から、複屈折率Δｎ＝ｎ//−ｎ⊥
を求めた。

【００２２】（３）密度：前記（２）の方法で測定した
屈折率ｎ//とｎ⊥から、下記の屈折率と密度の関係より
密度を求められる。分極率と屈折率の関係として、Ｌｏ
ｒｅｎｔｚ−Ｌｏｒｅｎｚの式が知られている。

【数１】 ここで、ｎ：屈折率 Ｐ：分子分極率 Ｍ：分子量 Ｎ：アボガドロ数 ρ：密度 である。異方性物質に対する（１）式の適用に関して
は、Ｗｕｋｓ（Ｍ．Ｆ．Ｗｕｋｓ；Ｏｐｔ．＆ Ｓｐｅ
ｃｔｒｏｓｃ．２０．３６１．１９６６）が次式を示し
ている。

【数２】

【００２３】ここで、ｎ_i を三つの主軸に対する屈折率
として、

【数３】 である。一軸配向性の繊維試料については、第３軸を繊
維方向とすれば、 ｎ₁ ＝ｎ₂ ＝ｎ⊥ Ｐ１＝Ｐ２＝Ｐ⊥ ｎ₃ ＝ｎ// Ｐ３＝Ｐ// である。よって、

【数４】

【００２４】一方、テンソルの不変量から、配向度に依
存せずに次式が成り立つ。

【数５】 （４）式に（２）式を代入すると

【数６】 すなわち、

【数７】 （６）式によって、

【数８】 が既知であれば、ｎ//とｎ⊥の測定値により密度ρが求
められる。

【００２５】ＰＥＴ樹脂単独紡糸繊維の密度は密度勾配
管法によって測定した。測定された密度値に対する

【数９】 の関係に最小二乗法を適用すると、相関係数Ｒ² ＝０．
９７で得られた直線の傾きよりＳＲ係数が０．２４６７
となる。この値はＢｕｎｎ（Ｃ．Ｗ．Ｂｕｎｎ：Ｃｈｅ
ｍｉｃａｌ Ｃｒｙｓｔａｌｌｏｇｒａｐｈｙ（Ｏｘｆ
ｏｒｄ）ｐ．３１３．１９６１）の示した分子分極率を
用いて、ＰＥＴモノマーユニットの各結合の分極率の加
成型からＳＲを理論的に求めた計算値にかなりよい一致
を示しているので、本発明では干渉顕微鏡を用いて測定
したｎ//とｎ⊥から上記の（３）式より

【数１０】 を算出し、さらに

【数１１】 として求めた。

【００２６】（４）複合繊維の初期弾性率と破断強度：
東洋精密工業株式会社製テンシロン万能引張り試験機Ｐ
ＴＭ−１００を用いて、引張り速度１００ｍｍ／ｍｉ
ｎ、試料長５０ｍｍで引っ張り試験を行い、測定された
初期ヤング率と破断強度を１デニール当たりに換算して
示した。

【００２７】（５）不織布の引張り強度：東洋精密工業
株式会社製テンシロン万能引張り試料機ＰＴＭ−１００
を用いて、引張り速度３００ｍｍ／ｍｉｎ、試料長１０
０ｍｍ、試料幅１００ｍｍで引っ張り試験を行い、測定
された破断点強度を３倍し、３００ｍｍ当たりの引っ張
り強度で示した。

【００２８】

【実施例】

実施例１ まず、固有粘度〔η〕＝０．６５、融点２６５℃のポリ
エチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂と、ＭＦＲ＝２
０、融点１３１．５℃の高密度ポリエチレン樹脂を準備
した。

【００２９】上記のＰＥＴ樹脂と高密度ポリエチレン樹
脂をそれぞれ別々の直径６０ｍｍの押し出し機に投入
し、押し出し温度２９０℃で押し出した後、芯鞘型複合
紡糸口金で合わせ、ＰＥＴ樹脂を芯成分とし、高密度ポ
リエチレン樹脂を鞘成分とする芯鞘構造をもつ円断面の
複合連続フィラメントを溶融紡糸した。ここで複合紡糸
口金としては、孔径０．３ｍｍφの円形芯鞘型複合紡糸
孔を８０孔有するもの数個を用いた。紡糸孔１個当りの
鞘成分と芯成分の合計吐出量を１ｇ／ｍｉｎとし、ＰＥ
Ｔによる芯成分と高密度ポリエチレンによる鞘成分との
複合比率を７：３（重量比）にした。以上のようにして
得られた複合長繊維を口金から１５０ｃｍのところで２
９５０ｍ／ｍｉｎの巻取り速度で巻取って、ＰＥＴ系複
合長繊維を形成した。この複合長繊維の物性を表１に示
す。

【００３０】実施例２ 実施例１と同じＰＥＴ樹脂と高密度ポリエチレン樹脂を
準備した。ＰＥＴ樹脂、高密度ポリエチレン樹脂をそれ
れぞれ別々の直径６０ｍｍの押し出し機に投入し、押し
出し温度２９０℃で押し出した後、芯鞘型複合紡糸口金
で合わせ、ＰＥＴ樹脂を芯成分とし、高密度ポリエチレ
ン樹脂を鞘成分とする芯鞘構造をもつ円断面の複合連続
フィラメントを溶融紡糸した。ここで複合紡糸口金とし
ては、孔径０．３ｍｍφの円形芯鞘型複合紡糸孔を８０
孔有するもの数個を用いた。紡糸孔１個当りの鞘成分と
芯成分の合計吐出量を１ｇ／ｍｉｎとし、ＰＥＴによる
芯成分と高密度ポリエチレンによる鞘成分との複合比率
を７：３（重量比）にした。以上のようにして得られた
複合連続フィラメントを口金から１５０ｃｍのところで
紡糸速度３０００ｍ／ｍｉｎ前後になるように高速気流
牽引装置に導入して延伸固化せしめた。次いで、高速気
流牽引装置から連続フィラメントを排出した後、コロナ
放電装置によって連続フィラメントに電荷を付与して帯
電させた。そして、連続フィラメントを反射板に衝突せ
しめて開繊させ、裏面に吸引装置が配置されている無端
金網捕集コンベア上に捕集して、目付３０ｇ／ｍ² の不
織ウェブを形成した。

【００３１】不織ウェブは、無端金網捕集コンベアによ
り搬送され、熱エンボスロールにて部分的に構成繊維で
ある連続フィラメント相互間が融着された区域（班点状
に多数散在する）を設け、スパンボンド不織布を得た。
なお、無端金網捕集コンベアの移動速度及び熱エンボス
ロール表面の回転速度は５７ｍ／分であった。熱エンボ
スロール表面に設けられた彫刻はその凸部の形態が直径
０．６ｍｍの円形であり、凸部の占有面積率は５．０％
であった。また、エンボスロールの表面温度は１２０
℃、線圧３０ｋｇ／ｃｍであった。複合繊維の物性およ
びスパンボンド不織布の物性を表１に示す。

【００３２】実施例３ ＰＥＴ樹脂による芯成分と高密度ポリエチレン樹脂によ
る鞘成分との複合比率を５：５（重量比）に変えた他は
実施例１と同じ条件で複合長繊維を形成した。複合長繊
維の物性を表１に示す。

【００３３】実施例４ ＰＥＴ樹脂による芯成分と高密度ポリエチレン樹脂によ
る鞘成分との複合比率を５：５（重量比）に変えた他は
実施例２と同じ条件で複合長繊維を形成し、さらにこの
複合長繊維からスパンボンド不織布を形成した。複合長
繊維およびスパンボンド不織布の物性を表１に示す。

【００３４】比較例１ ＰＥＴ樹脂による芯成分と高密度ポリエチレン樹脂によ
る鞘成分との複合比率を４：６（重量比）に変えた他は
実施例１と同じ条件で複合長繊維を形成した。複合長繊
維の物性を表１に示す。

【００３５】比較例２ ＰＥＴ樹脂による芯成分と高密度ポリエチレン樹脂によ
る鞘成分との複合比率を４：６（重量比）に変えた他は
実施例２と同じ条件で複合長繊維を形成し、さらにこの
複合長繊維からスパンボンド不織布を形成した。複合長
繊維およびスパンボンド不織布の物性を表１に示す。

【００３６】比較例３ 実施例１で示した固有粘度〔η〕＝０．６５、融点２６
５℃のＰＥＴ樹脂を直径６０ｍｍの押し出し機に投入
し、押し出し温度２９０℃で押し出した後、単独紡糸用
口金でＰＥＴ樹脂単成分の連続フィラメントを溶融紡糸
した。ここで紡糸口金としては、孔径０．３ｍｍφの円
形紡糸孔を８０孔有するもの数個を用いた。紡糸孔１個
当りの吐出量を１ｇ／ｍｉｎとした。以上のようにして
得られた単独長繊維を口金から１５０ｃｍのところで２
９５０ｍ／ｍｉｎの巻取り速度で巻取って、ＰＥＴ樹脂
長繊維を形成した。この長繊維の物性を表１に示す。

【００３７】比較例４ 実施例１で示した固有粘度〔η〕＝０．６５、融点２６
５℃の（ＰＥＴ）樹脂を用いて、直径６０ｍｍの押し出
し機に投入し、押し出し温度２９０℃で押し出した後、
単独紡糸用口金でＰＥＴ樹脂単成分の連続フィラメント
を溶融紡糸した。ここで紡糸口金としては、孔径０．３
ｍｍφの円形紡糸孔を８０孔有するもの数個を用いた。
紡糸孔１個当りの吐出量を１ｇ／ｍｉｎとした。以上の
ようにして得られた単独長繊維を口金から１５０ｃｍの
ところで高速気流牽引装置に導入して実質紡糸速度３０
００ｍ／ｍｉｎ前後になるように延伸固化せしめた。次
いで、高速気流牽引装置から連続フィラメントを排出し
た後、コロナ放電装置によって連続フィラメントに電荷
を付与して帯電させた。そして、連続フィラメントを反
射板に衝突せしめて開繊させ、裏面に吸引装置が配置さ
れている無端金網捕集コンベア上に捕集して、目付３０
ｇ／ｍ² の不織ウェブを形成した。

【００３８】この不織ウェブを実施例２と同じ方法で不
織布に形成した。ただし、この場合においては、繊維の
表面もＰＥＴ樹脂成分になっているので、エンボスロー
ルの表面温度は２２０℃に変えた。長繊維および不織布
の物性を表１に示す。

【００３９】比較例５ 実施例１で示した固有粘度〔η〕＝０．６５、融点２６
５℃のＰＥＴ樹脂を直径６０ｍｍの押し出し機に投入
し、押し出し温度２９０℃で押し出した後、単独紡糸用
口金でＰＥＴ樹脂単成分の連続フィラメントを溶融紡糸
した。ここで紡糸口金としては、孔径０．３ｍｍφの円
形紡糸孔を８０孔有するもの数個用いた。紡糸孔１個当
りの吐出量を１ｇ／ｍｉｎとした。以上のようにして得
られた単独長繊維を口金から１５０ｃｍのところで４１
００ｍ／ｍｉｎの巻取り速度で巻取って、ＰＥＴ樹脂長
繊維を形成した。この長繊維の物性を表１に示す。

【００４０】

【表１】

【００４１】表１に示す試験結果から明かなとおり、実
施例に係わるＰＥＴ部分が５０％重量以上をしめる複合
長繊維の溶融紡糸においては、３０００ｍ／ｍｉｎ以下
の紡糸速度でありながら、得られた複合長繊維とそのス
パンボンド法不織布の力学的性質は安定な配向結晶化構
造をもつため、比較例での同じ紡糸速度で製造された単
独紡糸長繊維とその不織布に比べて、十分に高い値をし
めし、比較例５で示した４０００ｍ／ｍｉｎ以上の紡糸
速度で得られたＰＥＴ樹脂単成分紡糸繊維とほぼ同レベ
ルのものとなっている。

【００４２】

【発明の効果】本発明方法により、ＰＥＴ樹脂とポリエ
チレン樹脂とを重量比５０／５０〜９０／１０にて複合
し且つ３０００ｍ／ｍｉｎ以下の低い速度で溶融紡糸す
ることによって、溶融紡糸速度が低いにもかかわらず、
ＰＥＴ樹脂の共存によって比較的高度に配向結晶化され
構造をもつＰＥＴ系複合繊維が得られる。この複合繊維
の初期ヤング率は通常２５ｇ／デニール以上であってＰ
ＥＴ単独繊維の初期ヤング率より高く、また破断強度は
２ｇ／ｄ以上であってＰＥＴ単独繊維の破断強度に近
い。

【００４３】また、低速溶融紡糸であるため、繊維の溶
融紡糸の一工程化を容易に実現することが可能となっ
た。さらに、工程の短縮化を実現しながら従来の高速紡
糸に伴う難点も回避できる。上記のような特性をもつ本
発明の複合溶融紡糸法は特にスパンボンド法による不織
布の製造に有利に適用される。

【手続補正書】

【提出日】平成６年５月３０日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２２

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２２】 と密度の関係より密度を求められる。分極率と屈折率の
関係として、Ｌｏｒｅｎｔｚ−Ｌｏｒｅｎｚの式が知ら
れている。

【数１】ここで、ｎ：屈折率 Ｐ：分子分極率 Ｍ：分子量 Ｎ：アボガドロ数 ρ：密度 である。異方性物質に対する（１）式の適用に関して
は、Ｗｕｋｓ（Ｍ．Ｆ．Ｗｕｋｓ；Ｏｐｔ．＆ Ｓｐｅ
ｃｔｒｏｓｃ．２０．３６１．１９６６）が次式を示し
ている。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２４

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２４】一方、テンソルの不変量から、配向度に依
存せずに次式が成り立つ。 （４）式に（２）式を代入すると

【数６】すなわち、

【数７】（６）式によって、

【数８】

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ポリエチレンテレフタレート樹脂５０〜
   ９０重量％とポリエチレン樹脂５０〜１０重量％とを、
   固化点以降における紡糸速度を３０００ｍ／ｍｉｎ以下
   に設定して複合溶融紡糸することを特徴とするポリエチ
   レンテレフタレート／ポリエチレン複合長繊維の製造方
   法。