JPH07189777A - 内燃機関の燃料制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 燃料性状を正確に判別し、内燃機関に供給す
る燃料量を適切に補正すること。 【構成】 燃料性状センサ２５で検出された内燃機関１
に供給されるガソリンＧの屈折率と燃料温度センサ２４
で検出された温度とから燃料性状演算手段で算出される
燃料性状係数と、酸素センサ３２で検出された空燃比に
基づいて内燃機関に供給される混合気の空燃比をＦ／Ｂ
（フィードバック）制御する空燃比Ｆ／Ｂ手段による前
回の空燃比Ｆ／Ｂ制御開始直後の定常走行時またはアイ
ドル時の空燃比Ｆ／Ｂ補正係数とに基づいて空燃比Ｆ／
Ｂ制御開始以前における内燃機関に供給する燃料量を補
正する燃料量補正手段とを具備している。これにより、
機関冷間時における燃料量がより適切に補正されるため
排ガス対策等に対して極めて有効性を有する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関に供給する燃
料の性状を判別し、その燃料量を補正する燃料制御装置
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、内燃機関の燃料制御装置に関連す
る先行技術文献としては、特開昭５７−５１９２０号公
報にて開示されたものが知られている。

【０００３】このものでは、燃料の屈折率を検出し、そ
の燃料性状を判別する燃料性状センサを有し、このセン
サからの信号に基づいて内燃機関に供給する燃料量を補
正する燃料制御装置が示されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、従来は、ガ
ソリン等の燃料性状を屈折率のみから判別していたが、
図３に示すように、同じ屈折率のガソリンであっても、
その５０ vol％が揮発する５０ vol％留出温度にバラツ
キがあるため、ガソリン性状センサで屈折率のみを検出
して内燃機関に供給する燃料量を補正すると誤差が大き
くなるという不具合があった。

【０００５】そこで、発明者は、かかる不具合を解決す
るために、鋭意実験研究を重ね以下のような結論を導い
たのである。

【０００６】上述の５０ vol％留出温度のバラツキは、
燃料として同じガソリンであっても重質・中質・軽質の
相違により、軽質のガソリンである程、揮発性が高いた
め留出温度が低くなることに起因する。図４に示すよう
に、特に、留出量５０ vol％の付近における留出温度
（℃）の差は顕著である。

【０００７】この留出温度の相違から燃料性状を特定す
るため、空燃比フィードバック制御に注目した。即ち、
空燃比は燃料性状が重質であるとリーン傾向、軽質であ
るとリッチ傾向を示しその空燃比フィードバック補正係
数が重質のガソリンでは大きく、軽質のガソリンでは小
さくなることから燃料性状を特定できるのである。

【０００８】したがって、燃料性状はその屈折率と空燃
比フィードバック開始直後の定常走行時またはアイドル
時の空燃比フィードバック補正係数を知れば正確に判別
できる。加えて、燃料噴射されたガソリンが吸気管壁面
に当たって蒸発する温度は内燃機関のシリンダブロック
壁面相当の温度と考えられ、その壁面温度は冷却水温度
と相関があるため、冷却水温度を知れば更に正確に燃料
性状を判別できる。

【０００９】そこで、この発明は、燃料性状を正確に判
別し、内燃機関に供給する燃料量を適切に補正可能な内
燃機関の燃料制御装置の提供を課題としている。

【００１０】

【課題を解決するための手段】請求項１にかかる内燃機
関の燃料制御装置は、図５にその概念を示すように、内
燃機関に供給する燃料の屈折率を検出する燃料性状セン
サＧ０１と、前記内燃機関に供給する前記燃料の温度を
検出する燃料温度センサＧ０２と、前記燃料性状センサ
Ｇ０１で検出された前記燃料の屈折率を前記燃料温度セ
ンサＧ０２で検出された前記温度に基づいて補正し前記
燃料に対する燃料性状係数を算出する燃料性状演算手段
Ｇ０３と、前記内燃機関の空燃比を検出する空燃比検出
手段Ｇ０４と、前記空燃比検出手段Ｇ０４で検出された
空燃比に基づいて前記内燃機関に供給される混合気の空
燃比をフィードバック制御する空燃比フィードバック手
段Ｇ０５と、前記燃料性状演算手段Ｇ０３で算出された
燃料性状係数と前記空燃比フィードバック手段Ｇ０５で
算出された前回の空燃比フィードバック制御開始直後の
定常走行時またはアイドル時の空燃比フィードバック補
正係数とに基づいて空燃比フィードバック制御開始以前
における前記内燃機関に供給する燃料量を補正する燃料
量補正手段Ｇ０６とを具備するものである。

【００１１】請求項２にかかる内燃機関の燃料制御装置
の前記燃料量補正手段は、請求項１の具備する手段に加
えて、前記空燃比フィードバック補正係数が大きいほど
前記内燃機関に供給する燃料量が多くなるように補正す
るものである。

【００１２】請求項３にかかる内燃機関の燃料制御装置
は、請求項１または請求項２の具備する手段に加えて、
更に、前記内燃機関の冷却水温度を検出する水温センサ
を具備し、前記燃料性状演算手段が、前記燃料性状セン
サで検出された前記燃料の屈折率を前記燃料温度センサ
で検出された前記温度に基づいて補正し、この補正され
た屈折率と前記水温センサで検出された前記冷却水温度
とに基づいて前記燃料に対する燃料性状係数を算出する
ものである。

【００１３】請求項４にかかる内燃機関の燃料制御装置
の前記燃料性状演算手段は、請求項３の具備する手段に
加えて、前記水温センサで検出された前記冷却水温度が
高いほど前記燃料性状係数を小さくするものである。

【００１４】請求項５にかかる内燃機関の燃料制御装置
は、図９にその概念を示すように、内燃機関に供給する
燃料の屈折率を検出する燃料性状センサＧ１１と、前記
内燃機関の冷却水温度を検出する水温センサＧ１２と、
前記燃料性状センサＧ１１で検出された前記燃料の屈折
率と前記水温センサＧ１２で検出された前記冷却水温度
とに基づいて前記燃料に対する燃料性状係数を算出する
燃料性状演算手段Ｇ１３と、前記内燃機関の空燃比を検
出する空燃比検出手段Ｇ１４と、前記空燃比検出手段Ｇ
１４で検出された空燃比に基づいて前記内燃機関に供給
される混合気の空燃比をフィードバック制御する空燃比
フィードバック手段Ｇ１５と、前記燃料性状演算手段Ｇ
１３で算出された燃料性状係数と前記空燃比フィードバ
ック手段Ｇ１５で算出された前回の空燃比フィードバッ
ク制御開始直後の定常走行時またはアイドル時の空燃比
フィードバック補正係数とに基づいて空燃比フィードバ
ック制御開始以前における前記内燃機関に供給する燃料
量を補正する燃料量補正手段Ｇ１６とを具備するもので
ある。

【００１５】

【作用】請求項１においては、内燃機関に供給する燃料
量の補正には、温度補正された燃料性状だけでなく、空
燃比フィードバック制御で用いられる空燃比フィードバ
ック補正係数の前回の空燃比フィードバック制御開始直
後の値が利用される。このため、空燃比フィードバック
制御開始以前における機関冷間時で燃料性状が屈折率だ
けで特定できないときの燃料量が適切に補正される。

【００１６】請求項２の内燃機関の燃料制御装置の燃料
量補正手段では、請求項１の作用に加えて、空燃比フィ
ードバック補正係数が大きいほどリーン側に寄っている
ため内燃機関に供給される燃料量が多くなるように補正
される。

【００１７】請求項３の内燃機関の燃料制御装置の燃料
量補正手段では、請求項１または請求項２の作用に加え
て、前回の空燃比フィードバック制御開始直後の空燃比
フィードバック補正係数の値と燃料温度とに加え、水温
センサで検出された冷却水温度によるその燃料の周囲環
境温度が考慮されて内燃機関に供給される燃料量が補正
される。このため、空燃比フィードバック制御開始以前
における機関冷間時で燃料性状が屈折率だけで特定でき
ないときの燃料量がより適切に補正される。

【００１８】請求項４の内燃機関の燃料制御装置の燃料
性状演算手段では、請求項３の作用に加えて、冷却水温
度が高いほど燃料が吸気管内等で蒸発し易いため燃料性
状係数が小さくされて内燃機関に供給される燃料量が適
切に補正される。

【００１９】請求項５においては、内燃機関に供給する
燃料量の補正には、冷却水温度に基づいて補正された燃
料性状だけでなく、空燃比フィードバック制御で用いら
れる空燃比フィードバック補正係数の前回の空燃比フィ
ードバック制御開始直後の値が利用される。このため、
空燃比フィードバック制御開始以前における機関冷間時
で燃料性状が屈折率だけで特定できないときの燃料量が
適切に補正される。

【００２０】

【実施例】以下、本発明を具体的な実施例に基づいて説
明する。

【００２１】〈第一実施例〉図１は本発明の第一実施例
にかかる内燃機関の燃料制御装置の構成を示す概略図で
ある。

【００２２】図１において、１は内燃機関（エンジ
ン）、２はＥＣＵ（Electronic ControlUnit:電子制御
装置）である。シリンダ３、ピストン４、シリンダヘッ
ド５にて内燃機関１の燃焼室６が形成され、この燃焼室
６には点火プラグ７が配設されている。

【００２３】内燃機関１の吸気系は、燃焼室６と吸気弁
８を介して連通される吸気ポート９、吸気管１０、吸入
空気の脈動を吸収するサージタンク１１、吸入空気量を
調節するスロットル弁１２、吸入空気量を検出するエア
フローメータ１３及びエアクリーナ１４等から構成され
ている。

【００２４】また、内燃機関１の排気系は、燃焼室６と
排気弁１５を介して連通する排気ポート１６、排気管１
７及び排出ガスを浄化する触媒コンバータ１８等から構
成されている。

【００２５】更に、内燃機関１の点火系は、点火に必要
な高電圧を出力するイグナイタ１９及び図示しないクラ
ンク軸に連動してイグナイタ１９で発生された高電圧を
点火プラグ７に分配供給するディストリビュータ２０等
から構成されている。

【００２６】更にまた、内燃機関１の燃料供給系は、燃
料であるガソリンＧを貯蔵するフューエルタンク２１、
ガソリンＧを圧送するフューエルポンプ２２、ガソリン
Ｇ中の異物を取除くフューエルフィルタ２３、ガソリン
Ｇの温度を検出する燃料温度センサ２４、ガソリンＧの
屈折率を検出する燃料性状センサ２５、燃料パイプ２６
を介して圧送されたガソリンＧを吸気ポート９に噴射す
るインジェクタ（電磁式燃料噴射弁）２７、吸気管圧力
に対して燃圧を一定に維持するプレッシャレギュレータ
（調圧弁）２８等から構成されている。なお、圧送され
るガソリンＧのうち余分なガソリンＧは、プレッシャレ
ギュレータ２８からリターンパイプ２９を介してフュー
エルタンク２１に戻される。

【００２７】内燃機関の燃料制御装置は検出器として、
上述の各センサ及び各スイッチ等を含め、エアクリーナ
１４の下流側に配設され吸入空気量を検出するエアフロ
ーメータ１３、スロットル弁１２に連動してスロットル
開度を検出するスロットルポジションセンサ３０、シリ
ンダブロック３ａの冷却系統に配設され内燃機関１の冷
却水温度を検出する水温センサ３１、排気管１７内に配
設され排気ガス中の残存酸素濃度を検出する酸素センサ
３２、ガソリンＧの温度を検出する燃料温度センサ２
４、ガソリンＧの屈折率を検出する燃料性状センサ２５
を備えている。

【００２８】上述の各センサ及び各スイッチ等からの出
力信号はＥＣＵ２に入力され、ＥＣＵ２はこれらの入力
された信号に基づいて内燃機関１におけるインジェクタ
２７や点火プラグ７を制御する。また、ＥＣＵ２にはＩ
G （イグニッションスイッチ）３３からの出力信号及び
バッテリ３４の電圧も入力されている。

【００２９】ＥＣＵ２は、主として、ＣＰＵ２ａ、制御
プログラムを記憶したＲＯＭ２ｂ、各種データを記憶す
るＲＡＭ２ｃからなり、論理演算回路として構成され、
コモンバス２ｄを介して入出力部２ｅに接続され外部と
の入出力が行われる。

【００３０】燃料性状センサ２５としては、前述の特開
昭５７−５１９２０号公報に開示されたような光センサ
とガラス棒を用い、反射の臨界角を検出して求める方式
のものなど、どのような原理のものでもよく、直接に屈
折率を検出して電気信号として取出せる構造のものであ
ればよい。

【００３１】次に、本実施例にかかる内燃機関の燃料制
御装置で使用されているＣＰＵ２ａの燃料噴射量補正制
御の処理手順を示す図２のフローチャートに基づいて説
明する。

【００３２】ＩG ３３がＯＮとされたのち、ステップＳ
１０１で、後述の条件を満足する前回の空燃比Ｆ／Ｂ
（フィードバック）制御開始直後の定常走行またはアイ
ドル時にバッテリバックアップされたＲＡＭ２ｃ内の空
燃比Ｆ／Ｂ補正係数記憶領域に記憶された空燃比Ｆ／Ｂ
補正係数ＦＡＦold が読出され、このＦＡＦold 値がガ
ソリン性状補正係数ＫＧＨとしてＲＡＭ２ｃ内のガソリ
ン性状補正係数記憶領域に記憶される。次に、ステップ
Ｓ１０２で燃料性状センサ２５からの出力値である屈折
率、ステップＳ１０３で燃料温度センサ２４からの出力
値であるそのときの温度がそれぞれ読込まれる。次にス
テップＳ１０４に移行して、ステップＳ１０２の屈折率
に対しステップＳ１０３の温度による温度補正が実施さ
れガソリン性状係数ＫＧが算出される。そして、ステッ
プＳ１０５に移行し、この時点で空燃比Ｆ／Ｂ制御開始
直後であるかが判定される。この空燃比Ｆ／Ｂ制御開始
直後の判定は、内燃機関１の冷却水温の上昇により酸素
センサ３２が活性化されてその出力信号がＣＰＵ２ａに
読込まれ周知の空燃比Ｆ／Ｂ制御のための空燃比Ｆ／Ｂ
補正係数がそれまでの１から変化するタイミングを監視
することにより達成される。

【００３３】ステップＳ１０５で、空燃比Ｆ／Ｂ制御開
始直後でないときにはステップＳ１０６に移行し、空燃
比Ｆ／Ｂ制御開始後であるかが判定される。ステップＳ
１０６で、空燃比Ｆ／Ｂ制御開始後でもないときには、
内燃機関１の冷却水温がまだ低めで空燃比Ｆ／Ｂ制御開
始前の燃料性状に差が出る領域であるとしてステップＳ
１１１に移行し、ステップＳ１０４で算出されたガソリ
ン性状係数ＫＧにステップＳ１０１でガソリン性状補正
係数記憶領域に記憶されたガソリン性状補正係数ＫＧＨ
（＝ＦＡＦold ）を乗算した値がガソリン性状係数ＫＧ
とされる。そして、ステップＳ１１２に移行し、周知の
ように別のプログラムで算出された燃料噴射量ＴＡＵに
ステップＳ１１１で算出されたガソリン性状係数ＫＧを
乗算した値がこの時点（補正後）の燃料噴射量ＴＡＵと
され、この後に空燃比Ｆ／Ｂ制御が開始されステップＳ
１０５の判定がＹＥＳとなるまで、このように補正され
る燃料噴射量ＴＡＵにて内燃機関１に供給される燃料量
が制御される。

【００３４】一方、ステップＳ１０５で空燃比Ｆ／Ｂ制
御開始直後であると判定されると、ステップＳ１０７に
移行し、この空燃比Ｆ／Ｂ制御開始直後から５sec 間の
周知の空燃比Ｆ／Ｂ制御で算出される空燃比Ｆ／Ｂ補正
係数の最大値ＦＡＦmax と最小値ＦＡＦmin とが検出さ
れる。そして、ステップＳ１０８に移行し、空燃比Ｆ／
Ｂ補正係数の最大値ＦＡＦmax と最小値ＦＡＦmin との
平均値が空燃比Ｆ／Ｂ補正係数ＦＡＦnew として次式に
示すように算出される。

【００３５】 ＦＡＦnew ＝（ＦＡＦmax ＋ＦＡＦmin ）／２ 次にステップＳ１０９に移行して、ステップＳ１０８で
算出された空燃比Ｆ／Ｂ補正係数ＦＡＦnew がＲＡＭ２
ｃ内の空燃比Ｆ／Ｂ補正係数記憶領域に記憶された空燃
比Ｆ／Ｂ補正係数ＦＡＦold に替えて空燃比Ｆ／Ｂ補正
係数記憶領域に記憶される。即ち、空燃比Ｆ／Ｂ制御開
始直後の空燃比Ｆ／Ｂ補正係数が常にＦＡＦold として
空燃比Ｆ／Ｂ補正係数記憶領域に記憶されることとな
る。次にステップＳ１１０に移行して、ガソリン性状補
正係数ＫＧＨ及びガソリン性状係数ＫＧが共に１（ＫＧ
Ｈ＝ＫＧ＝１）とされたのち、上述のステップＳ１１１
以降の処理が同様に実行される。

【００３６】そして、空燃比Ｆ／Ｂ制御開始後となる
と、ステップＳ１０６からステップＳ１１０に移行し、
ガソリン性状補正係数ＫＧＨ及びガソリン性状係数ＫＧ
が共に１（ＫＧＨ＝ＫＧ＝１）とされ、ステップＳ１１
１以降の処理が同様に実行される。このように、空燃比
Ｆ／Ｂ制御開始後においては、内燃機関１の冷却水温等
が十分上昇しており、燃料性状の違いで噴射量を補正す
る必要がないため、ガソリン性状補正係数ＫＧＨ及びガ
ソリン性状係数ＫＧが共に１（ＫＧＨ＝ＫＧ＝１）とさ
れステップＳ１１２において燃料噴射量ＴＡＵが補正さ
れることはない。また、ガソリン性状補正係数ＫＧＨは
ＩG ３３がＯＮとされる毎に更新される。

【００３７】このように、本実施例の内燃機関の燃料制
御装置は、内燃機関１に供給する燃料であるガソリンＧ
の屈折率を検出する燃料性状センサ２５と、内燃機関１
に供給するガソリンＧの温度を検出する燃料温度センサ
２４と、燃料性状センサ２５で検出されたガソリンＧの
屈折率を燃料温度センサ２４で検出された前記温度に基
づいて補正しガソリンＧに対する燃料性状係数を算出す
るＣＰＵ２ａにて達成される燃料性状演算手段と、内燃
機関１の空燃比を検出する酸素センサ３２からなる空燃
比検出手段と、前記空燃比検出手段で検出された空燃比
に基づいて内燃機関１に供給される混合気の空燃比をＦ
／Ｂ制御するＣＰＵ２ａにて達成される空燃比Ｆ／Ｂ手
段と、前記燃料性状演算手段で算出された燃料性状係数
と前記空燃比Ｆ／Ｂ手段で算出された前回の空燃比Ｆ／
Ｂ制御開始直後の定常走行時またはアイドル時の空燃比
Ｆ／Ｂ補正係数とに基づいて空燃比Ｆ／Ｂ制御開始以前
における内燃機関１に供給する燃料量を補正するＣＰＵ
２ａにて達成される燃料量補正手段とを具備するもので
あり、これを請求項１の実施例とすることができる。

【００３８】したがって、内燃機関１に供給する燃料量
の補正には、温度補正された燃料性状だけでなく、空燃
比Ｆ／Ｂ制御で用いられる空燃比Ｆ／Ｂ補正係数の前回
の空燃比Ｆ／Ｂ制御開始直後の値が利用され、空燃比Ｆ
／Ｂ制御開始以前における機関冷間時で燃料性状が屈折
率だけで特定できないときの燃料量が適切に補正され
る。故に、燃料の屈折率が同じであっても、燃料温度が
低く揮発性が異なるようなとき、即ち、空燃比Ｆ／Ｂ制
御開始までは、前回の空燃比Ｆ／Ｂ制御開始直後におけ
る空燃比Ｆ／Ｂ補正係数を用いて内燃機関１に供給され
る燃料量の補正が実施される。

【００３９】また、本実施例の内燃機関の燃料制御装置
の前記燃料性状演算手段は、前記空燃比Ｆ／Ｂ補正係数
が大きいほど内燃機関１に供給する燃料量が多くなるよ
うに補正するものであり、これを請求項２の実施例とす
ることができる。

【００４０】更に、本実施例の内燃機関の燃料制御装置
は、内燃機関１の冷却水温度を検出する水温センサ３１
を具備し、前記燃料性状演算手段は燃料性状センサ２５
で検出されたガソリンＧの屈折率を燃料温度センサ２４
で検出された前記温度と水温センサ３１で検出された前
記冷却水温度とに基づいて補正しガソリンＧに対する燃
料性状係数を算出するものであり、これを請求項３の実
施例とすることができる。

【００４１】更に加えて、本実施例の内燃機関の燃料制
御装置の前記燃料性状演算手段は、水温センサ３１で検
出された前記冷却水温度が高いほど前記燃料性状係数を
小さくするものであり、これを請求項４の実施例とする
ことができる。

【００４２】よって、空燃比Ｆ／Ｂ制御が開始されるま
での内燃機関１の温度が低い状態のときにも、内燃機関
１に供給する燃料量がより適切に補正される。

【００４３】ところで、上述の実施例においては、吸気
経路途中にエアフローメータを有し、内燃機関への吸入
空気量を直接検出し燃料噴射量を制御するＬ(Luft)−Je
tronicと称する方式への採用を示したが、インテークマ
ニホルド内の圧力を検出する圧力センサを有し、内燃機
関への吸入空気量を間接的に検出し燃料噴射量を制御す
るＤ(Druck) −Jetronicと称する方式に採用しても何ら
その効果を損なうことはない。

【００４４】〈第二実施例〉図６は本発明の第二実施例
にかかる内燃機関の燃料制御装置で使用されているＣＰ
Ｕ２ａの燃料噴射量補正制御の処理手順を示すフローチ
ャートである。また、図７は燃料であるガソリンの屈折
率Ｑと基本ガソリン性状係数ＫＧＢとの関係を示すマッ
プ、図８は冷却水温ＴＷと冷却水温補正係数ＫＧＷとの
関係を示すマップである。なお、本実施例にかかる内燃
機関の燃料制御装置の構成は上述の第一実施例における
図１の概略図と同一であるためその詳細な説明を省略す
る。

【００４５】以下、図６のフローチャートに基づき、図
７及び図８を参照して説明する。

【００４６】ＩG ３３がＯＮとされたのち、ステップＳ
２０１で、後述の条件を満足する前回の空燃比Ｆ／Ｂ制
御開始直後の定常走行またはアイドル時にバッテリバッ
クアップされたＲＡＭ２ｃ内の空燃比Ｆ／Ｂ補正係数記
憶領域に記憶された空燃比Ｆ／Ｂ補正係数ＦＡＦold が
読出され、このＦＡＦold 値がガソリン性状補正係数Ｋ
ＧＨとしてＲＡＭ２ｃ内のガソリン性状補正係数記憶領
域に記憶される。次にステップＳ２０２に移行して、燃
料性状センサ２５からの出力値である屈折率Ｑが読込ま
れたのち、ステップＳ２０３に移行し、屈折率Ｑと基本
ガソリン性状係数ＫＧＢとの関係を示す図７のマップよ
り、ステップＳ２０２で読込まれた屈折率Ｑに対応する
基本ガソリン性状係数ＫＧＢが算出される。次にステッ
プＳ２０４に移行して、水温センサ３１からの出力値で
ある冷却水温ＴＷが読込まれたのち、ステップＳ２０５
に移行し、冷却水温ＴＷと冷却水温補正係数ＫＧＷとの
関係を示す図８のマップより、ステップＳ２０４で読込
まれた冷却水温ＴＷに対応する冷却水温補正係数ＫＧＷ
が算出される。なお、図８に示すマップの特性として
は、冷却水温ＴＷが高くなるほど冷却水温補正係数ＫＧ
Ｗの値が小さくなるように設定されている。この理由
は、冷却水温度が高いほど燃料であるガソリンが吸気管
１０内で蒸発し易くなり、シリンダ３内に吸入される燃
料量が多くなるためである。次にステップＳ２０６に移
行して、ステップＳ２０３の基本ガソリン性状係数ＫＧ
ＢとステップＳ２０５の冷却水温補正係数ＫＧＷとから
ガソリン性状係数ＫＧ′が次式に示すように算出され
る。

【００４７】ＫＧ′＝ＫＧＢ×ＫＧＷ そして、ステップＳ２０７に移行し、この時点で空燃比
Ｆ／Ｂ制御開始直後であるかが判定される。この空燃比
Ｆ／Ｂ制御開始直後の判定は、内燃機関１の冷却水温の
上昇により酸素センサ３２が活性化されてその出力信号
がＣＰＵ２ａに読込まれ周知の空燃比Ｆ／Ｂ制御のため
の空燃比Ｆ／Ｂ補正係数がそれまでの１から変化するタ
イミングを監視することにより達成される。

【００４８】ステップＳ２０７で、空燃比Ｆ／Ｂ制御開
始直後でないときにはステップＳ２０８に移行し、空燃
比Ｆ／Ｂ制御開始後であるかが判定される。ステップＳ
２０８で、空燃比Ｆ／Ｂ制御開始後でもないときには、
内燃機関１の冷却水温がまだ低めで空燃比Ｆ／Ｂ制御開
始前の燃料性状に差が出る領域であるとしてステップＳ
２１３に移行し、ステップＳ２０６で算出されたガソリ
ン性状係数ＫＧ′にステップＳ２０１でガソリン性状補
正係数記憶領域に記憶されたガソリン性状補正係数ＫＧ
Ｈ（＝ＦＡＦold ）を乗算した値がガソリン性状係数Ｋ
Ｇ′とされる。そして、ステップＳ２１４に移行し、周
知のように別のプログラムで算出された燃料噴射量ＴＡ
ＵにステップＳ２１３で算出されたガソリン性状係数Ｋ
Ｇ′を乗算した値がこの時点（補正後）の燃料噴射量Ｔ
ＡＵとされ、この後に空燃比Ｆ／Ｂ制御が開始されステ
ップＳ２０７の判定がＹＥＳとなるまで、このように補
正される燃料噴射量ＴＡＵにて内燃機関１に供給される
燃料量が制御される。

【００４９】一方、ステップＳ２０７で空燃比Ｆ／Ｂ制
御開始直後であると判定されると、ステップＳ２０９に
移行し、この空燃比Ｆ／Ｂ制御開始直後から５sec 間の
周知の空燃比Ｆ／Ｂ制御で算出される空燃比Ｆ／Ｂ補正
係数の最大値ＦＡＦmax と最小値ＦＡＦmin とが検出さ
れる。そして、ステップＳ２１０に移行し、空燃比Ｆ／
Ｂ補正係数の最大値ＦＡＦmax と最小値ＦＡＦmin との
平均値が空燃比Ｆ／Ｂ補正係数ＦＡＦnew として次式に
示すように算出される。

【００５０】 ＦＡＦnew ＝（ＦＡＦmax ＋ＦＡＦmin ）／２ 次にステップＳ２１１に移行して、ステップＳ２１０で
算出された空燃比Ｆ／Ｂ補正係数ＦＡＦnew がＲＡＭ２
ｃ内の空燃比Ｆ／Ｂ補正係数記憶領域に記憶された空燃
比Ｆ／Ｂ補正係数ＦＡＦold に替えて空燃比Ｆ／Ｂ補正
係数記憶領域に記憶される。即ち、空燃比Ｆ／Ｂ制御開
始直後の空燃比Ｆ／Ｂ補正係数が常にＦＡＦold として
空燃比Ｆ／Ｂ補正係数記憶領域に記憶されることとな
る。次にステップＳ２１２に移行して、ガソリン性状補
正係数ＫＧＨ及びガソリン性状係数ＫＧ′が共に１（Ｋ
ＧＨ＝ＫＧ′＝１）とされたのち、上述のステップＳ２
１３以降の処理が同様に実行される。

【００５１】そして、空燃比Ｆ／Ｂ制御開始後となる
と、ステップＳ２０８からステップＳ２１２に移行し、
ガソリン性状補正係数ＫＧＨ及びガソリン性状係数Ｋ
Ｇ′が共に１（ＫＧＨ＝ＫＧ′＝１）とされ、ステップ
Ｓ２１３以降の処理が同様に実行される。このように、
空燃比Ｆ／Ｂ制御開始後においては、内燃機関１の冷却
水温等が十分上昇しており、燃料性状の違いで噴射量を
補正する必要がないため、ガソリン性状補正係数ＫＧＨ
及びガソリン性状係数ＫＧ′が共に１（ＫＧＨ＝ＫＧ′
＝１）とされステップＳ２１４において燃料噴射量ＴＡ
Ｕが補正されることはない。また、ガソリン性状補正係
数ＫＧＨはＩG ３３がＯＮとされる毎に更新される。

【００５２】このように、本実施例の内燃機関の燃料制
御装置は、内燃機関１に供給する燃料であるガソリンＧ
の屈折率を検出する燃料性状センサ２５と、内燃機関１
の冷却水温度を検出する水温センサ３１と、燃料性状セ
ンサ２５で検出されたガソリンＧの屈折率を水温センサ
３１で検出された前記冷却水温度に基づいて補正しガソ
リンＧに対する燃料性状係数を算出するＣＰＵ２ａにて
達成される燃料性状演算手段と、内燃機関１の空燃比を
検出する酸素センサ３２からなる空燃比検出手段と、前
記空燃比検出手段で検出された空燃比に基づいて内燃機
関１に供給される混合気の空燃比をＦ／Ｂ制御するＣＰ
Ｕ２ａにて達成される空燃比Ｆ／Ｂ手段と、前記燃料性
状演算手段で算出された燃料性状係数と前記空燃比Ｆ／
Ｂ手段で算出された前回の空燃比Ｆ／Ｂ制御開始直後の
定常走行時またはアイドル時の空燃比Ｆ／Ｂ補正係数と
に基づいて空燃比Ｆ／Ｂ制御開始以前における内燃機関
１に供給する燃料量を補正するＣＰＵ２ａにて達成され
る燃料量補正手段とを具備するものであり、これを請求
項５の実施例とすることができる。

【００５３】したがって、内燃機関１に供給する燃料量
の補正には、冷却水温度により補正された燃料性状だけ
でなく、空燃比Ｆ／Ｂ制御で用いられる空燃比Ｆ／Ｂ補
正係数の前回の空燃比Ｆ／Ｂ制御開始直後の値が利用さ
れ、空燃比Ｆ／Ｂ制御開始以前における機関冷間時で燃
料性状が屈折率だけで特定できないときの燃料量が適切
に補正される。故に、燃料の屈折率が同じであっても、
内燃機関１のシリンダブロック３ａが冷えていて冷却水
温度が低く吸気管内等の壁面温度も低くて燃料の揮発性
が異なるようなとき、即ち、空燃比Ｆ／Ｂ制御開始まで
は、前回の空燃比Ｆ／Ｂ制御開始直後における空燃比Ｆ
／Ｂ補正係数を用いて内燃機関１に供給される燃料量の
補正が実施される。

【００５４】よって、空燃比Ｆ／Ｂ制御が開始されるま
での内燃機関１の温度が低い状態のときにも、内燃機関
１に供給する燃料量がより適切に補正される。

【００５５】ところで、本実施例においても、Ｌ−Jetr
onic方式への採用のみでなく、Ｄ−Jetronic方式に採用
することで、同様の効果を得ることができる。

【００５６】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１の内燃機
関の燃料制御装置によれば、内燃機関に供給する燃料の
屈折率を検出する燃料性状センサで検出された燃料の屈
折率を、内燃機関に供給する燃料の温度を検出する燃料
温度センサで検出された温度に基づいて補正し燃料に対
する燃料性状係数を算出する燃料性状演算手段と、内燃
機関の空燃比を検出する空燃比検出手段で検出された空
燃比に基づいて内燃機関に供給される混合気の空燃比を
Ｆ／Ｂ制御する空燃比Ｆ／Ｂ手段と、算出された燃料性
状係数と前回の空燃比Ｆ／Ｂ制御開始直後の定常走行時
またはアイドル時の空燃比Ｆ／Ｂ補正係数とに基づいて
空燃比Ｆ／Ｂ制御開始以前における内燃機関に供給する
燃料量を補正する燃料量補正手段とを具備しており、屈
折率のみでガソリン性状を判定し内燃機関に供給する燃
料量を補正する場合に比べ、機関冷間時における燃料量
がより適切に補正されるため排ガス対策等に対して極め
て有効性を有する。

【００５７】請求項２の内燃機関の燃料制御装置によれ
ば、請求項１の効果に加えて、燃料量補正手段は空燃比
Ｆ／Ｂ補正係数が大きいほど内燃機関に供給する燃料量
を多くするように補正されるため、空燃比がリーン側に
寄った程度に合わせてリッチ側に戻されることで内燃機
関に供給する燃料量を適切に補正することができる。

【００５８】請求項３の内燃機関の燃料制御装置によれ
ば、請求項１または請求項２の効果に加えて、更に、内
燃機関の冷却水温度を検出する水温センサを具備してお
り、燃料性状演算手段は燃料性状係数を燃料の温度に基
づいて補正された屈折率とその周囲環境の温度とに基づ
いて補正することができ、機関冷間時における燃料量を
更に適切に補正することができる。

【００５９】請求項４の内燃機関の燃料制御装置によれ
ば、請求項３の効果に加えて、燃料性状演算手段は水温
センサで検出される冷却水温度が高いほど燃料性状係数
を小さくして、燃料が吸気管内等で蒸発し易い状態であ
るほど供給量を抑えることで最終的に適正な燃料量とす
ることができる。

【００６０】請求項５の内燃機関の燃料制御装置によれ
ば、内燃機関に供給する燃料の屈折率を検出する燃料性
状センサで検出された燃料の屈折率と、内燃機関の冷却
水温度を検出する冷却水温度センサで検出された温度に
基づいて燃料に対する燃料性状係数を算出する燃料性状
演算手段と、内燃機関の空燃比を検出する空燃比検出手
段で検出された空燃比に基づいて内燃機関に供給される
混合気の空燃比をＦ／Ｂ（フィードバック）制御する空
燃比Ｆ／Ｂ手段と、算出された燃料性状係数と前回の空
燃比Ｆ／Ｂ制御開始直後の定常走行時またはアイドル時
の空燃比Ｆ／Ｂ補正係数とに基づいて空燃比Ｆ／Ｂ制御
開始以前における内燃機関に供給する燃料量を補正する
燃料量補正手段とを具備しており、屈折率のみでガソリ
ン性状を判定し内燃機関に供給する燃料量を補正する場
合に比べ、機関冷間時における燃料量がより適切に補正
されるため排ガス対策等に対して極めて有効性を有す
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 図１は本発明の第一実施例及び第二実施例に
かかる内燃機関の燃料制御装置の構成を示す概略図であ
る。

【図２】 図２は本発明の第一実施例にかかる内燃機関
の燃料制御装置で使用されているＣＰＵの燃料噴射量補
正制御の処理手順を示すフローチャートである。

【図３】 図３は従来及び本発明の第一実施例にかかる
内燃機関の燃料制御装置で使用されている屈折率が同じ
ガソリンに対する５０ vol％留出温度のガソリン性状に
よるバラツキを示す特性図である。

【図４】 図４は従来及び本発明の第一実施例及び第二
実施例にかかる内燃機関の燃料制御装置で使用されてい
るガソリン（重質・中質・軽質）の留出量に対する留出
温度を示す特性図である。

【図５】 図５は請求項１に対応する概念を示すブロッ
ク図である。

【図６】 図６は本発明の第二実施例にかかる内燃機関
の燃料制御装置で使用されているＣＰＵの燃料噴射量補
正制御の処理手順を示すフローチャートである。

【図７】 図７は図６で参照される屈折率と基本ガソリ
ン性状係数との関係を示すマップである。

【図８】 図８は図６で参照される冷却水温と冷却水温
補正係数との関係を示すマップである。

【図９】 図９は請求項５に対応する概念を示すブロッ
ク図である。

【符号の説明】

１ 内燃機関 ２ ＥＣＵ ２ａ ＣＰＵ １３ エアフローメータ ２４ 燃料温度センサ ２５ 燃料性状センサ ２７ インジェクタ ３１ 水温センサ ３２ 酸素センサ

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内燃機関に供給する燃料の屈折率を検出
   する燃料性状センサと、 前記内燃機関に供給する前記燃料の温度を検出する燃料
   温度センサと、 前記燃料性状センサで検出された前記燃料の屈折率を前
   記燃料温度センサで検出された前記温度に基づいて補正
   し前記燃料に対する燃料性状係数を算出する燃料性状演
   算手段と、 前記内燃機関の空燃比を検出する空燃比検出手段と、 前記空燃比検出手段で検出された空燃比に基づいて前記
   内燃機関に供給される混合気の空燃比をフィードバック
   制御する空燃比フィードバック手段と、 前記燃料性状演算手段で算出された燃料性状係数と前記
   空燃比フィードバック手段で算出された前回の空燃比フ
   ィードバック制御開始直後の定常走行時またはアイドル
   時の空燃比フィードバック補正係数とに基づいて空燃比
   フィードバック制御開始以前における前記内燃機関に供
   給する燃料量を補正する燃料量補正手段とを具備するこ
   とを特徴とする内燃機関の燃料制御装置。
2. 【請求項２】 前記燃料量補正手段は、前記空燃比フィ
   ードバック補正係数が大きいほど前記内燃機関に供給す
   る燃料量が多くなるように補正することを特徴とする請
   求項１に記載の内燃機関の燃料制御装置。
3. 【請求項３】 請求項１または請求項２に記載の内燃機
   関の燃料制御装置は、更に、前記内燃機関の冷却水温度
   を検出する水温センサを具備し、 前記燃料性状演算手段は前記燃料性状センサで検出され
   た前記燃料の屈折率を前記燃料温度センサで検出された
   前記温度に基づいて補正し、この補正された屈折率と前
   記水温センサで検出された冷却水温とに基づいて前記燃
   料に対する燃料性状係数を算出することを特徴とする内
   燃機関の燃料制御装置。
4. 【請求項４】 前記燃料性状演算手段は、前記水温セン
   サで検出された前記冷却水温度が高いほど前記燃料性状
   係数を小さくすることを特徴とする請求項３に記載の内
   燃機関の燃料制御装置。
5. 【請求項５】 内燃機関に供給する燃料の屈折率を検出
   する燃料性状センサと、 前記内燃機関の冷却水温度を検出する水温センサと、 前記燃料性状センサで検出された前記燃料の屈折率と前
   記水温センサで検出された前記冷却水温度とに基づいて
   補正し前記燃料に対する燃料性状係数を算出する燃料性
   状演算手段と、 前記内燃機関の空燃比を検出する空燃比検出手段と、 前記空燃比検出手段で検出された空燃比に基づいて前記
   内燃機関に供給される混合気の空燃比をフィードバック
   制御する空燃比フィードバック手段と、 前記燃料性状演算手段で算出された燃料性状係数と前記
   空燃比フィードバック手段で算出された前回の空燃比フ
   ィードバック制御開始直後の定常走行時またはアイドル
   時の空燃比フィードバック補正係数とに基づいて空燃比
   フィードバック制御開始以前における前記内燃機関に供
   給する燃料量を補正する燃料量補正手段とを具備するこ
   とを特徴とする内燃機関の燃料制御装置。