JPH0718274A

JPH0718274A - 重質油エマルジョンの製造方法

Info

Publication number: JPH0718274A
Application number: JP16201193A
Authority: JP
Inventors: Toshiharu Arita; 俊治有田; Takashi Aida; 尚合田; Shiyuuhei Arikita; 周平有北; Masanori Iizuka; 正則飯塚; Chuichi Yamashita; 忠一山下
Original assignee: Kao Corp; Nippon Oil Corp
Current assignee: Kao Corp; Eneos Corp
Priority date: 1993-06-30
Filing date: 1993-06-30
Publication date: 1995-01-20

Abstract

(57)【要約】【目的】重質油分を高濃度で含有していながら従来の
液体燃料が有する流動性を発現し、かつ貯蔵安定性に優
れた重質油エマルジョン燃料を提供する。【構成】重質油と水と界面活性剤とを分散機に供給
し、分散機内で混合して、重質油60〜85重量％、水10〜
40重量％及び界面活性剤0.01〜５重量％を含有する水中
油滴型エマルジョンを生成させ、分散機から排出される
水中油滴型エマルジョンの一部を分散機入口に循環させ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は重質油エマルジョンの製
造方法に関する。更に詳しくは、特定の粒度分布を有す
る重質油の水中油滴型エマルジョンであって、高濃度で
あるにもかかわらず低粘度でハンドリング性に優れ、か
つ貯蔵安定性に優れる、重油代替燃料として有用な重質
油エマルジョンの製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
エネルギー源として最も多量に使用されてきた石油が、
その埋蔵量の限界やそれに伴う価格の高騰がおこってお
り、石油代替エネルギーの開発が要請されている。この
ような背景から、新たな化石資源として、オイルサンド
やビチューメン、さらに石油の蒸留残渣やアスファルト
等の重質油の燃料化が検討されている。

【０００３】しかしながら、これらの重質油は通常減圧
蒸留残分である 420〜450 ℃以上の重質留分を約60〜70
重量％以上含有する油状物質で、そのままでは流動しな
いか、または数万センチポイズ以上の高粘性を有してい
る。そのため、燃料として使用するには、 280〜300 ℃
などの高温にしないとハンドリング性の悪いことや燃焼
時の霧化に問題があり、また、燃焼ボイラーの配管など
の閉塞トラブルを起こしやすくきわめて使用しにくい燃
料である。このような高粘性である重質油を常温におい
ても流動性を持たせる方法としては、水中油滴型エマル
ジョンとすることが有効である。一般にエマルジョンは
油と水と必要に応じて界面活性剤とを分散機に通過させ
ることにより得られる。

【０００４】従来の重質油エマルジョンの製造方法とし
ては特開昭57−205489号公報に記載された方法が挙げら
れるが、この公報記載の方法は、送液ポンプとモーショ
ンレスミキサとをこの順序で直列に連結して循環回路を
構成しており、エマルジョン燃料は送液ポンプにより常
に加圧下に保たれる必要があり装置が複雑となる。さら
にこの公報に記載された方法においては、重質油エマル
ジョンが界面活性剤を含んでいないため長期の貯蔵安定
性が悪いと推察され、また界面活性剤を含有していない
ことから容積比の高い油が連続相を形成するため油中水
滴型エマルジョンになってしまう。

【０００５】また、特開昭53−104434号公報には重質油
エマルジョン燃料の噴霧乾燥方法、特開昭61−247757号
公報にはビチューメンエマルジョンの製造方法が記載さ
れ、これらの方法では平均粒子径を規定しているが、こ
れら公報記載のエマルジョン燃料では、重質油分の粒径
分布の制御についてなんら検討がなされていない。ま
た、重質油分が70重量％を超えるような高濃度でエマル
ジョン化した場合、従来のような製造方法によればエマ
ルジョンの粒径分布は単分散に近いため高粘度となって
流動性が悪くなり、加えて高粘度ゆえに油滴が壊れ易く
貯蔵安定性が悪化する。このため、実質的にはハンドリ
ング性の制約から高濃度化は困難であった。

【０００６】このように従来の製造技術では重質油分の
高濃度化や貯蔵安定性におのずと限界があり、満足すべ
きエマルジョン燃料が得られていない。従って、本発明
の目的は、重質油分を高濃度で含有していながら従来の
液体燃料が有する流動性を発現し、かつ貯蔵安定性に優
れた重質油エマルジョン燃料を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは上記した従
来技術の問題点を解決すべく鋭意研究の結果、分散機か
ら排出される水中油滴型エマルジョンの一部を分散機入
口へ循環させることにより粒度分布をコントロールでき
ることに着目して本発明を完成するに至った。すなわち
本発明は、下記1)〜4)に示す重質油エマルジョンの製造
方法に係わるものである。

【０００８】1)重質油と水と界面活性剤とを分散機に供
給し、分散機内で混合して、重質油60〜85重量％、水10
〜40重量％及び界面活性剤0.01〜５重量％を含有する水
中油滴型エマルジョンを生成させ、分散機から排出され
る水中油滴型エマルジョンの一部を分散機入口に循環さ
せることを特徴とする重質油エマルジョンの製造方法。

【０００９】2)分散機から排出される水中油滴型エマル
ジョン中の重質油が、油滴として１００μｍ以下の粒
子径を有する粒子が80重量％以上を占め、かつ下記(1)
式に示すロジンラムラー分布関数において、累積フルイ
上重量10％に対応する粒子径（μm)と、累積フルイ上重
量90％に対応する粒子径（μm ）の２点から求まる均等
数ｎが、 0.5〜1.8 の範囲である粒度分布をもつことを
特徴とする上記1)記載の重質油エマルジョンの製造方
法。 R_(D)＝ 100 exp｛−（D／Dc）ⁿ｝ …(1) ただし R；累積フルイ上重量％、 D；粒子径、 n；定数
（均等数）、Dc；定数（粒度特性数）〔ロジンラムラー分布関数については、例えば、日刊工
業新聞社発行の粉体工学会編「粉体工学便覧」７〜11頁
を参照〕。

【００１０】3)分散機から排出された水中油滴型エマル
ジョンの一部を分散機入口に循環させる循環比率（循環
流量／系外に排出する流量）が 0.1〜10であることを特
徴とする上記1)または2)記載の重質油エマルジョンの製
造方法。

【００１１】4)分散機から排出される水中油滴型エマル
ジョンの粘度が温度25℃において100〜3000センチポイ
ズであることを特徴とする上記1)、2)または3)記載の重
質油エマルジョンの製造方法。

【００１２】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
方法においては、図１に示すように、１から重質油を供
給ポンプ３により、２から界面活性剤水溶液を供給ポン
プ４により、分散機５に供給し、分散機５内で混合し
て、重質油60〜85重量％、水10〜40重量％及び界面活性
剤0.01〜５重量％を含有する水中油滴型エマルジョンを
生成させ、分散機５から排出される水中油滴型エマルジ
ョンの一部を循環ポンプ６により循環ライン７を通って
分散機５の入口に循環させ、残りのエマルジョンを８か
ら取り出す。

【００１３】本発明で使用される重質油とは、常温では
流動性に乏しく高温に加熱しないと流動しない油で、好
ましくは常圧での沸点 340℃以上の成分を90重量％以上
含む下記油が含まれる。石油系アスファルト類およびその油の混合物石油系アスファルト各種処理物、その中間製品、残
渣及びそれらの混合物常温で流動しない高流動点油あるいは原油石油系タールピッチ及びその油混合物ビチューメン類、天然アスファルト、オリノコター
ル本発明におけるエマルジョン中の重質油濃度は60〜85重
量％、好ましくは70〜80重量％である。重質油濃度が60
重量％未満となると発熱量が低下すると共に、場合によ
っては直接燃焼が困難になる。また、重質油濃度が85重
量％を超えるとエマルジョンの粘度が高くなり流動性が
低下すると共に、貯蔵中に粒子の合一や凝集が起こり貯
蔵安定性が低下する。

【００１４】本発明における界面活性剤としては、ノニ
オン性界面活性剤、アニオン性界面活性剤、カチオン性
界面活性剤及び両性界面活性剤のうちから選ばれる１種
又は２種以上を使用する。使用し得る界面活性剤として
は下記のものが挙げられる。これらの中で、ノニオン性
界面活性剤とアニオン性界面活性剤の併用が好ましい。

【００１５】＜ノニオン性界面活性剤＞（ｉ）フェノール、クレゾール、ブチルフェノール、ノ
ニルフェノール、ジノニルフェノール、ドデシルフェノ
ール、パラクミルフェノール、ビスフェノールＡなどの
フェノール性水酸基を有する化合物のアルキレンオキシ
ド付加物。（ii）アルキルフェノール、フェノール、メタクレゾー
ル、スチレン化フェノール、ベンジル化フェノールなど
のフェノール性水酸基を有する化合物のホルムアルデヒ
ド縮合物のアルキレンオキシド付加物。縮合度の平均は
1.2〜100 、好ましくは２〜20である。

【００１６】（iii)炭素数２〜50の一価の脂肪族アルコ
ールのアルキレンオキシド付加物。（iv) 炭素数２〜50の一価の脂肪族アミンのアルキレン
オキシド付加物。（ｖ）アルキレンオキシドのブロック又はランダム付加
重合物。（vi）多価アルコールのアルキレンオキシド付加物。（vii)多価アルコールと炭素数８〜18の脂肪酸とのエス
テルのアルキレンオキシド付加物。

【００１７】(viii)エチレンジアミン、テトラエチレン
ジアミン、ポリエチレンイミン（分子量 600〜１万) な
どの複数個の活性水素を有する多価アミンのアルキレン
オキシド付加物。（ix) トリグリセライド型油脂１モルと、多価アルコー
ル及び／又は水 0.1〜５モルとの混合物に、アルキレン
オキシドを付加反応させた生成物。

【００１８】尚、上記(vi)、(vii) の多価アルコールと
しては、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタ
エリスリトール、ソルビトール、ショ糖、ポリグリセリ
ン、エチレングリコール、ポリエチレングリコール、プ
ロピレングリコール、ポリプロピレングリコール等が例
示される。

【００１９】＜アニオン性界面活性剤＞（Ｉ) ナフタリン、アルキルナフタリン、アルキルフェ
ノール、アルキルベンゼンなどの芳香族環化合物のスル
ホン酸又はスルホン酸塩のホルムアルデヒド縮合物。好
ましくは、ホルムアルデヒドの平均縮合度は 1.2〜100
である。 (II) リグニンスルホン酸、リグニンスルホン酸塩、そ
の誘導体、リグニンスルホン酸とナフタリン、アルキル
ナフタリンなどの芳香族化合物のスルホン酸とのホルム
アルデヒド縮合物及びその塩。好ましくは、ホルムアル
デヒドの平均縮合度は 1.2〜50である。

【００２０】(III)ポリスチレンスルホン酸又はその塩
及びスチレンスルホン酸と他の共重合性モノマーとの共
重合体とその塩。好ましくは、分子量は 500〜50万であ
る。 (IV) ジシクロペンタジエンスルホン酸重合物又はその
塩。好ましくは、重合物の分子量は 500〜50万である。

【００２１】(Ｖ) 無水マレイン酸又は／及び無水イタ
コン酸と他の共重合性モノマーとの共重合体とその酸及
び塩。好ましくは、分子量は 500〜50万である。 (VI) 液状ポリブタジエンのマレイン化物及びその塩。
好ましくは、液状ポリブタジエンの分子量は 500〜20万
である。

【００２２】(VII)親水基を分子中に１個又は２個持
つ、次のアニオン界面活性剤。 (a) 炭素数４〜18のアルコールの硫酸エステル塩。 (b) 炭素数４〜18のアルカン、アルケン又は／及びアル
キルアリールスルホン酸又はその塩。 (c) 活性水素を分子中に１個以上持つ化合物のアルキレ
ンオキシド付加物の硫酸化物又はリン酸エステル化物及
びそれらの塩。 (d) 炭素数４〜22の飽和又は不飽和脂肪酸のエステルで
あるスルホコハク酸塩。 (e) アルキルジフェニルエーテルジスルホン酸又はその
塩。アルキル基は炭素数８〜18のアルキル基である。 (f) ロジン酸又はその塩。ロジン酸と高級脂肪酸の混合
酸であるトール油混酸とその塩。 (g) 炭素数４〜18のアルカン又はアルケン脂肪酸とその
塩。 (h) 下記の一般式で表されるα−スルホ脂肪酸エステル
塩。

【００２３】

【化１】

【００２４】（但し、R₁は炭素数６〜22のアルキル基又
はアルケニル基、R₂は炭素数１〜22のアルキル基、M は
１価又は２価の金属原子、NH₄あるいは有機アミン、n
は１又は２を表す。）尚、上記（Ｉ）〜 (VII)の化合物について、塩としては
アンモニウム、モノエタノールアミン、ジエタノールア
ミン、トリエタノールアミン、トリエチルアミンなどの
低級アミン、ナトリウム、カリウム、マグネシウム、カ
ルシウムなどのアルカリ金属又はアルカリ土類金属の塩
等が挙げられる。

【００２５】＜カチオン性界面活性剤及び両性界面活性
剤＞アルキル又は／及びアルケニルアミン塩、第４級ア
ンモニウム塩、アルキルベタイン、アルキルアミンオキ
サイド、アルキルアラニン、ポリアミート、ポリアミン
塩、イミダゾリン型両性界面活性剤、スルホベタイン型
両性界面活性剤等が挙げられる。

【００２６】エマルジョン中の界面活性剤の配合量は0.
01〜５重量％の範囲であり、好ましくは 0.1〜1.0 重量
％である。0.01重量％未満の配合量では重質油の乳化お
よび乳化安定性の発現が不充分であり、５重量％を超え
る配合量では不経済であるばかりでなく、乳化時の泡立
ちや粒径制御が困難となり好ましくない。界面活性剤は
水溶液として供給してもよく、その場合、水溶液中の水
はエマルジョン中の水の成分とみなす。

【００２７】本発明の重質油エマルジョン中の成分であ
る水の配合量は重要であり、10〜40重量％、さらに好ま
しくは15〜30重量％である。水の配合量が10重量％未満
であると、重質油の油滴の粒度分布を最適化したり、界
面活性剤の種類や使用量を最適化しても、乳化安定性は
良くならず流動性に劣るエマルジョンしか得られない。
また水の配合量が40重量％を超えると、燃料としての発
熱量が低下し直接燃焼が困難になる場合もあり回避すべ
きである。

【００２８】本発明においては、必要に応じて更なる安
定性の向上を目的として、多価アルコール及び／又は高
分子安定剤の配合も可能である。多価アルコールとして
は、分子内に２個以上の水酸基を有し水に溶解するもの
であればよく、例えばグリセリン、ポリグリセリン、エ
チレングリコール、ジエチレングリコール、ポリエチレ
ングリコール、プロピレングリコール、ソルビトール、
グルコース等である。エマルジョン中の多価アルコール
の配合量は 0.1〜50重量％の範囲が好ましい。高分子安
定剤としては表１に示す分子量１万以上の各種水溶性高
分子の配合が可能であり、エマルジョン中の高分子安定
剤の配合量は 0.005〜３重量％の範囲が好ましい。

【００２９】

【表１】

【００３０】本発明で使用する分散機は、剪断速度（翼
周速度／クリアランス）が 2000s^-1以上が好ましく、さ
らに好ましくは 20000〜100000 s^-1程度に相当する攪拌
強度を与えられるもので、ホモミキサ、ホモジナイザ、
ラインミキサ、コロイドミル、サンドミル、マイルダ
ー、スタティックミキサ、モーションレスミキサ等の一
般に使用されている乳化機や分散機の使用が可能であ
る。また、乳化温度は 100℃未満が好ましく、さらに好
ましくは60〜90℃である。

【００３１】本発明においては、分散機から排出された
水中油滴型エマルジョンの一部を分散機入口に循環さ
せ、分散機を通過する回数に分布をもたせることにより
積極的に粒度分布をコントロールし、最適な粒度分布を
有するエマルジョンを得ることができ、高濃度／低粘度
／貯蔵安定性に優れたエマルジョンを得ることができ
る。本発明において、分散機から排出された水中油滴型
エマルジョンの一部を分散機入口に循環させる循環比率
（循環流量／系外に排出する流量）は 0.1〜10であるこ
とが好ましく、さらに好ましくは 0.5〜３である。この
循環比率が10を超えると、エマルジョンが何度も分散機
を通過することから、エマルジョンが過度に機械的な剪
断力を受けることになり、エマルジョンの破壊がおこり
易く、安定性に優れたエマルジョンの製造が困難であ
る。また、循環比率が 0.1未満になると、エマルジョン
の粒度分布の範囲は狭くシャープな分布となり、粒子間
空隙割合の増大が起こり、エマルジョンの高濃度化が困
難となる。

【００３２】本来、エマルジョンは互いに溶け合わない
二種類の液体の一方が他方に細粒状に分散した状態にあ
り、二液の界面積の増大に伴い界面の自由エネルギーが
増大するために熱力学的に不安定な非平衡系であり、分
散状態は時間と共に変化し、エマルジョン状態は解消の
方向に向かう。界面の自由エネルギーを低減させ系の安
定性を向上させる目的で界面活性剤の使用が一般的であ
るが、いかに性能の良い界面活性剤を使用しても、界面
自由エネルギーはゼロにはならず、真に安定性の良いエ
マルジョンを得ることは困難である。また、単分散系に
近いほど高濃度化は困難である。

【００３３】そこで、本発明者らは、系の安定化のため
には、重質油と水との界面積の増大を極力最小に抑え、
界面の自由エネルギーを低減させ、かつエマルジョンの
高濃度化のためには、重質油を高密度に充填できるよう
に粒子間空隙割合（空隙率）を極力小さくして、エマル
ジョンの流動化に必要な溶媒（水）量を最小にすること
が望ましいと考え、重質油の粒度分布が最適になるよう
にコントロールすることに着目し、上記のように分散機
から排出された水中油滴型エマルジョンの一部を分散機
入口に循環させ、分散機を通過する回数に分布をもたせ
るようにしたのである。

【００３４】本発明において特に好ましい粒度分布は、
前記(1) 式に示したロジンラムラー分布関数において、
累積フルイ上重量10％に対応する粒子径（μm ）と、累
積フルイ上重量90％に対応する粒子径（μm）の２点か
ら求まる均等数ｎが 0.5〜1.8の範囲となる粒度分布で
あり、さらに好ましくは 0.8〜1.5 の範囲となる粒度分
布である。この均等数ｎが1.8 を超えると、すなわち粒
度分布の範囲が狭く、よりシャープな分布であると、粒
子間空隙割合（空隙率）が増大し重質油の高濃度化が困
難となるばかりでなく、重質油と水との界面積が増大し
界面自由エネルギーの増大により、系の安定性が著しく
低下する。また、この均等数ｎが 0.5未満になると、す
なわち粒度分布の範囲が広くよりブロードな分布である
と、エマルジョンの製造が困難であると共に、粒子間空
隙割合の増大が起こり、エマルジョンの高濃度化が困難
となる。

【００３５】一般に重質油をホモジナイザー等の分散機
（乳化機）で単純に乳化したり、石油蒸留残分をミル等
で粉砕した場合には、上述のような粒度分布要件を満足
するものが得られず、粒度分布の比較的狭い、均等数ｎ
値が 1.8より大きいものとなる。このような粒度分布を
持つ重質油エマルジョンでは、本発明が目的とする高濃
度／低粘度／貯蔵安定性に優れたエマルジョンを得るこ
とは出来ない。

【００３６】本発明において、エマルジョン中の重質油
の油滴の平均粒径は３〜50μm であることが好ましく、
さらに 100μm 以下の粒子径を有する粒子が80重量％以
上を占めることが好ましく、特に１μm 以下の粒子径を
有する粒子が15重量％以下であることが好ましい。 100
μm より大きい粒子径を有する粗大粒子が多いと、燃料
としての燃焼時に未燃焼を起こし燃焼効率の低下をきた
すと共に、貯蔵時の沈澱やボイラー配管等の閉塞の原因
となり好ましくない。

【００３７】さらに、本発明においては、分散機から排
出される水中油滴型エマルジョンの粘度が、温度25℃に
おいて 100〜3000センチポイズであることが好ましく、
さらに好ましくは 300〜1500センチポイズである。この
エマルジョンの粘度が3000センチポイズを超えると、ポ
ンプ等での輸送が困難になり、ハンドリング性が悪くな
りボイラー等の燃料としては好ましくない。また、この
エマルジョンの粘度が 100センチポイズ未満になると、
静置安定性が極端に悪くなり貯蔵時の沈澱等でトラブル
の原因となり易いため好ましくない。本発明の方法によ
り、エマルジョンは連続的に製造され、循環ラインにバ
ッファータンクを設けても構わない。

【００３８】

【発明の効果】上述の如く、本発明の方法により得られ
る水中油滴型エマルジョンは、エマルジョン中の重質油
が特定の粒度分布を有するものであって、本発明の方法
により得られたエマルジョン燃料は水に比較的近い粘度
を示し、常温〜90℃の温度で十分な霧化が可能であり、
ハンドリング性に優れる燃料である。さらに、本発明の
方法により得られるエマルジョンは、重質油分が特定の
粒度分布を有するがために、極めて高濃度であるにもか
かわらず流動性に優れ、かつ長期間貯蔵しても沈澱や粘
度増加の起きない極めて安定性に優れたエマルジョン燃
料である。

【００３９】本発明のエマルジョンにおいては重質油の
粒度分布が極めて重要な因子であり、従来の製造方法で
はエマルジョン燃料として最適な粒度分布にコントロー
ルすることはできない。本発明の方法により得られる、
特定の粒度分布を有する重質油の高濃度／低粘度エマル
ジョンは、従来エネルギー源として有効に利用されてい
なかったビチューメンやアスファルト等の重質油を、重
油代替燃料として使用可能ならしめる画期的なものであ
る。

【００４０】また、本発明によるエマルジョン燃料は、
重質油が高濃度であると共に水に近い低粘度であるがゆ
えに、従来から一般に使用されている重油燃焼用ボイラ
ーを改造することなく使用できると言う大きな特徴も有
している。さらに、重質油が微粒子であるために、燃焼
効率が高くまた燃焼後の窒素酸化物の低減が図れる。

【００４１】

【実施例】以下実施例により本発明を詳述するが、本発
明はこれらに限定されるものではない。

【００４２】実施例１〜３アラビアンライト原油から得られたアスファルト（比重
1.015，粘度 595cp／100 ℃、軟化点度29℃、針入度 3
70／25℃）、及びノニオン系界面活性剤（ポリオキシエ
チレンノニルフェニルエーテル、花王（株）製エマル
ゲン921)とアニオン系界面活性剤（オレイン酸カリ石
鹸、花王（株）製ＯＳソープ）との重量比１：１（界
面活性剤基準）の界面活性剤水溶液を用い、図１に示し
た装置で循環比率を変えてエマルジョンを調製した。即
ち、特殊機化工業（株）製のラインミキサ(PL-SL型）５
中に、１からアスファルトを供給流量 800ｇ／min で供
給ポンプ３により供給し、２から界面活性剤水溶液を供
給流量 210ｇ／min で供給ポンプ４により供給した。
尚、界面活性剤水溶液中の界面活性剤濃度は水 100ｇに
対して界面活性剤５ｇとした。ラインミキサの剪断速度
30000s^-1で乳化し、表２に示すような循環比率（循環流
量／系外に排出する流量）で、ラインミキサ５から排出
される水中油滴型エマルジョンの一部を、循環ポンプ６
により循環ライン７を通ってラインミキサ５の入口に循
環させた。乳化終了後排出されたエマルジョン８は、一
昼夜20℃恒温室にて放置冷却した後、粒度、粘度、貯蔵
安定性を下記方法で測定した。結果を表２に示す。

【００４３】＜測定方法＞粒度；レーザー回折／散乱式粒度分布測定装置((株）堀
場製作所製、LA700)により行った。均等数ｎ；粒度測定結果より、累積フルイ上重量10％に
対応する粒子径と累積フルイ上重量90％に対応する粒子
径とをフィッティングにより求め、ロジンラムラー分布
関数から誘導した上記計算式(1) により求めた。粘度；東京計器製造所製Ｂ型粘度計（型式BM）により、
ローターNo. ３，４を用い、25℃、60rpm にて回転開始
１分後の値を測定した。

【００４４】貯蔵安定性；沈降試験管（３cmφ×30cm）
に重質油エマルジョンを液深が25cmになるように仕込
み、25℃で静置１ケ月後の状態を観察し、表面層での水
の分離及び沈降試験管下部での重質油の分離を以下に示
す３ランクでそれぞれ評価した。

【００４５】○：分離なし △：分離少し有り（１〜５mm） ×：分離有り（５mm以上）比較例１循環比率を０、即ちラインミキサ５から排出されるエマ
ルジョンをラインミキサ５の入口に循環させないこと以
外は実施例１〜３と同様に水中油滴型エマルジョンを調
製した。得られたエマルジョンの粒度、粘度、貯蔵安定
性を実施例１〜３と同様に測定した。結果を表２に示
す。

【００４６】

【表２】

【００４７】表２から明らかなように、実施例１〜３は
均等数ｎの各測定値が本発明の意図するところであり、
エマルジョンの重質油濃度が80重量％という極めて高濃
度であるにもかかわらず、その粘度は1000センチポイズ
以下であり、極めて良好なハンドリング性を確保してお
り、また貯蔵安定性も実用上十分に満足すべきものであ
る。一方、比較例１で調製したエマルジョンは均等数ｎ
が1.88と大きく、粒度分布がシャープである。従ってエ
マルジョンの粘度が8700センチポイズと極めて高く重油
代替燃料としては不適当である。また、貯蔵安定性も１
ケ月でゲル化してしまい、実用性に乏しい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の重質油エマルジョンの製造方法に用い
られる装置の一例を示す略示断面図である。

【符号の説明】

１重質油２界面活性剤水溶液３供給ポンプ４供給ポンプ５分散機６循環ポンプ７循環ライン８水中油滴型エマルジョン

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者飯塚正則和歌山県和歌山市西浜1128−33 (72)発明者山下忠一横浜市中区千鳥町八番地日本石油株式会社中央技術研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重質油と水と界面活性剤とを分散機に供
給し、分散機内で混合して、重質油60〜85重量％、水10
〜40重量％及び界面活性剤0.01〜５重量％を含有する水
中油滴型エマルジョンを生成させ、分散機から排出され
る水中油滴型エマルジョンの一部を分散機入口に循環さ
せることを特徴とする重質油エマルジョンの製造方法。
【請求項２】分散機から排出される水中油滴型エマル
ジョン中の重質油が、油滴として 100μm 以下の粒子径
を有する粒子が80重量％以上を占め、かつ下記(1) 式に
示すロジンラムラー分布関数において、累積フルイ上重
量10％に対応する粒子径（μm ）と、累積フルイ上重量
90％に対応する粒子径（μm ）の２点から求まる均等数
ｎが 0.5〜1.8 の範囲である粒度分布をもつ請求項１記
載の重質油エマルジョンの製造方法。 R_(D)＝ 100 exp｛−（D／Dc)ⁿ｝ …(1) ただし R；累積フルイ上重量％、 D；粒子径、 n；定数
（均等数）、Dc；定数（粒度特性数）
【請求項３】循環比率（循環流量／系外に排出する流
量）が 0.1〜10である請求項１又は２記載の重質油エマ
ルジョンの製造方法。
【請求項４】分散機から排出される水中油滴型エマル
ジョンの粘度が温度25℃において 100〜3000センチポイ
ズである請求項１〜３のいずれか一項に記載の重質油エ
マルジョンの製造方法。