JPH071675A - エアバッグ用収納パッドおよびその製造方法 - Google Patents

エアバッグ用収納パッドおよびその製造方法

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JPH071675A
JPH071675A JP5147697A JP14769793A JPH071675A JP H071675 A JPH071675 A JP H071675A JP 5147697 A JP5147697 A JP 5147697A JP 14769793 A JP14769793 A JP 14769793A JP H071675 A JPH071675 A JP H071675A
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 生産性および収率が良好で、良好な感触が得
られ、低温から高温までの幅広い温度条件下で、非常時
に、確実に開裂が可能で、かつ、軽量化が可能なエアバ
ッグ用収納パッドおよびその製造方法を提供する。 【構成】 引張強度が100kg/cm2 以上で、かつ、シ
ョア押込硬度が55D以下の熱可塑性エラストマーに、
真比重が0.7以下で、耐圧強度が50kg/cm2以上の
軽量フィラーが、配合物に対して、5〜50容積%とな
るように配合されたことを特徴とするエアバッグ用収納
パッドとその製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車などの車両にお
いて、乗員を保護するためのエアバッグを収納するエア
バッグ用収納パッドおよびその製造方法に関するもので
あり、さらに詳細には、通常時には、エアバッグを収納
し、非常時には、エアバッグの膨張を妨げることなく、
すみやかに破断し、開裂するエアバッグ用収納パッドお
よびその製造方法に関するものである。
【0002】
【先行技術】エアバッグを収納するエアバッグ用収納パ
ッドとしては、従来、ネットや基布などの補強材を埋め
込んだ発泡ウレタンパッドが広く用いられている。しか
しながら、この発泡ウレタンパッド製のエアバッグ用収
納パッドは、補強材を埋め込むのに、時間がかかり、生
産性が低く、また、所望の位置に、補強材を埋め込むこ
とが困難であり、その結果、補強材が所望の位置に埋め
込まれたエアバッグ用収納パッドの収率が低いという問
題があった。
【0003】また、軟質樹脂からなる外層と硬質樹脂か
らなる内層とを一体に成形した二層構造のエアバッグ用
収納パッドで、内層に、開裂用スリットを形成したエア
バッグ用収納パッドや、熱可塑性エラストマーからなる
外層および内層を一体に成形した二層構造のエアバッグ
用収納パッドで、内層を形成する熱可塑性エラストマー
の100%引張応力(伸びが100%になった時の応
力)を、外層を形成する熱可塑性エラストマーの100
%引張応力より高くなるように設定し、内層に、非常時
に破断されるべき破断線および展開支点軸線に沿って、
溝が形成されるとともに、外層の内面に、非常時に破断
されるべき破断線に沿って、溝が形成されたエアバッグ
用収納パッドが知られている。
【0004】しかしながら、これらの二層構造のエアバ
ッグ用収納パッドにおいては、破断用の溝を形成した内
層は、破断が容易になるように、薄肉にする必要があ
り、成形が困難になる一方で、軽量化のために、外層を
薄くする場合には、破断用の溝が、外部から見えてしま
い、外観が悪化するという問題があり、さらには、二層
構造であるため、射出成形を2回行わなければならず、
成形に時間がかかるとともに、外層用の金型と内層用の
金型とが、必要になり、製造コストが高くなるという問
題もあった。
【0005】これに対して、エステル系熱可塑性エラス
トマーやオレフィン系熱可塑性エラストマーを射出成形
して、破断用の溝部を有するエアバッグ用収納パッドを
製造する方法や、たとえば、射出成形時に、発泡剤によ
り、材料を発泡構造とし、または、ガスを導入して、材
料を中空構造とすることによって、材料の比重を低下さ
せたり、あるいは、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ
樹脂などの熱硬化性樹脂に、ガラスバルーンなどの軽量
フィラーを配合することにより、材料の比重を低下させ
る方法が提案されている。
【0006】
【発明の解決しようとする課題】しかしながら、エステ
ル系熱可塑性エラストマーやオレフィン系熱可塑性エラ
ストマーを射出成形して、破断用の溝部を有するエアバ
ッグ用収納パッドを製造する方法で製造されたエアバッ
グ用収納パッドにおいては、取付け部の強度を確保する
ために、硬い材料を使用したときは、触れた感覚に違和
感があるという問題があった。また、オレフィン系熱可
塑性エラストマーを用いたエアバッグ用収納パッドは、
低温時には、破断用の溝部以外の肉厚部も脆性破壊し、
飛散してしまうおそれがあった。さらに、ウレタン系熱
可塑性エラストマーは、他の熱可塑性エラストマーに比
して、比重が大きいため、エアバッグ用収納パッドが重
くなってしまうとともに、引張強度および伸びが大きい
ため、エアバッグ用収納パッドを開裂するために、多大
なエネルギーを要するという問題があった。
【0007】また、射出成形時に、発泡剤により、材料
を発泡構造とし、または、ガスを導入して、材料を中空
構造とすることにより、材料の比重を低下させる方法に
よって製造されたエアバッグ用収納パッドは、材料の厚
さが、たとえば、1mm以下の薄肉となる破断用の溝の部
分では、発泡構造あるいは中空構造とするができず、依
然として、引張強度および伸びが過大であるとともに、
発泡構造あるいは中空構造を、所望のように、形成する
ことができず、低温から高温までの幅広い温度条件下
で、非常時に、確実に開裂しなければならないという信
頼性が要求されるエアバッグ用収納パッドに不向きであ
るという問題を有している。
【0008】
【発明の目的】本発明は、生産性および収率が良好で、
良好な感触が得られ、低温から高温までの幅広い温度条
件下で、非常時に、確実に開裂が可能で、かつ、軽量化
が可能なエアバッグ用収納パッドおよびその製造方法を
提供することを目的とするものである。
【0009】
【発明の構成】本発明者は、本発明のかかる目的を達成
するため、鋭意研究を重ねた結果、引張強度が100kg
/cm2 以上で、かつ、ショア押込硬度が55D以下の熱
可塑性エラストマーに、真比重が0.7以下で、耐圧強
度が50kg/cm2 以上の軽量フィラーを、配合物に対し
て、5〜50容積%となるように配合して、エアバッグ
用収納パッドを製造することにより、良好な感触が得ら
れるとともに、引張強度が低下して、低温から高温まで
の幅広い温度条件下で、非常時に、多大なエネルギーを
要することなく、確実に開裂が可能で、かつ、軽量化が
可能なエアバッグ用収納パッドを得ることのできること
を見出し、かかる知見に基づいて、本発明の前記目的
を、引張強度が100kg/cm2 以上で、かつ、ショア押
込硬度が55D以下の熱可塑性エラストマーに、真比重
が0.7以下で、耐圧強度が50kg/cm2 以上の軽量フ
ィラーを、配合物に対して5〜50容積%となるように
配合して、エアバッグ用収納パッドを製造することによ
って達成した。
【0010】本発明の好ましい実施態様においては、前
記熱可塑性エラストマーがウレタンを主成分とする熱可
塑性エラストマーであり、前記軽量フィラーが、ガラス
バルーンを含んでいる。本発明において用いられる熱可
塑性エラストマーとしては、引張強度が100kg/cm2
以上で、かつ、ショア押込硬度が55D以下であれば足
り、格別に限定されるものではないが、好ましくは、ウ
レタンを主成分として含むウレタン系エラストマー、ス
チレンを主成分として含むスチレン系エラストマーもし
くはその水素添加物、塩化ビニルを主成分として含む塩
化ビニル系エラストマー、ポリエステルを主成分とする
エステル系エラストマー、ポリアミドを主成分として含
むポリアミド系エラストマー、ポリエチレン、ポリプロ
ピレンなどを主成分として含むショア押込硬度が90A
以下のオレフィン系エラストマーからなる群から選ばれ
る一種のエラストマーまたは二種以上のエラストマー混
合物が挙げられる。ウレタン系エラストマーとしては、
エーテル系、エステル系、ポリカーボネート系が好まし
く使用し得る。
【0011】エラストマーのショア押込硬度が55Dを
越えると、ペレット状のエラストマーの硬度自体が高い
ために、フィラーの耐圧強度が50kg/cm2 以上であっ
ても、剪断応力により、配合されたフィラーが、ペレッ
ト間に挟まれて、押し潰されるため、フィラーの破壊が
生ずる。本発明において、エラストマーには、必要に応
じて、難燃剤、酸化防止剤、帯電防止剤、着色剤、紫外
線吸収剤、可塑剤などの各種添加剤を加えてもよい。
【0012】本発明において使用し得る難燃剤として
は、三酸化アンチモン、水酸化アルミニウム、水酸化マ
グネシウム、五酸化アンチモン、酸化ジルコニウムなど
の無機系難燃剤、リン酸エステル系難燃剤、含ハロゲン
リン酸エステル系難燃剤などのリン系難燃剤、臭素系難
燃剤、塩素化パラフィン、パークロロシクロデカンなど
の塩素系難燃剤が挙げられる。
【0013】本発明において使用可能な酸化防止剤とし
ては、光安定剤、金属不活性剤、オゾン劣化防止剤など
の連鎖開始阻止剤、フェノール系抗酸化剤、アミン系抗
酸化剤などのラジカル捕捉剤、硫黄系拡酸化剤、リン系
拡酸化剤などの過酸化物分解剤が挙げられる。本発明に
使用可能な帯電防止剤としては、各種界面活性剤や官能
基を有するポリマーが挙げられる。
【0014】本発明において、着色剤としては、顔料、
染料のいずれも使用可能であり、使用可能な顔料として
は、難溶性アゾレーキなどのアゾ系有機顔料、フタロシ
アニンブルーなどのフタロシアニン系有機顔料、アント
ラキノン系などのスレン系有機顔料、塩基性染料系など
の染色レーキ系有機顔料、その他の有機顔料、チタン系
などの酸化物系無機顔料、黄鉛などのクロム酸モリブデ
ン酸系無機顔料、カドミウムイエローなどの硫化物セレ
ン化物系無機顔料、紺青などのフェロシアン系無機顔
料、その他の無機顔料が挙げられ、使用可能な染料とし
ては、アゾ系、アンスラキン系、キノフタロン系などの
油溶性染料や水溶性染料が挙げられる。
【0015】本発明において使用可能な紫外線吸収剤と
しては、サリシレート系、ベンゾフェノン系、ベンゾト
リアゾール系、シアノアクリレート系、ニッケルキレー
ト系の紫外線吸収剤が挙げられる。本発明において使用
可能な可塑剤としては、フタル酸系可塑剤、脂肪酸系可
塑剤、リン酸系可塑剤、アジピン酸系可塑剤、ポリエス
テル系可塑剤、エポキシ系可塑剤が挙げられる。
【0016】本発明において、軽量フィラーとしては、
真比重が0.7以下で、耐圧強度が50kg/cm2 以上の
フィラーであれば、格別に限定されるものではない。真
比重が0.7を越えると、エアバッグ用収納パッドの比
重を低下させる効果が少なく、また、耐圧強度が50kg
/cm2 未満の場合には、軽量フィラーを、熱可塑性エラ
ストマーに溶融混練するときに、その工程で、ガラスバ
ルーンが破壊し、エアバッグ用収納パッドの比重が高く
なってしまうという問題がある。
【0017】本発明において使用し得る軽量フィラーと
しては、ケイ酸系無機質バルーン、非ケイ酸系無機質バ
ルーン、熱硬化性有機質バルーン、熱可塑性有機質バル
ーンが好ましく使用され、とくに、ガラスバルーン、シ
ラスバルーン、フライアッシュバルーン、パーライトバ
ルーン、シリカバルーンなどのケイ酸系無機質バルーン
などが挙げられる。これらの軽量フィラーのうちでは、
ガラスバルーンが最も好ましい。さらに、真比重が0.
28〜0.6の範囲内にあり、粒子表面の多孔度が小さ
く、滑らかで均一であり、粒子表面が濡れやすいガラス
バルーンが最も好ましく使用し得る。真比重が0.28
未満では、ガラスバルーンの耐圧強度が50kg/cm2
満となることが多く、熱可塑性エラストマーに溶融混練
する場合には、その工程で、ガラスバルーンが破壊し、
エアバッグ用収納パッドの比重が高くなってしまい、好
ましくなく、他方、真比重が0.6を越えると、エアバ
ッグ用収納パッドの比重の低下量が、必ずしも十分では
ない。
【0018】軽量フィラーとして、ガラスバルーンを使
用するときは、ガラスバルーンの平均粒子径が100μ
m以下であることが望ましい。平均粒子径が100μm
を越えると、ガラスバルーンを、熱可塑性エラストマー
に溶融混練する場合においては、破壊が著しく、エアバ
ッグ用収納パッドの比重が高くなってしまい、好ましく
ない。
【0019】本発明において、軽量フィラーは、配合物
の引張強度が、配合前の熱可塑性エラストマーの引張強
度の15%以上、90%以下となるように配合すること
が必要であり、そのためには、軽量フィラーの熱可塑性
エラストマーへの配合量を、配合物全体に対して、5〜
50容積%とすることが必要である。軽量フィラーの熱
可塑性エラストマーへの配合量が、5容積%未満では、
エアバッグ用収納パッドの引張強度を十分に低下させる
ことができず、他方、配合量が、50容積%を越える
と、引張強度が低下しすぎて、実用的ではない。
【0020】本発明において、質感の向上および耐久性
の向上のために、エアバッグ用収納パッドの表面に塗装
を施すこともできる。塗料としては、質感の向上および
耐久性の向上のために使用されるものであれば、格別限
定されないが、ウレタン系の塗料が好ましい。本発明に
おいて、エアバッグ用収納パッドは、溶融混練により、
ショア押込硬度が55D以下の熱可塑性エラストマー
に、真比重が0.7以下で、耐圧強度が50kg/cm2
上の軽量フィラーを配合することにより、製造される。
【0021】本発明の一つの実施態様においては、単軸
または二軸押出機により、熱可塑性エラストマーと軽量
フィラーを、溶融混練して、ペレット化して、ペレット
状の熱可塑性エラストマー組成物を製造し、熱可塑性エ
ラストマー組成物のペレットを射出成形して、エアバッ
グ用収納パッドが得られる。本発明の別の実施態様にお
いては、射出成形機に、直接、熱可塑性エラストマーと
軽量フィラーを投入し、射出成形の計量工程、すなわ
ち、スクリューが回転して、樹脂をノズル先端に輸送す
る際に、溶融混練して、成形し、エアバッグ用収納パッ
ドが得られる。
【0022】本発明によれば、厚さ1mm以下の薄い肉厚
の部分を有するエアバッグ用収納パッドにおいても、比
重を低下させることが可能になる。
【0023】
【実施態様】図1は、本発明の実施態様にかかるエアバ
ッグ用収納パッドの略横断面図である。図1において、
本発明の実施態様にかかるエアバッグ用収納パッド1
は、その内面の所定の位置に、非常時に、容易に破断
し、開裂することを保証するための溝部2が形成されて
いる。
【0024】図2は、本発明の他の実施態様にかかるエ
アバッグ用収納パッドの略横断面図である。図1におい
て、本発明の他の実施態様にかかるエアバッグ用収納パ
ッド1は、その内面の所定の部分に、非常時に、容易に
破断し、開裂することを保証するための薄肉部3が形成
されている。
【0025】
【実施例】以下、本発明の効果を、より一層明瞭なもの
とするため、実施例を掲げる。 実施例1 ショア押込硬度が79A、引張強度が290kg/cm2
比重が1.12のウレタン系熱可塑性エラストマー(エ
ーテル系)および真比重が0.38で、耐圧強度が28
1kg/cm2 のガラスバルーンを、押出機に投入し、シリ
ンダ温度160〜200℃、スクリュー回転数100r
pmで、溶融混練の後、ペレット化して、直径2mm、高
さ5mmの円柱状の熱可塑性エラストマー組成物からなる
ペレットを得た。この熱可塑性エラストマー組成物のペ
レットを、シリンダ温度180〜200℃、スクリュー
回転数50rpm、最大圧力140kg/cm2 で、射出成
形し、図1に示されるように、その一部に、肉厚が0.
5mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0mmのエ
アバッグ用収納パッドを成形した。この時のガラスバル
ーンのエアバッグ用収納パッドに対する含有量は、20
容積%であった。
【0026】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重および引張強度を調べたところ、肉厚が0.5
mmの溝部も、4.0mmの肉厚部もともに、比重は、1.
04、引張強度は140kg/cm2 であり、比重および引
張強度が、均一に低下していることが判明した。また、
電子顕微鏡により、350倍に拡大し、溝部および肉厚
部を目視によって観察したところ、剪断応力が加わる射
出成形により成形されたにもかかわらず、ガラスバルー
ンの破壊は認められなかった。
【0027】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバック展開試験を行ったところ、破断用溝部以外の
部分の破壊は認められず、開裂状況も、安定していた。
また、このエアバッグ用収納パッドに触れた感触は、発
泡ウレタンRIM(リアクション・インジェクション・
モールディング)のエアバッグ用収納パッドの感覚と類
似していた。 実施例2 ショア押込硬度が79A、引張強度が290kg/cm2
比重が1.12のウレタン系熱可塑性エラストマー(エ
ーテル系)および真比重が0.38で、耐圧強度が28
1kg/cm2 のガラスバルーンを、射出成形機に、直接投
入し、シリンダ温度180〜200℃、スクリュー回転
数50rpm、最大圧力140kg/cm2で、射出成形
し、図1に示されるように、その一部に、肉厚が0.5
mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0mmのエア
バッグ用収納パッドを成形した。この時のガラスバルー
ンのエアバッグ用収納パッドに対する含有量は、20容
積%であった。
【0028】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重および引張強度を調べたところ、肉厚が、0.
5mmの溝部も、4.0mmの肉厚部もともに、比重は、
1.04、引張強度は145kg/cm2 であり、比重およ
び引張強度が、均一に低下していることが判明した。ま
た、電子顕微鏡により、350倍に拡大し、溝部および
肉厚部を目視によって観察したところ、剪断応力が加わ
る射出成形により成形されたにもかかわらず、ガラスバ
ルーンの破壊は認められなかった。
【0029】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部以外の
部分の破壊は認められず、開裂状況も、安定していた。
また、このエアバッグ用収納パッドに触れた感触は、発
泡ウレタンRIM(リアクション・インジェクション・
モールディング)のエアバッグ用収納パッドの感覚と類
似していた。 実施例3 ショア押込硬度が80A、引張強度が117kg/cm2
比重が0.97のオレフィン系熱可塑性エラストマーお
よび真比重が0.38で、耐圧強度が281kg/cm2
ガラスバルーンを、射出成形機に、直接投入し、シリン
ダ温度180〜200℃、スクリュー回転数50rp
m、最大圧力140kg/cm2 で、射出成形し、図1に示
されるように、その一部に、肉厚が0.5mmの破断用溝
部を有する全体的な厚さが4.0mmのエアバッグ用収納
パッドを成形した。このときのガラスバルーンのエアバ
ッグ用収納パッドに対する含有量は、20容積%であっ
た。
【0030】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重および引張強度を調べたところ、肉厚が、0.
5mmの溝部も、4.0mmの肉厚部もともに、比重は、
0.93、引張強度は、58kg/cm2 であり、比重およ
び引張強度が、均一に低下していることが判明した。ま
た、電子顕微鏡により、350倍に拡大し、溝部および
肉厚部を目視によって観察したところ、剪断応力が加わ
る射出成形により成形されたにもかかわらず、ガラスバ
ルーンの破壊は認められなかった。
【0031】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部以外の
部分の破壊は認められず、開裂状況も、安定していた。
また、このエアバッグ用収納パッドに触れた感触は、発
泡ウレタンRIM(リアクション・インジェクション・
モールディング)のエアバッグ用収納パッドの感覚と類
似していた。 実施例4 ショア押込硬度が80A、引張強度が105kg/cm2
比重が0.90の水素添加されたスチレン系熱可塑性エ
ラストマーおよび真比重が0.38で、耐圧強度が28
1kg/cm2 のガラスバルーンを、射出成形機に、直接投
入し、シリンダ温度180〜200℃、スクリュー回転
数50rpm、最大圧力140kg/cm2で、射出成形
し、図1に示されるように、その一部に、肉厚が0.5
mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0mmのエア
バッグ用収納パッドを成形した。このときのガラスバル
ーンのエアバッグ用収納パッドに対する含有量は、20
容積%であった。
【0032】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重および引張強度を調べたところ、肉厚が、0.
5mmの溝部も、4.0mmの肉厚部もともに、比重が、
0.86、引張強度は52kg/cm2 であり、比重および
引張強度が、均一に低下していることが判明した。ま
た、電子顕微鏡により、350倍に拡大し、溝部および
肉厚部を目視によって観察したところ、剪断応力が加わ
る射出成形により成形されたにもかかわらず、ガラスバ
ルーンの破壊は認められなかった。
【0033】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部以外の
部分の破壊は認められず、開裂状況も、安定していた。
また、このエアバッグ用収納パッドに触れた感触は、発
泡ウレタンRIM(リアクション・インジェクション・
モールディング)のエアバッグ用収納パッドの感覚と類
似していた。 実施例5 ショア押込硬度が53D(98A)、引張強度が420
kg/cm2 、比重が1.12のウレタン系熱可塑性エラス
トマー(エーテル系)および真比重が0.60で、耐圧
強度が703kg/cm2 のガラスバルーンを、射出成形機
に、直接投入し、シリンダ温度180〜200℃、スク
リュー回転数50rpm、最大圧力140kg/cm2 で、
射出成形し、図1に示されるように、その一部に、肉厚
が0.5mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0
mmのエアバッグ用収納パッドを成形した。このときのガ
ラスバルーンのエアバッグ用収納パッドに対する含有量
は、20容積%であった。
【0034】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重および引張強度を調べたところ、肉厚が、0.
5mmの溝部も、4.0mmの肉厚部もともに、比重は、
1.04、引張強度は203kg/cm2 であり、比重およ
び引張強度が、均一に低下していることが判明した。ま
た、電子顕微鏡により、350倍に拡大し、溝部および
肉厚部を目視によって観察したところ、剪断応力が加わ
る射出成形により成形されたにもかかわらず、ガラスバ
ルーンの破壊は認められなかった。
【0035】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部以外の
部分の破壊は認められず、開裂状況も、安定していた。
また、このエアバッグ用収納パッドに触れた感触は、発
泡ウレタンRIM(リアクション・インジェクション・
モールディング)のエアバッグ用収納パッドの感覚と類
似していた。 実施例6 ショア押込硬度が79A、引張強度が290kg/cm2
比重が1.12のウレタン系熱可塑性エラストマー(エ
ーテル系)および真比重が0.25で、耐圧強度が5
2.5kg/cm2 のガラスバルーンを、射出成形機に、直
接投入し、シリンダ温度180〜200℃、スクリュー
回転数50rpm、最大圧力140kg/cm 2 で、射出成
形し、図1に示されるように、その一部に、肉厚が0.
5mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0mmのエ
アバッグ用収納パッドを成形した。この時のガラスバル
ーンの平板成形体に対する含有量は、20容積%であっ
た。
【0036】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重および引張強度を調べたところ、肉厚が、0.
5mmの溝部も、厚さが4.0mmの肉厚部もともに、比重
は、0.95、引張強度は、143kg/cm2 であり、比
重および引張強度が、均一に低下していることが判明し
た。また、電子顕微鏡により、350倍に拡大し、溝部
および肉厚部を目視によって観察したところ、剪断応力
が加わる射出成形により成形されたにもかかわらず、ガ
ラスバルーンの破壊は認められなかった。
【0037】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部以外の
部分の破壊は認められず、開裂状況も、安定していた。
また、このエアバッグ用収納パッドに触れた感触は、発
泡ウレタンRIM(リアクション・インジェクション・
モールディング)のエアバッグ用収納パッドの感覚と類
似していた。 実施例7 ショア押込硬度が79A、引張強度が290kg/cm2
比重が1.12のウレタン系熱可塑性エラストマー(エ
ーテル系)および真比重が0.38で、耐圧強度が28
1kg/cm2 のガラスバルーンを、射出成形機に、直接投
入し、シリンダ温度180〜200℃、スクリュー回転
数50rpm、最大圧力140kg/cm2で、射出成形
し、図1に示されるように、その一部に、肉厚が0.5
mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0mmのエア
バッグ用収納パッドを成形した。この時のガラスバルー
ンのエアバッグ用収納パッドに対する含有量は、10容
積%であった。
【0038】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重および引張強度を調べたところ、肉厚が、0.
5mmの溝部も、4.0mmの肉厚部もともに、比重は、
1.07、引張強度は210kg/cm2 であり、比重およ
び引張強度が、均一に低下していることが判明した。ま
た、電子顕微鏡により、350倍に拡大し、溝部および
肉厚部を目視によって観察したところ、剪断応力が加わ
る射出成形により成形されたにもかかわらず、ガラスバ
ルーンの破壊は認められなかった。
【0039】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部以外の
部分の破壊は認められず、開裂状況も、安定していた。
また、このエアバッグ用収納パッドに触れた感触は、発
泡ウレタンRIM(リアクション・インジェクション・
モールディング)のエアバッグ用収納パッドの感覚と類
似していた。 実施例8 ショア押込硬度が79A、引張強度が290kg/cm2
比重が1.12のウレタン系熱可塑性エラストマー(エ
ーテル系)および真比重が0.38で、耐圧強度が28
1kg/cm2 のガラスバルーンを、射出成形機に、直接投
入し、シリンダ温度180〜200℃、スクリュー回転
数50rpm、最大圧力140kg/cm2で、射出成形
し、図1に示されるように、その一部に、肉厚が0.5
mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0mmのエア
バッグ用収納パッドを成形した。このときのガラスバル
ーンのエアバッグ用収納パッドに対する含有量は、45
容積%であった。
【0040】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重および引張強度を調べたところ、肉厚が、0.
5mmの溝部も、4.0mmの肉厚部もともに、比重は、
0.96、引張強度は、95kg/cm2 であり、比重およ
び引張強度が、均一に低下していることが判明した。ま
た、電子顕微鏡により、350倍に拡大し、溝部および
肉厚部を目視によって観察したところ、剪断応力が加わ
る射出成形により成形されたにもかかわらず、ガラスバ
ルーンの破壊は認められなかった。
【0041】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部以外の
部分の破壊は認められず、開裂状況も、安定していた。
また、このエアバッグ用収納パッドに触れた感触は、発
泡ウレタンRIM(リアクション・インジェクション・
モールディング)のエアバッグ用収納パッドの感覚と類
似していた。 比較例1 ショア押込硬度が79A、引張強度が290kg/cm2
比重が1.12のウレタン系熱可塑性エラストマー(エ
ーテル系)を、射出成形機に、直接投入し、シリンダ温
度180〜200℃、スクリュー回転数50rpm、最
大圧力140kg/cm2 で、射出成形し、図1に示される
ように、その一部に、肉厚が0.5mmの破断用溝部を有
する全体的な厚さが4.0mmのエアバッグ用収納パッド
を成形した。
【0042】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部の強
度、伸びが過大であったため、開裂せずに、取付け部が
破壊した。 比較例2 ショア押込硬度が79A、引張強度が290kg/cm2
比重が1.12のウレタン系熱可塑性エラストマー(エ
ーテル系)に、発泡剤であるアゾジカルボアミド2重量
部を配合し、シリンダ温度180〜200℃、スクリュ
ー回転数50rpm、最大圧力140kg/cm2 で、射出
成形し、図1に示されるように、その一部に、肉厚が、
0.5mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0mm
のエアバッグ用収納パッドを成形した。
【0043】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重を調べたところ、肉厚が、4.0mmの肉厚部の
比重は1.02と低下していたが、厚さ0.5mmの溝部
の比重は1.10で、十分に低下をしてはおらず、ま
た、引張強度は250kg/cm2であった。さらに、電子
顕微鏡により、350倍に拡大し、溝部を目視によって
観察したところ、発泡が不十分であることが判明した。
【0044】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部の強
度、伸びが過大であったため、開裂せずに、取付け部が
破壊した。 比較例3 ショア押込硬度が57D、引張強度が527kg/cm2
比重が1.15のウレタン系熱可塑性エラストマー(エ
ーテル系)および真比重が0.38で、耐圧強度が28
1kg/cm2 のガラスバルーンを、射出成形機に、直接投
入し、シリンダ温度180〜200℃、スクリュー回転
数50rpm、最大圧力140kg/cm2で、射出成形
し、図1に示されるように、その一部に、肉厚が0.5
mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0mmのエア
バッグ用収納パッドを成形した。このときのガラスバル
ーンのエアバッグ用収納パッドに対する含有量は、20
容積%であった。
【0045】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重を調べたところ、肉厚が、0.5mmの溝部も、
厚さが4.0mmの肉厚部も、ともに、1.18であり、
比重が、均一に増大しているおり、また、引張強度は、
360kg/cm2 であることが判明した。さらに、電子顕
微鏡により、350倍に拡大し、溝部および肉厚部を目
視によって観察したところ、剪断応力が加わったため、
溝部および肉厚部において、ガラスバルーンの破壊が認
められた。
【0046】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部の強度
が過大であったため、開裂せずに、取付け部が破壊し
た。 比較例4 ショア押込硬度が57D、引張強度が527kg/cm2
比重が1.15のウレタン系熱可塑性エラストマー(エ
ーテル系)および真比重が0.60で、耐圧強度が70
3kg/cm2 のガラスバルーンを、射出成形機に、直接投
入し、シリンダ温度180〜200℃、スクリュー回転
数50rpm、最大圧力140kg/cm2で、射出成形
し、図1に示されるように、その一部に、肉厚が0.5
mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0mmのエア
バッグ用収納パッドを成形した。このときのガラスバル
ーンのエアバッグ用収納パッドに対する含有量は、20
容積%であった。
【0047】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重を調べたところ、肉厚が、0.5mmの溝部も、
厚さが4.0mmの肉厚部も、ともに、1.18であり、
比重が、均一に増大しており、また、引張強度は350
kg/cm2 であることが判明した。さらに、電子顕微鏡に
より、350倍に拡大し、溝部および肉厚部を目視によ
って観察したところ、剪断応力が加わったため、溝部お
よび肉厚部において、ガラスバルーンの破壊が認められ
た。
【0048】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部の強度
が過大であったため、開裂せずに、取付け部が破壊し
た。 比較例5 ショア押込硬度が79A、引張強度が290kg/cm2
比重が1.12のウレタン系熱可塑性エラストマー(エ
ーテル系)および真比重が0.125で、耐圧強度が1
7.6kg/cm2 のガラスバルーンを、射出成形機に、直
接投入して、シリンダ温度180〜200℃、スクリュ
ー回転数50rpm、最大圧力140kg/cm2 で、射出
成形し、図1に示されるように、その一部に、肉厚が
0.5mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0mm
のエアバッグ用収納パッドを成形した。この時のガラス
バルーンのエアバッグ用収納パッドに対する含有量は、
20容積%であった。
【0049】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重および引張強度を調べたところ、肉厚が、0.
5mmの溝部も、厚さが4.0mmの肉厚部もともに、比重
は、1.40、引張強度は210kg/cm2 であることが
判明した。また、電子顕微鏡により、350倍に拡大
し、溝部および肉厚部を目視によって観察したところ、
剪断応力が加わったため、溝部および肉厚部において、
ガラスバルーンの破壊が認められた。
【0050】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部の強度
が過大であったため、開裂せずに、取付け部が破壊し
た。 比較例6 ショア押込硬度が92A、引張強度が161kg/cm2
比重が0.95の完全架橋型オレフィン系熱可塑性エラ
ストマーを、射出成形機に、直接投入し、シリンダ温度
180〜200℃、スクリュー回転数50rpm、最大
圧力140kg/cm2 で、射出成形して、図1に示される
ように、その一部に、肉厚が0.5mmの破断用溝部を有
する全体的な厚さが4.0mmのエアバッグ用収納パッド
を成形した。
【0051】さらに、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、−40℃で、破断
用溝部以外の肉厚部が脆性破壊した。また、このエアバ
ッグ用収納パッドに触れた感触は、硬く、違和感があっ
た。 比較例6 ショア押込硬度が79A、引張強度が290kg/cm2
比重が1.12のウレタン系熱可塑性エラストマー(エ
ーテル系)および真比重が0.38で、耐圧強度が28
1kg/cm2 のガラスバルーンを、射出成形機に、直接投
入し、シリンダ温度180〜200℃、スクリュー回転
数50rpm、最大圧力140kg/cm2で、射出成形
し、図1に示されるように、その一部に、肉厚が0.5
mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0mmのエア
バッグ用収納パッドを成形した。この時のガラスバルー
ンのエアバッグ用収納パッドに対する含有量は、2容積
%であった。
【0052】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重および引張強度を調べたところ、肉厚が、0.
5mmの溝部も、4.0mmの肉厚部もともに、比重は、
1.11、引張強度は280kg/cm2 であり、比重およ
び引張強度が、均一に低下していることが判明した。ま
た、電子顕微鏡により、350倍に拡大し、溝部および
肉厚部を目視によって観察したところ、剪断応力が加わ
る射出成形により成形されたにもかかわらず、ガラスバ
ルーンの破壊は認められなかった。
【0053】しかし、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、破断用溝部の強
度、伸びが過大であったため、開裂せずに、取付け部が
破壊した。 比較例7 ショア押込硬度が79A、引張強度が290kg/cm2
比重が1.12のウレタン系熱可塑性エラストマー(エ
ーテル系)および真比重が0.38で、耐圧強度が28
1kg/cm2 のガラスバルーンを、射出成形機に、直接投
入し、シリンダ温度180〜200℃、スクリュー回転
数50rpm、最大圧力140kg/cm2で、射出成形
し、図1に示されるように、その一部に、肉厚が0.5
mmの破断用溝部を有する全体的な厚さが4.0mmのエア
バッグ用収納パッドを成形した。この時のガラスバルー
ンのエアバッグ用収納パッドに対する含有量は、55容
積%であった。
【0054】こうして成形されたエアバッグ用収納パッ
ドの比重および引張強度を調べたところ、肉厚が、0.
5mmの溝部も、4.0mmの肉厚部もともに、比重は、
0.90、引張強度は40kg/cm2 であり、比重および
引張強度が、均一に低下していることが判明した。ま
た、電子顕微鏡により、350倍に拡大し、溝部および
肉厚部を目視によって観察したところ、剪断応力が加わ
る射出成形により成形されたにもかかわらず、ガラスバ
ルーンの破壊は認められなかった。
【0055】しかし、このエアバッグ用収納パッドを用
いて、−40℃〜90℃の範囲で、インフレータによる
エアバッグ展開試験を行ったところ、強度が低すぎて、
取付け部が破壊した。以上の実施例および比較例から、
引張強度が100kg/cm2 で、かつ、ショア押込硬度が
55D以下の熱可塑性エラストマーに、真比重が0.7
以下で、耐圧強度が50kg/cm2 以上の軽量フィラー
を、配合物に対して、5〜50容積%となるように配合
して得られた熱可塑性エラストマー組成物を、射出成形
して得られたエアバッグ用収納パッドは、剪断応力が加
わる射出成形により成形しているにもかかわらず、軽量
フィラーの破壊は認められず、また、厚さ0.5mmの破
断用溝部においても、厚さ4.0mmの肉厚部と同様に、
引張強度および比重が均一に低下し、−40℃〜90℃
の範囲で、所望のように、開裂するとともに、感触も良
好であることが判明した。
【0056】
【発明の効果】本発明によれば、生産性および収率が良
好で、良好な感触が得られ、低温から高温までの幅広い
温度条件下で、非常時に、確実に開裂が可能で、かつ、
軽量化が可能なエアバッグ用収納パッドおよびその製造
方法を提供することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図1】図1は、本発明の実施態様にかかるエアバッグ
用収納パッドの略横断面図である。
【図2】図2は、本発明の他の実施態様にかかるエアバ
ッグ用収納パッドの略横断面図である。
【図3】図3は、比較例に用いたエアバッグ用収納パッ
ドの略横断面図である。
【符号の説明】
1 エアバッグ用収納パッド 2 溝部 3 薄肉部

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項1】 引張強度が100kg/cm2 以上で、か
    つ、ショア押込硬度が55D以下の熱可塑性エラストマ
    ーに、真比重が0.7以下で、耐圧強度が50kg/cm2
    以上の軽量フィラーが、配合物に対して、5〜50容積
    %となるように配合されたことを特徴とするエアバッグ
    用収納パッド。
  2. 【請求項2】 前記熱可塑性エラストマーがウレタンを
    主成分とする熱可塑性エラストマーであり、前記軽量フ
    ィラーが、ガラスバルーンを含んでいることを特徴とす
    る請求項1に記載のエアバッグ用収納パッド。
  3. 【請求項3】 引張強度が100kg/cm2 以上で、か
    つ、ショア押込硬度が55D以下の熱可塑性エラストマ
    ーに、真比重が0.7以下で、耐圧強度が50kg/cm2
    以上の軽量フィラーを5〜50容積%配合することを特
    徴とするエアバッグ用収納パッドの製造方法。
  4. 【請求項4】 前記熱可塑性エラストマーがウレタンを
    主成分とする熱可塑性エラストマーであり、前記軽量フ
    ィラーが、ガラスバルーンを含んでいることを特徴とす
    る請求項3に記載のエアバッグ用収納パッドの製造方
    法。
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