JPH07146092A - 熱交換器用伝熱管の製造方法 - Google Patents
熱交換器用伝熱管の製造方法Info
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- JPH07146092A JPH07146092A JP29285393A JP29285393A JPH07146092A JP H07146092 A JPH07146092 A JP H07146092A JP 29285393 A JP29285393 A JP 29285393A JP 29285393 A JP29285393 A JP 29285393A JP H07146092 A JPH07146092 A JP H07146092A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 管体９の外周に、Ｃｏ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合
金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃ
ｒ−Ａｌ−Ｔａ−Ｙ合金、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金の
うちの一種からなる第一皮膜１４を高速火炎溶射により
形成し、該第一皮膜１４の外側に、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ
基セラミックスからなる第二皮膜１５を高速火炎溶射に
より形成する。 【効果】 皮膜部が腐食性の高いＣｌやＳを管体に侵入
を防止することができ、また繰り返しの過熱冷却サイク
ルに充分に耐えることができる。
金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃ
ｒ−Ａｌ−Ｔａ−Ｙ合金、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金の
うちの一種からなる第一皮膜１４を高速火炎溶射により
形成し、該第一皮膜１４の外側に、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ
基セラミックスからなる第二皮膜１５を高速火炎溶射に
より形成する。 【効果】 皮膜部が腐食性の高いＣｌやＳを管体に侵入
を防止することができ、また繰り返しの過熱冷却サイク
ルに充分に耐えることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えばごみ焼却炉に配
置される熱交換器用伝熱管の製造方法に関する。
置される熱交換器用伝熱管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、都市ごみは高カロリー化しており
その焼却温度も高温化しているのが現状である。そこ
で、都市ごみを焼却するごみ焼却炉などに配置される熱
交換器の伝熱管には、管体の表面にステンレスプロテク
ター、セラミックスプロテクター、あるいはセラミック
スキャスターの塗布や溶射を行い、伝熱管の腐食防止を
しているものがある。
その焼却温度も高温化しているのが現状である。そこ
で、都市ごみを焼却するごみ焼却炉などに配置される熱
交換器の伝熱管には、管体の表面にステンレスプロテク
ター、セラミックスプロテクター、あるいはセラミック
スキャスターの塗布や溶射を行い、伝熱管の腐食防止を
しているものがある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の伝熱管にお
いて、ステンレスプロテクターは強度が低いため肉厚を
厚くする必要があり、このことにより熱交換率を悪くし
てしまう。
いて、ステンレスプロテクターは強度が低いため肉厚を
厚くする必要があり、このことにより熱交換率を悪くし
てしまう。
【０００４】またセラミックスプロテクターやセラミッ
クスキャスターはそのものが熱伝導率が悪く、また伝熱
管の全面に設けることができないため、伝熱管の部分的
な腐食が激しくなってしまう。
クスキャスターはそのものが熱伝導率が悪く、また伝熱
管の全面に設けることができないため、伝熱管の部分的
な腐食が激しくなってしまう。
【０００５】なお近年、管体の表面にステンレスプロテ
クター、セラミックスプロテクター、あるいはセラミッ
クスキャスターの塗布や溶射を行う代わりに、管体に、
Ｎｉ−Ｃｒ系皮膜を溶射して、伝熱管の腐食防止をする
技術があるが、いまだ伝熱管の腐食防止は充分でない。
クター、セラミックスプロテクター、あるいはセラミッ
クスキャスターの塗布や溶射を行う代わりに、管体に、
Ｎｉ−Ｃｒ系皮膜を溶射して、伝熱管の腐食防止をする
技術があるが、いまだ伝熱管の腐食防止は充分でない。
【０００６】そこで本発明は、上記課題を解決し得る熱
交換器用伝熱管の製造方法の提供を目的とする。
交換器用伝熱管の製造方法の提供を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明における課題を解
決するための手段は、管体の外周に、Ｃｏ−Ｃｒ−Ａｌ
−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎ
ｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｔａ−Ｙ合金、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ
合金のうちの一種からなる第一皮膜を高速火炎溶射によ
り形成し、該第一皮膜の外側に、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ基
セラミックスからなる第二皮膜を高速火炎溶射により形
成するものである。
決するための手段は、管体の外周に、Ｃｏ−Ｃｒ−Ａｌ
−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎ
ｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｔａ−Ｙ合金、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ
合金のうちの一種からなる第一皮膜を高速火炎溶射によ
り形成し、該第一皮膜の外側に、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ基
セラミックスからなる第二皮膜を高速火炎溶射により形
成するものである。
【０００８】
【作用】上記課題手段によると、管体の外周に、Ｃｏ−
Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合
金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｔａ−Ｙ合金、Ｎｉ−Ｃ
ｒ−Ａｌ−Ｙ合金のうちの一種を第一皮膜として高速火
炎溶射により形成し、第一皮膜の外側に、Ａｌ2 Ｏ3 −
ＭｇＯ基セラミックスからなる第二皮膜を高速火炎溶射
により形成することにより、伝熱管の腐食を確実に防止
する。
Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合
金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｔａ−Ｙ合金、Ｎｉ−Ｃ
ｒ−Ａｌ−Ｙ合金のうちの一種を第一皮膜として高速火
炎溶射により形成し、第一皮膜の外側に、Ａｌ2 Ｏ3 −
ＭｇＯ基セラミックスからなる第二皮膜を高速火炎溶射
により形成することにより、伝熱管の腐食を確実に防止
する。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の実施例を図１〜図７に基いて
説明する。図１に示すように、都市ごみなどを焼却する
焼却炉Ａの内部の一側に、燃焼ガス１を上向きに案内す
る第一煙道２が配置され、前記ごみ焼却炉Ａの内部の他
側に、燃焼ガス１を下向きに案内する第二煙道４が第一
煙道２に仕切り壁３を介して配置され、前記第一煙道２
および第二煙道４は互いの上端部で連通され、この連通
部分にスクリーン装置５が配置されている。
説明する。図１に示すように、都市ごみなどを焼却する
焼却炉Ａの内部の一側に、燃焼ガス１を上向きに案内す
る第一煙道２が配置され、前記ごみ焼却炉Ａの内部の他
側に、燃焼ガス１を下向きに案内する第二煙道４が第一
煙道２に仕切り壁３を介して配置され、前記第一煙道２
および第二煙道４は互いの上端部で連通され、この連通
部分にスクリーン装置５が配置されている。
【００１０】前記両煙道２，３を構成する水冷壁２０
に、燃焼ガス１の熱回収用の伝熱管（水管）２１が配置
され、図２に示すようにこの伝熱管２１は、メンブレン
壁に周面の略半分だけ埋設された軟鋼製の管体９と、該
管体９の外周に固着された耐高熱性皮膜部１３とから構
成され、該耐高熱性皮膜部１３は、前記管体９の外周前
面（燃焼ガスと接触する面）に固着された内側の第一皮
膜１４と、該第一皮膜１４の外側に固着された第二皮膜
１５とから構成され、前記第一皮膜１４はＣｏ−Ｃｒ−
Ａｌ−Ｙ合金であり、第二皮膜１５はＡｌ2 Ｏ3 −Ｍｇ
Ｏ基セラミックスである。
に、燃焼ガス１の熱回収用の伝熱管（水管）２１が配置
され、図２に示すようにこの伝熱管２１は、メンブレン
壁に周面の略半分だけ埋設された軟鋼製の管体９と、該
管体９の外周に固着された耐高熱性皮膜部１３とから構
成され、該耐高熱性皮膜部１３は、前記管体９の外周前
面（燃焼ガスと接触する面）に固着された内側の第一皮
膜１４と、該第一皮膜１４の外側に固着された第二皮膜
１５とから構成され、前記第一皮膜１４はＣｏ−Ｃｒ−
Ａｌ−Ｙ合金であり、第二皮膜１５はＡｌ2 Ｏ3 −Ｍｇ
Ｏ基セラミックスである。
【００１１】上記のように構成された両伝熱管１６，２
１は、第一皮膜１４および第二皮膜１５をともに、管体
９に対して爆発溶射（高速火炎溶射の一例）することに
より形成する。
１は、第一皮膜１４および第二皮膜１５をともに、管体
９に対して爆発溶射（高速火炎溶射の一例）することに
より形成する。
【００１２】また前記第二煙道４の出口４ａに、複数本
の伝熱管１６から構成された熱交換器６が配置され、該
熱交換器６は出口４ａの左壁７と右壁８の間を長さ方向
として前後方向に軟鋼製の管体９を複数並列することで
形成され、この熱交換器６の燃焼ガス１排出側に過熱用
伝熱管１０が配置されている。なお、前記熱交換器６の
下方にはスートブロワ用蒸気供給管１２が設けられてい
る。
の伝熱管１６から構成された熱交換器６が配置され、該
熱交換器６は出口４ａの左壁７と右壁８の間を長さ方向
として前後方向に軟鋼製の管体９を複数並列することで
形成され、この熱交換器６の燃焼ガス１排出側に過熱用
伝熱管１０が配置されている。なお、前記熱交換器６の
下方にはスートブロワ用蒸気供給管１２が設けられてい
る。
【００１３】そして図４に示すように、前記伝熱管１６
は管体９と、該管体９の外周全面に固着された耐高熱性
皮膜部１３とから構成され、該耐高熱性皮膜部１３は、
前記水冷壁２０に設けた熱回収用の伝熱管２１と同様
に、前記管体９の外周全面内側に固着されたＣｏ−Ｃｒ
−Ａｌ−Ｙ合金製の第一皮膜１４と、該第一皮膜１４の
外側に固着されたＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ基セラミックス製
の第二皮膜１５とから形成されている。
は管体９と、該管体９の外周全面に固着された耐高熱性
皮膜部１３とから構成され、該耐高熱性皮膜部１３は、
前記水冷壁２０に設けた熱回収用の伝熱管２１と同様
に、前記管体９の外周全面内側に固着されたＣｏ−Ｃｒ
−Ａｌ−Ｙ合金製の第一皮膜１４と、該第一皮膜１４の
外側に固着されたＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ基セラミックス製
の第二皮膜１５とから形成されている。
【００１４】また第一皮膜１４および第二皮膜１５は、
耐高温性、耐食性、耐摩耗性に優れており、従って高温
の燃焼ガス１が水冷壁２０の伝熱管２１の外周前面ある
いは熱交換器６の伝熱管１６の外周を通過しても、第一
皮膜１４および第二皮膜１５で保護されて、管体９が腐
食により減肉するのを防止することができる。
耐高温性、耐食性、耐摩耗性に優れており、従って高温
の燃焼ガス１が水冷壁２０の伝熱管２１の外周前面ある
いは熱交換器６の伝熱管１６の外周を通過しても、第一
皮膜１４および第二皮膜１５で保護されて、管体９が腐
食により減肉するのを防止することができる。
【００１５】以下に本発明による伝熱管と、従来例によ
る伝熱管の腐食状況の比較を試験結果を用いて説明す
る。まず本発明の２種類のテストピースと、従来例の４
種類のテストピースとを作成した。そしてそれぞれの形
状、成分、爆発溶射の内容は下記（表１）の通りであ
る。
る伝熱管の腐食状況の比較を試験結果を用いて説明す
る。まず本発明の２種類のテストピースと、従来例の４
種類のテストピースとを作成した。そしてそれぞれの形
状、成分、爆発溶射の内容は下記（表１）の通りであ
る。
【００１６】
【表１】
【００１７】なお本発明１，２のテストピースに使用し
たセラミックスは、７１重量％Ａｌ 2 Ｏ3 −２９重量％
ＭｇＯである。そして試験方法は次の通りである。すな
わち、実際の使用状態に近付けるために、上記各テスト
ピースの表面に、実際に稼働しているごみ焼却炉から採
取した飛灰５０％に対しアセトン５０％（ともに重量
％）で攪拌して塗料状にしたものを５mg／m2の量だけ塗
布し、自然乾燥後に６００℃に加熱した炉内に装入し
た。そして、実際に稼働しているごみ焼却炉の燃焼ガス
に準じた模擬燃焼ガスを６００cc／min 、７２hrにわた
って晒すことにより、各テストピースの腐食速度（減肉
量）を測定した。
たセラミックスは、７１重量％Ａｌ 2 Ｏ3 −２９重量％
ＭｇＯである。そして試験方法は次の通りである。すな
わち、実際の使用状態に近付けるために、上記各テスト
ピースの表面に、実際に稼働しているごみ焼却炉から採
取した飛灰５０％に対しアセトン５０％（ともに重量
％）で攪拌して塗料状にしたものを５mg／m2の量だけ塗
布し、自然乾燥後に６００℃に加熱した炉内に装入し
た。そして、実際に稼働しているごみ焼却炉の燃焼ガス
に準じた模擬燃焼ガスを６００cc／min 、７２hrにわた
って晒すことにより、各テストピースの腐食速度（減肉
量）を測定した。
【００１８】なお採取した飛灰の成分は次の（表２）に
示す通りであり、模擬燃焼ガスの成分は次の（表３）に
示す通りである。
示す通りであり、模擬燃焼ガスの成分は次の（表３）に
示す通りである。
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】このような試験によって得られた結果を図
５に示す。このグラフ図は横軸に模擬燃焼ガスの温度、
縦軸に腐食速度を示したものであり、従来例１，２，
３，４のテストピースに比べて本発明１，２によるテス
トピースは腐食速度が著しく低いことが証明された。
５に示す。このグラフ図は横軸に模擬燃焼ガスの温度、
縦軸に腐食速度を示したものであり、従来例１，２，
３，４のテストピースに比べて本発明１，２によるテス
トピースは腐食速度が著しく低いことが証明された。
【００２２】そして図６は、上記試験後の本発明のテス
トピースの腐食状態を、電子線マイクロアナライザーに
よって分析した結果である。このグラフ図において縦軸
は電子線マイクロアナライザーのカウント数、横軸は本
発明のテストピースに対しての侵食距離を示す。この図
６によれば、皮膜部に腐食性の高いＣｌやＳの侵入は見
られず、耐腐食性に優れていることが裏付けられてい
る。
トピースの腐食状態を、電子線マイクロアナライザーに
よって分析した結果である。このグラフ図において縦軸
は電子線マイクロアナライザーのカウント数、横軸は本
発明のテストピースに対しての侵食距離を示す。この図
６によれば、皮膜部に腐食性の高いＣｌやＳの侵入は見
られず、耐腐食性に優れていることが裏付けられてい
る。
【００２３】さらに次のような実験を行った。すなわ
ち、ＳＴＢ３４０（ＪＩＳ規格）相当の５０mm×５０mm
×５mmの板材に、５０重量％Ｎｉ−５０重量％Ｃｒ合金
をそれぞれ１００，２００，３００μｍの厚みで爆発溶
射し、各合金に７１重量％Ａｌ 2 Ｏ3 −２９重量％Ｍｇ
Ｏ基セラミックスを同一の厚みで爆発溶射して従来のテ
ストピースとする。また同様の板材にＣｏ−Ｃｒ−Ａｌ
−Ｙ合金をそれぞれ１００，２００，３００μｍの厚み
で爆発溶射し、各合金に７１重量％Ａｌ2 Ｏ3 −２９重
量％ＭｇＯ基セラミックスを同一の厚みで爆発溶射して
本発明のテストピースとする。
ち、ＳＴＢ３４０（ＪＩＳ規格）相当の５０mm×５０mm
×５mmの板材に、５０重量％Ｎｉ−５０重量％Ｃｒ合金
をそれぞれ１００，２００，３００μｍの厚みで爆発溶
射し、各合金に７１重量％Ａｌ 2 Ｏ3 −２９重量％Ｍｇ
Ｏ基セラミックスを同一の厚みで爆発溶射して従来のテ
ストピースとする。また同様の板材にＣｏ−Ｃｒ−Ａｌ
−Ｙ合金をそれぞれ１００，２００，３００μｍの厚み
で爆発溶射し、各合金に７１重量％Ａｌ2 Ｏ3 −２９重
量％ＭｇＯ基セラミックスを同一の厚みで爆発溶射して
本発明のテストピースとする。
【００２４】そしてこれら６枚の板材を、１０００℃雰
囲気の炉で２０分間過熱し、空冷により常温に冷却する
といったことを繰り返すものである。この実験結果を図
７に示す。本発明によるもの、すなわちＣｏ−Ｃｒ−Ａ
ｌ−Ｙ合金にＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ基セラミックスを爆発
溶射したものは、同図の縦軸である繰り返し数は高い値
を示し、このことから本発明によるものは、繰り返しの
過熱冷却サイクルに充分に耐え、耐剥離性に優れている
ことが証明された。
囲気の炉で２０分間過熱し、空冷により常温に冷却する
といったことを繰り返すものである。この実験結果を図
７に示す。本発明によるもの、すなわちＣｏ−Ｃｒ−Ａ
ｌ−Ｙ合金にＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ基セラミックスを爆発
溶射したものは、同図の縦軸である繰り返し数は高い値
を示し、このことから本発明によるものは、繰り返しの
過熱冷却サイクルに充分に耐え、耐剥離性に優れている
ことが証明された。
【００２５】このように、Ｃｏ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金製
の第一皮膜１４の上に、Ａｌ2 Ｏ3−ＭｇＯ基セラミッ
クス製の第二皮膜１５を爆発溶射することにより、管体
の腐食を防止することができるとともに皮膜部の剥離を
防止することができる。
の第一皮膜１４の上に、Ａｌ2 Ｏ3−ＭｇＯ基セラミッ
クス製の第二皮膜１５を爆発溶射することにより、管体
の腐食を防止することができるとともに皮膜部の剥離を
防止することができる。
【００２６】また実際の焼却炉に使用した場合、第二皮
膜１５に何らかの原因でひび割れが生じたり腐食が生じ
たりした場合、第二皮膜１５の内側には、耐食性を有す
る第一皮膜１４が爆発溶射されているので、これによっ
て管体の腐食を確実に防止することができる。
膜１５に何らかの原因でひび割れが生じたり腐食が生じ
たりした場合、第二皮膜１５の内側には、耐食性を有す
る第一皮膜１４が爆発溶射されているので、これによっ
て管体の腐食を確実に防止することができる。
【００２７】なお上記実施例では、第一皮膜をＣｏ−Ｃ
ｒ−Ａｌ−Ｙ合金としたが、これに限定されるものでは
なく、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎｉ−
Ｃｒ−Ａｌ−Ｔａ−Ｙ合金あるいはＮｉ−Ｃｒ−Ａｌ−
Ｙ合金のいずれを用いてもよく、この場合も上記実施例
と同様の作用効果を奏する。
ｒ−Ａｌ−Ｙ合金としたが、これに限定されるものでは
なく、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎｉ−
Ｃｒ−Ａｌ−Ｔａ−Ｙ合金あるいはＮｉ−Ｃｒ−Ａｌ−
Ｙ合金のいずれを用いてもよく、この場合も上記実施例
と同様の作用効果を奏する。
【００２８】さらに、上記実施例ではごみ焼却炉の熱交
換器に適用した例を示したが、例えば発電用ボイラー設
備における熱交換器の伝熱管にも適用できる。
換器に適用した例を示したが、例えば発電用ボイラー設
備における熱交換器の伝熱管にも適用できる。
【００２９】
【発明の効果】以上の説明から明らかな通り、本発明に
よれば、管体の外周に、Ｃｏ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃ
ｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａ
ｌ−Ｔａ−Ｙ合金、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金のうちの
一種を第一皮膜として高速火炎溶射により形成し、第一
皮膜の外側に、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ基セラミックスから
なる第二皮膜を高速火炎溶射により形成することによ
り、皮膜部に腐食性の高い例えばＣｌやＳが侵入を防止
することができるので、管体の耐腐食性を向上させるこ
とができる。
よれば、管体の外周に、Ｃｏ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃ
ｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａ
ｌ−Ｔａ−Ｙ合金、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金のうちの
一種を第一皮膜として高速火炎溶射により形成し、第一
皮膜の外側に、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ基セラミックスから
なる第二皮膜を高速火炎溶射により形成することによ
り、皮膜部に腐食性の高い例えばＣｌやＳが侵入を防止
することができるので、管体の耐腐食性を向上させるこ
とができる。
【００３０】また繰り返しの過熱冷却サイクルに充分に
耐え得るので、長期使用が可能になる。
耐え得るので、長期使用が可能になる。
【図１】本発明の実施例を示すごみ焼却炉の内部構造図
である。
である。
【図２】同じく水冷壁に設けた伝熱管の一部拡大断面図
である。
である。
【図３】同じく熱交換器の拡大図である。
【図４】同じく熱交換器の拡大一部断面図である。
【図５】同じく本発明と従来例の試験結果の比較を示す
グラフ図である。
グラフ図である。
【図６】同じく本発明のテストピースの腐食状態を電子
線マイクロアナライザーによって分析した結果を示すグ
ラフ図である。
線マイクロアナライザーによって分析した結果を示すグ
ラフ図である。
【図７】同じく本発明と従来例の試験結果の比較を示す
グラフ図である。
グラフ図である。
１ 燃焼ガス ２ 第一煙道 ４ 第二煙道 ４ａ 出口 ６ 熱交換器 ９ 管体 １３ 耐高熱性皮膜部 １４ 第一皮膜 １５ 第二皮膜 １６ 伝熱管 ２０ 水冷壁 ２１ 伝熱管 Ａ ごみ焼却炉
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年１２月２７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】なお本発明１，２のテストピースに使用し
たセラミックスは、７１重量％Ａｌ 2 Ｏ3 −２９重量％
ＭｇＯである。そして試験方法は次の通りである。すな
わち、実際の使用状態に近付けるために、上記各テスト
ピースの表面に、実際に稼働しているごみ焼却炉から採
取した飛灰５０％に対しアセトン５０％（ともに重量
％）で攪拌して塗料状にしたものを５mg／cm2 の量だけ
塗布し、自然乾燥後に６００℃に加熱した炉内に装入し
た。そして、実際に稼働しているごみ焼却炉の燃焼ガス
に準じた模擬燃焼ガスを６００cc／min 、７２hrにわた
って晒すことにより、各テストピースの腐食速度（減肉
量）を測定した。
たセラミックスは、７１重量％Ａｌ 2 Ｏ3 −２９重量％
ＭｇＯである。そして試験方法は次の通りである。すな
わち、実際の使用状態に近付けるために、上記各テスト
ピースの表面に、実際に稼働しているごみ焼却炉から採
取した飛灰５０％に対しアセトン５０％（ともに重量
％）で攪拌して塗料状にしたものを５mg／cm2 の量だけ
塗布し、自然乾燥後に６００℃に加熱した炉内に装入し
た。そして、実際に稼働しているごみ焼却炉の燃焼ガス
に準じた模擬燃焼ガスを６００cc／min 、７２hrにわた
って晒すことにより、各テストピースの腐食速度（減肉
量）を測定した。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大澤 守彦 大阪府大阪市此花区西九条５丁目３番28号 日立造船株式会社内 (72)発明者 森本 純司 兵庫県西宮市門戸荘７番17号
Claims (1)
- 【請求項１】 管体の外周に、Ｃｏ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合
金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃ
ｒ−Ａｌ−Ｔａ−Ｙ合金、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ合金の
うちの一種からなる第一皮膜を高速火炎溶射により形成
し、該第一皮膜の外側に、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ基セラミ
ックスからなる第二皮膜を高速火炎溶射により形成する
ことを特徴とする熱交換器用伝熱管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29285393A JPH07146092A (ja) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | 熱交換器用伝熱管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29285393A JPH07146092A (ja) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | 熱交換器用伝熱管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07146092A true JPH07146092A (ja) | 1995-06-06 |
Family
ID=17787221
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29285393A Pending JPH07146092A (ja) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | 熱交換器用伝熱管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07146092A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018189282A (ja) * | 2017-04-28 | 2018-11-29 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ボイラおよびその製造方法、ならびに補修方法 |
| CN110319432A (zh) * | 2019-04-30 | 2019-10-11 | 舟山旺能环保能源有限公司 | 耐腐蚀的垃圾焚烧炉过热器及制造方法 |
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1993
- 1993-11-24 JP JP29285393A patent/JPH07146092A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018189282A (ja) * | 2017-04-28 | 2018-11-29 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ボイラおよびその製造方法、ならびに補修方法 |
| CN110319432A (zh) * | 2019-04-30 | 2019-10-11 | 舟山旺能环保能源有限公司 | 耐腐蚀的垃圾焚烧炉过热器及制造方法 |
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