JPH07135014A - 高温型燃料電池 - Google Patents
高温型燃料電池Info
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- JPH07135014A JPH07135014A JP5283237A JP28323793A JPH07135014A JP H07135014 A JPH07135014 A JP H07135014A JP 5283237 A JP5283237 A JP 5283237A JP 28323793 A JP28323793 A JP 28323793A JP H07135014 A JPH07135014 A JP H07135014A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling medium
- heat storage
- heat exchanger
- heat
- fuel cell
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
- H01M8/04007—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids related to heat exchange
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
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- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 セルの集合体を収納した発電部１４に導入す
る冷却媒体を予熱するための予熱器１２が、切替時間が
１分以内の蓄熱式熱交換器である高温型燃料電池。 【効果】 本発明の高温型燃料電池においては、冷却媒
体を予熱する熱交換器の大きさと価格が大幅に減少する
ため、高温型燃料電池の設置性と経済性とが飛躍的に向
上する。
る冷却媒体を予熱するための予熱器１２が、切替時間が
１分以内の蓄熱式熱交換器である高温型燃料電池。 【効果】 本発明の高温型燃料電池においては、冷却媒
体を予熱する熱交換器の大きさと価格が大幅に減少する
ため、高温型燃料電池の設置性と経済性とが飛躍的に向
上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、固体電解質燃料電池
（ＳＯＦＣ）、溶融炭酸塩型燃料電池（ＭＣＦＣ）など
の作動温度が６００℃以上の高温型燃料電池に関する。
（ＳＯＦＣ）、溶融炭酸塩型燃料電池（ＭＣＦＣ）など
の作動温度が６００℃以上の高温型燃料電池に関する。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】作動温度
が６００℃以上の高温型燃料電池を冷却するには、空気
や燃料などを冷却媒体として用い、これを所定の温度ま
で予熱してセル内またはセルの集合体を収納した発電部
内に導入している。従来、この予熱は、シェルアンドチ
ューブ式熱交換器（多管式熱交換器）を用いて、高温の
排出ガス（セルから出たガス）と冷却媒体との間の熱交
換により行なっていた。
が６００℃以上の高温型燃料電池を冷却するには、空気
や燃料などを冷却媒体として用い、これを所定の温度ま
で予熱してセル内またはセルの集合体を収納した発電部
内に導入している。従来、この予熱は、シェルアンドチ
ューブ式熱交換器（多管式熱交換器）を用いて、高温の
排出ガス（セルから出たガス）と冷却媒体との間の熱交
換により行なっていた。
【０００３】このような高温型燃料電池の冷却を行なう
場合、セル内または発電部内の温度分布をできるだけ均
一に保つ必要があるため、冷却媒体のセルまたは発電部
への入口温度と出口温度との温度差を大きくすることが
できない。（多くの場合、２００度以下にしなければな
らない。）そのため、高温型燃料電池の作動温度近くま
で冷却媒体を予熱しなければならず、冷却能力を維持す
るには、冷却媒体の流量を大きくする必要がある。この
ように冷却媒体の流量を大きくすると、排出ガスと冷却
媒体との間の熱交換量も大きくしなければならず、大き
な熱交換器が必要となり、コスト的にもスペース的にも
大きな問題となっていた。
場合、セル内または発電部内の温度分布をできるだけ均
一に保つ必要があるため、冷却媒体のセルまたは発電部
への入口温度と出口温度との温度差を大きくすることが
できない。（多くの場合、２００度以下にしなければな
らない。）そのため、高温型燃料電池の作動温度近くま
で冷却媒体を予熱しなければならず、冷却能力を維持す
るには、冷却媒体の流量を大きくする必要がある。この
ように冷却媒体の流量を大きくすると、排出ガスと冷却
媒体との間の熱交換量も大きくしなければならず、大き
な熱交換器が必要となり、コスト的にもスペース的にも
大きな問題となっていた。
【０００４】本発明の課題は、熱交換能力を維持しなが
ら熱交換器の大きさを小さくし得て、経済性と設置性が
向上した高温型燃料電池を提供する処にある。
ら熱交換器の大きさを小さくし得て、経済性と設置性が
向上した高温型燃料電池を提供する処にある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の高温型燃料電池
は、セルの集合体を収納した発電部に導入する冷却媒体
を予熱するための予熱器が、切替時間が１分以内の蓄熱
式熱交換器である。
は、セルの集合体を収納した発電部に導入する冷却媒体
を予熱するための予熱器が、切替時間が１分以内の蓄熱
式熱交換器である。
【０００６】この蓄熱式熱交換器の蓄熱材はセラミック
ハニカムであるのが好ましい。
ハニカムであるのが好ましい。
【０００７】また、冷却媒体は空気であっても燃料であ
ってもよい。
ってもよい。
【０００８】さらにまた、蓄熱式熱交換器と発電部との
間に、冷却媒体の温度の変動を緩和する温度緩和室を設
けることが好ましい。
間に、冷却媒体の温度の変動を緩和する温度緩和室を設
けることが好ましい。
【０００９】
【作 用】本発明においては、切替時間が１分以内の蓄
熱式熱交換器を用いて高温の排出ガス（セルから出たガ
ス）と発電部に導入される冷却媒体との間の熱交換を行
なっているため、小型の熱交換器で効率的に熱交換する
ことができる。すなわち、蓄熱材を収納した蓄熱槽が２
槽ある蓄熱式熱交換器の場合、高温の排出ガスにより一
方の蓄熱材を短時間（１分以内）加熱した後、冷却媒体
がこの蓄熱材を通過するように排出ガスラインと冷却媒
体ラインとを瞬時に切替えると（この切替えにより排出
ガスは他方の蓄熱材を通過することになる）、蓄熱材に
蓄えられた熱は冷却媒体に短時間（１分以内）で移動し
て冷却媒体が予熱される。この切替えを短時間（１分以
内）で繰返すと、小容量の蓄熱材でも熱交換量が大きく
なる。
熱式熱交換器を用いて高温の排出ガス（セルから出たガ
ス）と発電部に導入される冷却媒体との間の熱交換を行
なっているため、小型の熱交換器で効率的に熱交換する
ことができる。すなわち、蓄熱材を収納した蓄熱槽が２
槽ある蓄熱式熱交換器の場合、高温の排出ガスにより一
方の蓄熱材を短時間（１分以内）加熱した後、冷却媒体
がこの蓄熱材を通過するように排出ガスラインと冷却媒
体ラインとを瞬時に切替えると（この切替えにより排出
ガスは他方の蓄熱材を通過することになる）、蓄熱材に
蓄えられた熱は冷却媒体に短時間（１分以内）で移動し
て冷却媒体が予熱される。この切替えを短時間（１分以
内）で繰返すと、小容量の蓄熱材でも熱交換量が大きく
なる。
【００１０】切替時間を短くするほど蓄熱式熱交換器を
小型化できるが、切替弁あるいは切替バルブの信頼性の
面からすると、１秒が下限である。しかし、コスト的に
高価となるため、通常は２０秒以上とする。
小型化できるが、切替弁あるいは切替バルブの信頼性の
面からすると、１秒が下限である。しかし、コスト的に
高価となるため、通常は２０秒以上とする。
【００１１】蓄熱式熱交換器の蓄熱材としては、セラミ
ックハニカム、レンガ、セラミックボールなどが挙げら
れるが、抵抗が小さく圧損の少ないことや壊れにくいこ
とから、セラミックハニカムが好ましい。
ックハニカム、レンガ、セラミックボールなどが挙げら
れるが、抵抗が小さく圧損の少ないことや壊れにくいこ
とから、セラミックハニカムが好ましい。
【００１２】また、蓄熱式熱交換器と発電部との間に冷
却媒体の温度の変動を緩和する温度緩和室を設けると、
切替時に瞬間的に冷却媒体に温度変動が生じても、発電
部に導入される前に変動が緩和されて安定した温度の冷
却媒体を発電部に導入することができる。この温度緩和
室に蓄熱材を収納すると、より一層温度を安定化するこ
とができる。
却媒体の温度の変動を緩和する温度緩和室を設けると、
切替時に瞬間的に冷却媒体に温度変動が生じても、発電
部に導入される前に変動が緩和されて安定した温度の冷
却媒体を発電部に導入することができる。この温度緩和
室に蓄熱材を収納すると、より一層温度を安定化するこ
とができる。
【００１３】
【実施例】図１は、本発明の高温型燃料電池の一実施例
における予熱器である蓄熱式熱交換器を示している。
における予熱器である蓄熱式熱交換器を示している。
【００１４】この蓄熱式熱交換器１２は、蓄熱材である
セラミックハニカム（図示せず）を収納した２槽の蓄熱
槽Ａ，Ｂとその周囲に設けた断熱材（図示せず）とで構
成されている。
セラミックハニカム（図示せず）を収納した２槽の蓄熱
槽Ａ，Ｂとその周囲に設けた断熱材（図示せず）とで構
成されている。
【００１５】セルの集合体（図示せず）を収納した発電
部１４と蓄熱槽Ａとは排出ガスライン１６で結ばれてお
り、セルから出た高温の排出ガスはこの排出ガスライン
１６を通って蓄熱槽Ａに入る。ここで蓄熱槽Ａ内のセラ
ミックハニカムを加熱し、温度の下がった排出ガスは排
出ガスライン１８を通って蓄熱式熱交換器１２の外に出
る。排出ガスライン１６の途中には切替弁２０が設けら
れており、ここから蓄熱槽Ｂまで排出ガスバイパスライ
ン２２が伸びている。排出ガスライン１８の途中にも切
替弁２４が設けられており、蓄熱槽Ｂとこの切替弁２４
とは排出ガスバイパスライン２６で結ばれている。
部１４と蓄熱槽Ａとは排出ガスライン１６で結ばれてお
り、セルから出た高温の排出ガスはこの排出ガスライン
１６を通って蓄熱槽Ａに入る。ここで蓄熱槽Ａ内のセラ
ミックハニカムを加熱し、温度の下がった排出ガスは排
出ガスライン１８を通って蓄熱式熱交換器１２の外に出
る。排出ガスライン１６の途中には切替弁２０が設けら
れており、ここから蓄熱槽Ｂまで排出ガスバイパスライ
ン２２が伸びている。排出ガスライン１８の途中にも切
替弁２４が設けられており、蓄熱槽Ｂとこの切替弁２４
とは排出ガスバイパスライン２６で結ばれている。
【００１６】蓄熱槽Ｂには、冷却媒体ライン２８を通っ
て冷却媒体が導入される。冷却媒体は、この蓄熱槽Ｂで
加熱された後、蓄熱槽Ｂと温度緩和室３０とを結ぶ冷却
媒体ライン３２を通って温度緩和室３０に入る。温度緩
和室３０を出た冷却媒体は冷却媒体ライン３４を通って
発電部１４に導入される。冷却媒体ライン２８の途中に
は切替弁３６が設けられており、ここから蓄熱槽Ａまで
冷却媒体バイパスライン３８が伸びている。冷却媒体ラ
イン３２の途中にも切替弁４０が設けられており、蓄熱
槽Ａとこの切替弁４０とは冷却媒体バイパスライン４２
で結ばれている。
て冷却媒体が導入される。冷却媒体は、この蓄熱槽Ｂで
加熱された後、蓄熱槽Ｂと温度緩和室３０とを結ぶ冷却
媒体ライン３２を通って温度緩和室３０に入る。温度緩
和室３０を出た冷却媒体は冷却媒体ライン３４を通って
発電部１４に導入される。冷却媒体ライン２８の途中に
は切替弁３６が設けられており、ここから蓄熱槽Ａまで
冷却媒体バイパスライン３８が伸びている。冷却媒体ラ
イン３２の途中にも切替弁４０が設けられており、蓄熱
槽Ａとこの切替弁４０とは冷却媒体バイパスライン４２
で結ばれている。
【００１７】このような構成の蓄熱式熱交換器１２の作
動を以下に説明する。
動を以下に説明する。
【００１８】排出ガスを蓄熱槽Ａに短時間（１分以内）
導入すると同時に冷却媒体を蓄熱槽Ｂに導入した後、切
替弁２０，２４，３６，４０を瞬時に切替える。する
と、発電部１４を出た高温の排出ガスは排出ガスバイパ
スライン２２を通って蓄熱槽Ｂに入り、ここで蓄熱槽Ｂ
内のセラミックハニカムを加熱した後、排出ガスバイパ
スライン２６と排出ガスライン１８を通って蓄熱式熱交
換器１２の外に出る。一方、冷却媒体は冷却媒体バイパ
スライン３８を通って蓄熱槽Ａに入り、ここで加熱され
た後、冷却媒体バイパスライン４２と冷却媒体ライン３
２を通って温度緩和室３０に入る。短時間（１分以内）
経過後、再び切替弁２０，２４，３６，４０を瞬時に切
替えると、排出ガスは蓄熱槽Ａに導かれてセラミックハ
ニカムを加熱し、冷却媒体は蓄熱槽Ｂに導かれて加熱さ
れる。このようにして切替弁２０，２４，３６，４０の
切替えを繰返すことにより、セラミックハニカムを介し
て排出ガスと冷却媒体との間で熱交換が円滑に行なわれ
る。また、切替時間を短時間（１分以内）にしているの
で、セラミックハニカムが小容量であっても、熱交換量
は大きくなる。
導入すると同時に冷却媒体を蓄熱槽Ｂに導入した後、切
替弁２０，２４，３６，４０を瞬時に切替える。する
と、発電部１４を出た高温の排出ガスは排出ガスバイパ
スライン２２を通って蓄熱槽Ｂに入り、ここで蓄熱槽Ｂ
内のセラミックハニカムを加熱した後、排出ガスバイパ
スライン２６と排出ガスライン１８を通って蓄熱式熱交
換器１２の外に出る。一方、冷却媒体は冷却媒体バイパ
スライン３８を通って蓄熱槽Ａに入り、ここで加熱され
た後、冷却媒体バイパスライン４２と冷却媒体ライン３
２を通って温度緩和室３０に入る。短時間（１分以内）
経過後、再び切替弁２０，２４，３６，４０を瞬時に切
替えると、排出ガスは蓄熱槽Ａに導かれてセラミックハ
ニカムを加熱し、冷却媒体は蓄熱槽Ｂに導かれて加熱さ
れる。このようにして切替弁２０，２４，３６，４０の
切替えを繰返すことにより、セラミックハニカムを介し
て排出ガスと冷却媒体との間で熱交換が円滑に行なわれ
る。また、切替時間を短時間（１分以内）にしているの
で、セラミックハニカムが小容量であっても、熱交換量
は大きくなる。
【００１９】なお、蓄熱槽Ｂと発電部１４との間に、セ
ラミックハニカム（図示せず）を収納した温度緩和室３
０を設けているので、切替時に瞬間的に冷却媒体に温度
変動が生じても、この温度緩和室３０で変動が緩和され
て安定した温度の冷却媒体を発電部１４に導入すること
ができる。
ラミックハニカム（図示せず）を収納した温度緩和室３
０を設けているので、切替時に瞬間的に冷却媒体に温度
変動が生じても、この温度緩和室３０で変動が緩和され
て安定した温度の冷却媒体を発電部１４に導入すること
ができる。
【００２０】図２と図３は、本発明の実施例の固体電解
質燃料電池を示しており、特に図２は空気を冷却媒体と
する場合、図３は燃料を冷却媒体とする場合を示す。
質燃料電池を示しており、特に図２は空気を冷却媒体と
する場合、図３は燃料を冷却媒体とする場合を示す。
【００２１】図２の固体電解質燃料電池においては、発
電部１４に収納された単位セル（図示せず）は空気極側
から空気によって冷却されている。従って、発電部１４
に導入される空気と発電部１４から出た排出ガスとの間
で熱交換が行なわれる。
電部１４に収納された単位セル（図示せず）は空気極側
から空気によって冷却されている。従って、発電部１４
に導入される空気と発電部１４から出た排出ガスとの間
で熱交換が行なわれる。
【００２２】蓄熱式熱交換器１２の大きさは３０ｃｍ×
６０ｃｍ×５０ｃｍ程度であり、切替時間は３０秒であ
る。空気流量は１，８００Ｎｍ３／時間であり、熱交換
量は２５２，０００Ｋｃａｌである。蓄熱式熱交換器１
２に入る空気は室温であり、発電部１４に入る直前では
７００℃、単位セル内への吹出し部分では９００℃とな
る。発電部１４から出た排出ガスは１，１００℃であ
り、この温度で蓄熱式熱交換器１２に入り、４００℃で
出てくる。このようなシステムの固体電解質燃料電池の
出力は２００ＫＷである。
６０ｃｍ×５０ｃｍ程度であり、切替時間は３０秒であ
る。空気流量は１，８００Ｎｍ３／時間であり、熱交換
量は２５２，０００Ｋｃａｌである。蓄熱式熱交換器１
２に入る空気は室温であり、発電部１４に入る直前では
７００℃、単位セル内への吹出し部分では９００℃とな
る。発電部１４から出た排出ガスは１，１００℃であ
り、この温度で蓄熱式熱交換器１２に入り、４００℃で
出てくる。このようなシステムの固体電解質燃料電池の
出力は２００ＫＷである。
【００２３】比較例として従来のシェルアンドチューブ
式熱交換器を用いると、同様の熱交換能力を得るために
は、直径が８０ｃｍで高さが１００ｃｍといった約６倍
の大きさが必要であり、高価な耐熱鋼の使用量も多いた
めに価格も約１０倍となる。
式熱交換器を用いると、同様の熱交換能力を得るために
は、直径が８０ｃｍで高さが１００ｃｍといった約６倍
の大きさが必要であり、高価な耐熱鋼の使用量も多いた
めに価格も約１０倍となる。
【００２４】図３の固体電解質燃料電池においては、発
電部１４に収納された単位セル（図示せず）は燃料極側
から燃料によって冷却されている。従って、発電部１４
に導入される燃料と発電部１４から出た排出ガスとの間
で熱交換が行なわれる。また、この固体電解質燃料電池
においては、発電の際の燃料利用率を下げて、発電部１
４から出た排出ガスをリサイクルしている。すなわち、
例えば、排出ガスに脱硫した都市ガスを混合した後、断
熱改質、ＣＯ変成、脱水、脱炭酸、水分添加などを行な
って燃料とし（図において半線で示した経路でこれらの
ことが行なわれる。）、これを蓄熱式熱交換器１２で予
熱する。
電部１４に収納された単位セル（図示せず）は燃料極側
から燃料によって冷却されている。従って、発電部１４
に導入される燃料と発電部１４から出た排出ガスとの間
で熱交換が行なわれる。また、この固体電解質燃料電池
においては、発電の際の燃料利用率を下げて、発電部１
４から出た排出ガスをリサイクルしている。すなわち、
例えば、排出ガスに脱硫した都市ガスを混合した後、断
熱改質、ＣＯ変成、脱水、脱炭酸、水分添加などを行な
って燃料とし（図において半線で示した経路でこれらの
ことが行なわれる。）、これを蓄熱式熱交換器１２で予
熱する。
【００２５】蓄熱式熱交換器１２の大きさは２０ｃｍ×
２０ｃｍ×３０ｃｍ程度であり、切替時間は３０秒であ
る。ガス流量は１，２００Ｎｍ３／時間であり、熱交換
量は８４，０００Ｋｃａｌである。蓄熱式熱交換器１２
に入る燃料は５００℃であり、発電部１４に入る直前で
は８００℃となる。発電部１４から出た排出ガスは１，
０００℃であり、この温度で蓄熱式熱交換器１２に入
り、７００℃で出てくる。このようなシステムの固体電
解質燃料電池の出力は２００ＫＷである。
２０ｃｍ×３０ｃｍ程度であり、切替時間は３０秒であ
る。ガス流量は１，２００Ｎｍ３／時間であり、熱交換
量は８４，０００Ｋｃａｌである。蓄熱式熱交換器１２
に入る燃料は５００℃であり、発電部１４に入る直前で
は８００℃となる。発電部１４から出た排出ガスは１，
０００℃であり、この温度で蓄熱式熱交換器１２に入
り、７００℃で出てくる。このようなシステムの固体電
解質燃料電池の出力は２００ＫＷである。
【００２６】比較例として従来のシェルアンドチューブ
式熱交換器を用いると、同様の熱交換能力を得るために
は、直径が３０ｃｍで高さが６０ｃｍといった約３倍の
大きさが必要であり、高価な耐熱鋼の使用量も多いため
に価格も約５倍となる。
式熱交換器を用いると、同様の熱交換能力を得るために
は、直径が３０ｃｍで高さが６０ｃｍといった約３倍の
大きさが必要であり、高価な耐熱鋼の使用量も多いため
に価格も約５倍となる。
【００２７】なお、図２と図３のいずれの固体電解質燃
料電池においても、切替弁を切替えた直後に熱交換ガス
相互間の混合がわずかに発生するが、図２の場合には熱
交換されるガスはいずれも酸化性ガスであり、図３の場
合にはいずれも還元性ガスである。従って、どちらの場
合も、熱交換されるガス同士は大筋では同一組成のガス
なので、微少量の混合は燃料電池の性能に影響ない。
料電池においても、切替弁を切替えた直後に熱交換ガス
相互間の混合がわずかに発生するが、図２の場合には熱
交換されるガスはいずれも酸化性ガスであり、図３の場
合にはいずれも還元性ガスである。従って、どちらの場
合も、熱交換されるガス同士は大筋では同一組成のガス
なので、微少量の混合は燃料電池の性能に影響ない。
【００２８】また、上記の実施例においては、蓄熱槽を
２槽設けた蓄熱式熱交換器を用いたが、蓄熱槽を３槽以
上設けてこれらを順次切替えるようにした蓄熱式熱交換
器を用いてもよい。
２槽設けた蓄熱式熱交換器を用いたが、蓄熱槽を３槽以
上設けてこれらを順次切替えるようにした蓄熱式熱交換
器を用いてもよい。
【００２９】
【発明の効果】本発明の高温型燃料電池においては、冷
却媒体を予熱する熱交換器の大きさと価格が大幅に減少
するため、高温型燃料電池の設置性と経済性とが飛躍的
に向上する。
却媒体を予熱する熱交換器の大きさと価格が大幅に減少
するため、高温型燃料電池の設置性と経済性とが飛躍的
に向上する。
【図１】本発明に用いる蓄熱式熱交換器の一実施例を示
す概略図である。
す概略図である。
【図２】本発明の高温型燃料電池の一実施例を示す概略
図である。
図である。
【図３】本発明の高温型燃料電池の他の実施例を示す概
略図である。
略図である。
１２ 蓄熱式熱交換器（予熱器） １４ 発電部 １６，１８ 排出ガスライン ２２，２６ 排出ガスバイパスライン ２８，３２，３４ 冷却媒体ライン ３０ 温度緩和室 ３８，４２ 冷却媒体バイパスライン ２０，２４，３６，４０ 切替弁 Ａ，Ｂ 蓄熱槽
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 稔 大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大阪 瓦斯株式会社内 (72)発明者 曽木 忠幸 大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大阪 瓦斯株式会社内 (72)発明者 梶村 敦子 草津市草津２丁目５−12−904
Claims (4)
- 【請求項１】 セルの集合体を収納した発電部に導入す
る冷却媒体を予熱するための予熱器が、切替時間が１分
以内の蓄熱式熱交換器である高温型燃料電池。 - 【請求項２】 蓄熱式熱交換器の蓄熱材がセラミックハ
ニカムであることを特徴とする請求項１記載の高温型燃
料電池。 - 【請求項３】 冷却媒体が空気または燃料であることを
特徴とする請求項１または２に記載の高温型燃料電池。 - 【請求項４】 蓄熱式熱交換器と発電部との間に、冷却
媒体の温度の変動を緩和する温度緩和室を設けたことを
特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の高温型
燃料電池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28323793A JP3182677B2 (ja) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | 高温型燃料電池 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28323793A JP3182677B2 (ja) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | 高温型燃料電池 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07135014A true JPH07135014A (ja) | 1995-05-23 |
| JP3182677B2 JP3182677B2 (ja) | 2001-07-03 |
Family
ID=17662870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28323793A Expired - Fee Related JP3182677B2 (ja) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | 高温型燃料電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3182677B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008110325A (ja) * | 2006-10-31 | 2008-05-15 | Nippon Steel Corp | 酸素分離装置 |
| JP2014017076A (ja) * | 2012-07-06 | 2014-01-30 | Miura Co Ltd | 燃料電池システム |
-
1993
- 1993-11-12 JP JP28323793A patent/JP3182677B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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