JPH07124559A - 海水淡水化プロセスにおける被処理水の殺菌方法 - Google Patents
海水淡水化プロセスにおける被処理水の殺菌方法Info
- Publication number
- JPH07124559A JPH07124559A JP5278594A JP27859493A JPH07124559A JP H07124559 A JPH07124559 A JP H07124559A JP 5278594 A JP5278594 A JP 5278594A JP 27859493 A JP27859493 A JP 27859493A JP H07124559 A JPH07124559 A JP H07124559A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- water
- monochloramine
- treated
- reverse osmosis
- chlorine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A20/00—Water conservation; Efficient water supply; Efficient water use
- Y02A20/124—Water desalination
- Y02A20/131—Reverse-osmosis
Abstract
(57)【要約】
【目的】 逆浸透法による海水淡水化において、トリハ
ロメタン等のハロゲン化有機物質を発生させることなく
被処理水を殺菌し、かつ逆浸透膜の透過水中のハロゲン
化有機物質の前駆体濃度を小さくする。 【構成】 被処理水にアンモニア源を添加しその後に塩
素を添加し、かつ生成するモノクロラミンの濃度が有効
塩素濃度に換算して３０ｐｐｍ以上となる条件で合成さ
れたモノクロラミンを殺菌剤として使用する。
ロメタン等のハロゲン化有機物質を発生させることなく
被処理水を殺菌し、かつ逆浸透膜の透過水中のハロゲン
化有機物質の前駆体濃度を小さくする。 【構成】 被処理水にアンモニア源を添加しその後に塩
素を添加し、かつ生成するモノクロラミンの濃度が有効
塩素濃度に換算して３０ｐｐｍ以上となる条件で合成さ
れたモノクロラミンを殺菌剤として使用する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、逆浸透法により海水を
淡水化するにあたり、被処理水および膜透過水中にトリ
ハロメタン（ＴＨＭ）に代表されるようなハロゲン化有
機物質が生成するのを防止するための被処理水の殺菌方
法に関する。
淡水化するにあたり、被処理水および膜透過水中にトリ
ハロメタン（ＴＨＭ）に代表されるようなハロゲン化有
機物質が生成するのを防止するための被処理水の殺菌方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】逆浸透法は、海水及びかん水の淡水化、
半導体工業及び医薬品工業用の純水、超純水の製造、都
市排水処理等の幅広い分野で利用されている。その中で
も逆浸透法による海水の淡水化は、蒸発法、電気透析法
と比較して省エネルギーの点で有利で、これまでに大き
な実績をあげている。
半導体工業及び医薬品工業用の純水、超純水の製造、都
市排水処理等の幅広い分野で利用されている。その中で
も逆浸透法による海水の淡水化は、蒸発法、電気透析法
と比較して省エネルギーの点で有利で、これまでに大き
な実績をあげている。
【０００３】この様な逆浸透膜を長期間安定して運転す
るためには、被処理水の殺菌が不可欠である。殺菌剤と
しては、通常、次亜塩素酸ナトリウムや次亜塩素酸カル
シウム、また電解塩素などのいわゆる遊離塩素が用いら
れている。
るためには、被処理水の殺菌が不可欠である。殺菌剤と
しては、通常、次亜塩素酸ナトリウムや次亜塩素酸カル
シウム、また電解塩素などのいわゆる遊離塩素が用いら
れている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらこれらの
殺菌剤を用いた場合には、現在水道水に含まれ大きな問
題となっているＴＨＭ等のハロゲン化有機物質が生成す
るといった欠点があった。被処理水の殺菌プロセスで生
成したＴＨＭ等のハロゲン化有機物質は逆浸透膜で完全
には除去できず、透過水中に残存するため好ましくな
い。また、遊離塩素は被処理液中のフミン質等の比較的
分子量の大きな有機物を分解し、低分子量化してしま
う。これら低分子量化された有機物は、逆浸透膜で完全
には除去されず膜透過水を塩素処理した際に、ＴＨＭ等
のハロゲン化有機物質が生成するといった問題があっ
た。
殺菌剤を用いた場合には、現在水道水に含まれ大きな問
題となっているＴＨＭ等のハロゲン化有機物質が生成す
るといった欠点があった。被処理水の殺菌プロセスで生
成したＴＨＭ等のハロゲン化有機物質は逆浸透膜で完全
には除去できず、透過水中に残存するため好ましくな
い。また、遊離塩素は被処理液中のフミン質等の比較的
分子量の大きな有機物を分解し、低分子量化してしま
う。これら低分子量化された有機物は、逆浸透膜で完全
には除去されず膜透過水を塩素処理した際に、ＴＨＭ等
のハロゲン化有機物質が生成するといった問題があっ
た。
【０００５】本発明者らは、逆浸透法プロセスの被処理
水中にハロゲン化有機物質が発生せず、かつ膜透過水の
後塩素処理によってもハロゲン化有機物質を発生しにく
い殺菌プロセスを目的として鋭意検討した結果、反応条
件を最適化して得られたモノクロラミンを主成分とする
クロラミンを殺菌剤として用いる事により、上記目的を
達成できる事を見いだし、本発明に到達した。
水中にハロゲン化有機物質が発生せず、かつ膜透過水の
後塩素処理によってもハロゲン化有機物質を発生しにく
い殺菌プロセスを目的として鋭意検討した結果、反応条
件を最適化して得られたモノクロラミンを主成分とする
クロラミンを殺菌剤として用いる事により、上記目的を
達成できる事を見いだし、本発明に到達した。
【０００６】
【課題を解決するための手段】即ち本発明は、被処理水
である海水の殺菌剤としてモノクロラミンを用いる逆浸
透膜を用いた海水淡水化プロセスにおいて、該モノクロ
ラミンが、被処理水にアンモニア源を添加し、その後に
遊離塩素を添加し、且つ生成するモノクロラミンの濃度
が有効塩素濃度に換算して３０ｐｐｍ以上となるような
条件で合成されたものであることを特徴とする海水淡水
化プロセスにおける被処理水の殺菌方法に関するもので
ある。
である海水の殺菌剤としてモノクロラミンを用いる逆浸
透膜を用いた海水淡水化プロセスにおいて、該モノクロ
ラミンが、被処理水にアンモニア源を添加し、その後に
遊離塩素を添加し、且つ生成するモノクロラミンの濃度
が有効塩素濃度に換算して３０ｐｐｍ以上となるような
条件で合成されたものであることを特徴とする海水淡水
化プロセスにおける被処理水の殺菌方法に関するもので
ある。
【０００７】一般に、遊離塩素とアンモニアの反応で得
られるクロラミンは、モノクロラミン、ジクロラミン、
トリクロラミンの３種類有るが、本発明の殺菌剤として
は臭気が少ないという点でモノクロラミンが好ましい。
モノクロラミン生成の最適条件は、ｐＨ＝７〜１０の範
囲で、塩素／アンモニア比（Ｃｌ2 ／Ｎ）＜５／１（重
量比）のアンモニア過剰系である。クロラミン生成反応
の安定化やハロゲン化有機物質の生成量抑制効果の安定
化のためには、アンモニアを大過剰に用いる方が良い
が、薬品コストや逆浸透膜の濃縮水中のアンモニアの処
理コスト等を考えると、塩素／アンモニア比（Ｃｌ2／
Ｎ）は５／１〜１／１程度が適当である。この様な条件
で反応を行わせた場合、全結合塩素中でモノクロラミン
の占める割合は９５％以上で、残りはジクロラミンであ
った。
られるクロラミンは、モノクロラミン、ジクロラミン、
トリクロラミンの３種類有るが、本発明の殺菌剤として
は臭気が少ないという点でモノクロラミンが好ましい。
モノクロラミン生成の最適条件は、ｐＨ＝７〜１０の範
囲で、塩素／アンモニア比（Ｃｌ2 ／Ｎ）＜５／１（重
量比）のアンモニア過剰系である。クロラミン生成反応
の安定化やハロゲン化有機物質の生成量抑制効果の安定
化のためには、アンモニアを大過剰に用いる方が良い
が、薬品コストや逆浸透膜の濃縮水中のアンモニアの処
理コスト等を考えると、塩素／アンモニア比（Ｃｌ2／
Ｎ）は５／１〜１／１程度が適当である。この様な条件
で反応を行わせた場合、全結合塩素中でモノクロラミン
の占める割合は９５％以上で、残りはジクロラミンであ
った。
【０００８】また、ハロゲン化有機物質の生成を防止す
るためには、被処理水にアンモニア源を添加した後に塩
素を加える必要がある。この順序を逆にした場合には、
ハロゲン化有機物質の生成抑制効果は低いものとなる。
ここでいうアンモニア源としては、塩化アンモニウム、
硫酸アンモニウム、硝酸アンモニウムなどのアンモニウ
ム塩やアンモニア水を用いることができる。河川水や地
下水などの淡水を被処理水とする場合には、上記の塩素
／アンモニア比で、且つ任意の濃度でモノクロラミンを
合成できるが、被処理水が海水の場合には、海水中に約
７０ｐｐｍの濃度で存在する臭素イオン（Ｂｒ- ）によ
りモノクロラミンの生成反応は妨害される。即ち、まず
臭素イオンと塩素が反応し次亜臭素酸類が生成する。次
亜臭素酸類とアンモニアの反応によってブロマミン類が
生成する。ブロマミン類は酸化力が強く、ハロゲン化有
機物質の生成抑制効果が少ないため、ブロマミン類の生
成は好ましくない。臭素イオンの妨害を防ぐための方法
としては、反応時の塩素及びアンモニアの濃度を高くす
る事があげられる。その時の濃度としては、合成された
モノクロラミンの濃度を有効塩素濃度に換算して３０ｐ
ｐｍ以上とすることが必要である。合成クロラミンの濃
度を有効塩素濃度に換算して３０ｐｐｍ以上にする事に
よって、海水中でも純水中と同様、収率９０％以上のモ
ノクロラミンが得られる。
るためには、被処理水にアンモニア源を添加した後に塩
素を加える必要がある。この順序を逆にした場合には、
ハロゲン化有機物質の生成抑制効果は低いものとなる。
ここでいうアンモニア源としては、塩化アンモニウム、
硫酸アンモニウム、硝酸アンモニウムなどのアンモニウ
ム塩やアンモニア水を用いることができる。河川水や地
下水などの淡水を被処理水とする場合には、上記の塩素
／アンモニア比で、且つ任意の濃度でモノクロラミンを
合成できるが、被処理水が海水の場合には、海水中に約
７０ｐｐｍの濃度で存在する臭素イオン（Ｂｒ- ）によ
りモノクロラミンの生成反応は妨害される。即ち、まず
臭素イオンと塩素が反応し次亜臭素酸類が生成する。次
亜臭素酸類とアンモニアの反応によってブロマミン類が
生成する。ブロマミン類は酸化力が強く、ハロゲン化有
機物質の生成抑制効果が少ないため、ブロマミン類の生
成は好ましくない。臭素イオンの妨害を防ぐための方法
としては、反応時の塩素及びアンモニアの濃度を高くす
る事があげられる。その時の濃度としては、合成された
モノクロラミンの濃度を有効塩素濃度に換算して３０ｐ
ｐｍ以上とすることが必要である。合成クロラミンの濃
度を有効塩素濃度に換算して３０ｐｐｍ以上にする事に
よって、海水中でも純水中と同様、収率９０％以上のモ
ノクロラミンが得られる。
【０００９】この様な高濃度のモノクロラミンを連続し
て合成する方法としては、逆浸透脱塩プロセスの取水口
付近に、本流とは別にバイパス部を設け、該バイパス部
の被処理水にアンモニア源を添加し、しかるのちに塩素
を添加する。このとき、バイパス部の流量と該バイパス
部に注入するアンモニアと塩素の濃度をコントロールす
ることによって所望の濃度のモノクロラミンを得ること
ができる。
て合成する方法としては、逆浸透脱塩プロセスの取水口
付近に、本流とは別にバイパス部を設け、該バイパス部
の被処理水にアンモニア源を添加し、しかるのちに塩素
を添加する。このとき、バイパス部の流量と該バイパス
部に注入するアンモニアと塩素の濃度をコントロールす
ることによって所望の濃度のモノクロラミンを得ること
ができる。
【００１０】大型の海水淡水化プラントでは通常電解塩
素発生装置が使用され、該装置出口付近の塩素濃度は数
百〜数千ｐｐｍである。このような高濃度の塩素を逆浸
透膜の供給水中の塩素濃度が０．１〜１．０ｐｐｍにな
るように被処理水に添加、希釈して用いている。高濃度
のアンモニア源を含む被処理水に上記の高濃度の塩素を
反応させてモノクロラミンを合成することにより、モノ
クロラミン合成時にＴＨＭ等のハロゲン化有機物質が副
生したとしても、本流の被処理水に添加、希釈する際に
大きな希釈効果が期待でき好ましい。
素発生装置が使用され、該装置出口付近の塩素濃度は数
百〜数千ｐｐｍである。このような高濃度の塩素を逆浸
透膜の供給水中の塩素濃度が０．１〜１．０ｐｐｍにな
るように被処理水に添加、希釈して用いている。高濃度
のアンモニア源を含む被処理水に上記の高濃度の塩素を
反応させてモノクロラミンを合成することにより、モノ
クロラミン合成時にＴＨＭ等のハロゲン化有機物質が副
生したとしても、本流の被処理水に添加、希釈する際に
大きな希釈効果が期待でき好ましい。
【００１１】逆浸透膜に供給される被処理水中のモノク
ロラミン濃度としては、０．２〜３．０ｐｐｍ程度が適
当である。モノクロラミン濃度が０．２ｐｐｍより低い
場合は、微生物によって膜が汚染され好ましくない。ま
た、モノクロラミン濃度が３．０ｐｐｍ以上になると、
モノクロラミン合成時の未反応の遊離塩素の存在が無視
できなくなり、ハロゲン化有機物質の生成抑制効果が失
われてしまう。被処理水は、逆浸透膜によって濃縮水と
透過水に分離されるが、この際モノクロラミンは膜で除
去されず透過水中にも含まれる。この透過水中のモノク
ロラミンを除去する方法としては、活性炭により吸着除
去する方法や透過水に塩素を添加することによって、通
常の不連続点塩素処理と同様、窒素ガスにまで分解する
方法等がある。また、被処理水のｐＨ値は通常、逆浸透
膜の加水分解性等を考慮してｐＨ＝５〜７に調整され
る。本発明のモノクロラミンを含有する被処理水につい
てｐＨ調整を行っても、モノクロラミンに変化は見られ
なかった。
ロラミン濃度としては、０．２〜３．０ｐｐｍ程度が適
当である。モノクロラミン濃度が０．２ｐｐｍより低い
場合は、微生物によって膜が汚染され好ましくない。ま
た、モノクロラミン濃度が３．０ｐｐｍ以上になると、
モノクロラミン合成時の未反応の遊離塩素の存在が無視
できなくなり、ハロゲン化有機物質の生成抑制効果が失
われてしまう。被処理水は、逆浸透膜によって濃縮水と
透過水に分離されるが、この際モノクロラミンは膜で除
去されず透過水中にも含まれる。この透過水中のモノク
ロラミンを除去する方法としては、活性炭により吸着除
去する方法や透過水に塩素を添加することによって、通
常の不連続点塩素処理と同様、窒素ガスにまで分解する
方法等がある。また、被処理水のｐＨ値は通常、逆浸透
膜の加水分解性等を考慮してｐＨ＝５〜７に調整され
る。本発明のモノクロラミンを含有する被処理水につい
てｐＨ調整を行っても、モノクロラミンに変化は見られ
なかった。
【００１２】また本発明のモノクロラミンによる殺菌プ
ロセスの１つの運転方法としては、被処理水である海水
の水質、特にハロゲン化有機物質の前駆体の濃度（ＴＨ
Ｍ生成能）及び海水の温度等によって、従来から行われ
ている塩素殺菌法と併用するのが好ましい。すなわち、
一般に海水のＴＨＭ生成能が高く、かつ水温も高くＴＨ
Ｍ等のハロゲン化有機物質が生成しやすい夏期において
はクロラミン殺菌法を行い、海水のＴＨＭ生成能が低
く、かつ水温も低くＴＨＭが生成しにくい冬期にはコス
ト的に有利な塩素殺菌法を行うといった運転方法が望ま
しい。上記の季節によるクロラミン殺菌法と塩素殺菌法
の切り替え運転ばかりではなく、１日のうちでアンモニ
アの添加を停止する時間をもうけることによるクロラミ
ン殺菌法と塩素殺菌法の併用運転も好ましい。このよう
な観点から、本発明に使用する逆浸透膜としては耐塩素
性を有する三酢酸セルロース膜や特開昭６２−２４４４
０４に開示されているような耐塩素性を有するポリアミ
ド膜が好ましい。
ロセスの１つの運転方法としては、被処理水である海水
の水質、特にハロゲン化有機物質の前駆体の濃度（ＴＨ
Ｍ生成能）及び海水の温度等によって、従来から行われ
ている塩素殺菌法と併用するのが好ましい。すなわち、
一般に海水のＴＨＭ生成能が高く、かつ水温も高くＴＨ
Ｍ等のハロゲン化有機物質が生成しやすい夏期において
はクロラミン殺菌法を行い、海水のＴＨＭ生成能が低
く、かつ水温も低くＴＨＭが生成しにくい冬期にはコス
ト的に有利な塩素殺菌法を行うといった運転方法が望ま
しい。上記の季節によるクロラミン殺菌法と塩素殺菌法
の切り替え運転ばかりではなく、１日のうちでアンモニ
アの添加を停止する時間をもうけることによるクロラミ
ン殺菌法と塩素殺菌法の併用運転も好ましい。このよう
な観点から、本発明に使用する逆浸透膜としては耐塩素
性を有する三酢酸セルロース膜や特開昭６２−２４４４
０４に開示されているような耐塩素性を有するポリアミ
ド膜が好ましい。
【００１３】逆浸透膜モジュールの形態としては特に限
定はなく、中空糸型、スパイラル型、チューブラー型等
どのような形態の膜モジュールにでも適用が可能であ
る。
定はなく、中空糸型、スパイラル型、チューブラー型等
どのような形態の膜モジュールにでも適用が可能であ
る。
【００１４】
【実施例】以下、実施例によってさらに詳細に説明する
が、本発明はこれら実施例により何ら限定されるもので
はない。逆浸透法による海水淡水化の実験プラントとし
て、図−１のような装置を用いた。以下図中の番号を用
いて説明する。配管は、取水ポンプ（１）の下流で本流
とバイパス部に分岐し、バイパス部の流量は本流に取り
付けられたバルブ（２）により調節される。バイパス部
の入り口付近に定量ポンプ（３）から塩化アンモニウム
の水溶液が添加され、その後同様に定量ポンプ（４）か
ら塩素（次亜塩素酸ナトリウム）が添加される。バイパ
ス部で混合されたアンモニアと塩素は反応し、モノクロ
ラミンを生成する。合成されたモノクロラミンは本流と
合流し、その後砂ろ過槽（５）を通った後、膜の加水分
解性を考慮して供給水のｐＨ値を６．５程度にまで下げ
るための硫酸を定量ポンプ（６）より添加する。ｐＨ調
整された供給水は、カートリッジフィルター（７）を通
して高圧ポンプ（８）に送られ昇圧され、逆浸透モジュ
ール（９）に供給される。逆浸透膜モジュールとして
は、東洋紡製のホロセップＨＲ８３５５ＦＩを１本使用
し、圧力５５ｋｇ／ｃｍ2 、回収率４０％の条件で運転
した。逆浸透膜モジュールの性能は、実験の期間中、塩
除去率９９．４％、透水量１１．５Ｔ／Ｄ（２５℃換
算）と良好な値を維持した。
が、本発明はこれら実施例により何ら限定されるもので
はない。逆浸透法による海水淡水化の実験プラントとし
て、図−１のような装置を用いた。以下図中の番号を用
いて説明する。配管は、取水ポンプ（１）の下流で本流
とバイパス部に分岐し、バイパス部の流量は本流に取り
付けられたバルブ（２）により調節される。バイパス部
の入り口付近に定量ポンプ（３）から塩化アンモニウム
の水溶液が添加され、その後同様に定量ポンプ（４）か
ら塩素（次亜塩素酸ナトリウム）が添加される。バイパ
ス部で混合されたアンモニアと塩素は反応し、モノクロ
ラミンを生成する。合成されたモノクロラミンは本流と
合流し、その後砂ろ過槽（５）を通った後、膜の加水分
解性を考慮して供給水のｐＨ値を６．５程度にまで下げ
るための硫酸を定量ポンプ（６）より添加する。ｐＨ調
整された供給水は、カートリッジフィルター（７）を通
して高圧ポンプ（８）に送られ昇圧され、逆浸透モジュ
ール（９）に供給される。逆浸透膜モジュールとして
は、東洋紡製のホロセップＨＲ８３５５ＦＩを１本使用
し、圧力５５ｋｇ／ｃｍ2 、回収率４０％の条件で運転
した。逆浸透膜モジュールの性能は、実験の期間中、塩
除去率９９．４％、透水量１１．５Ｔ／Ｄ（２５℃換
算）と良好な値を維持した。
【００１５】実施例１ バイパス部の流量を３．５ｌ／ｍｉｎに調節し、２．０
ｗｔ％塩化アンモニウム水溶液を吐出量１８ｍｌ／ｍｉ
ｎで添加した後、塩素（Ｃｌ2 ）として１．０ｗ／ｖ％
の次亜塩素酸ナトリウム水溶液を吐出量１８ｍｌ／ｍｉ
ｎで添加し反応させた。この時のバイパス部の海水を希
釈しＪＩＳＫ０１０１に記載されているＤＰＤ- 硫酸ア
ンモニウム鉄（II）滴定法で分析したところ遊離塩素濃
度１．０ｐｐｍ、モノクロラミン濃度３１．６ｐｐｍ、
ジクロラミン濃度０．９ｐｐｍ、全残留塩素濃度３３．
５ｐｐｍであった。全残留塩素中の結合塩素の割合は９
７％であり、高い反応収率が得られている事がわかる。
各工程水中の全残留塩素濃度および全残留塩素中の結合
塩素の割合を表１に示す。
ｗｔ％塩化アンモニウム水溶液を吐出量１８ｍｌ／ｍｉ
ｎで添加した後、塩素（Ｃｌ2 ）として１．０ｗ／ｖ％
の次亜塩素酸ナトリウム水溶液を吐出量１８ｍｌ／ｍｉ
ｎで添加し反応させた。この時のバイパス部の海水を希
釈しＪＩＳＫ０１０１に記載されているＤＰＤ- 硫酸ア
ンモニウム鉄（II）滴定法で分析したところ遊離塩素濃
度１．０ｐｐｍ、モノクロラミン濃度３１．６ｐｐｍ、
ジクロラミン濃度０．９ｐｐｍ、全残留塩素濃度３３．
５ｐｐｍであった。全残留塩素中の結合塩素の割合は９
７％であり、高い反応収率が得られている事がわかる。
各工程水中の全残留塩素濃度および全残留塩素中の結合
塩素の割合を表１に示す。
【００１６】本流の流量は３４．７ｌ／ｍｉｎであり、
バイパス部の高濃度のクロラミンが混合される事により
全残留塩素濃度として２ｐｐｍのモノクロラミンを含む
被処理水が得られる。本条件で７日間安定のための運転
を行ったのち、原海水、逆浸透モジュールの供給水およ
び透過水中のＴＨＭ濃度およびＴＨＭ生成能を測定し
た。ＴＨＭの分析は、ＪＩＳＫ０１２５記載の溶媒抽出
法を用いた。結果を表−２に示す。ＴＨＭ分析の際の原
海水は、水温２４．４℃、ｐＨ値８．１、電気伝導率５
０．１ｍＳ／ｃｍであった。
バイパス部の高濃度のクロラミンが混合される事により
全残留塩素濃度として２ｐｐｍのモノクロラミンを含む
被処理水が得られる。本条件で７日間安定のための運転
を行ったのち、原海水、逆浸透モジュールの供給水およ
び透過水中のＴＨＭ濃度およびＴＨＭ生成能を測定し
た。ＴＨＭの分析は、ＪＩＳＫ０１２５記載の溶媒抽出
法を用いた。結果を表−２に示す。ＴＨＭ分析の際の原
海水は、水温２４．４℃、ｐＨ値８．１、電気伝導率５
０．１ｍＳ／ｃｍであった。
【００１７】実施例２ 実施例１と同じ装置を用いてバイパス部の流量を１．８
ｌ／ｍｉｎに調節し、６．０ｗ／ｖ％アンモニア水を吐
出量２５ｍｌ／ｍｉｎで添加した後、塩素（Ｃｌ2 ）と
して１２ｗ／ｖ％の次亜塩素酸ナトリウム水溶液を吐出
量２５ｍｌ／ｍｉｎで添加し反応させた。バイパス部で
合成されたモノクロラミン液の一部を本流に添加し、７
日間安定のため連続運転した。残留塩素濃度およびＴＨ
Ｍの測定を実施例１と同様の方法で実施した。結果をそ
れぞれ表１および表２に示す。ＴＨＭ分析の際の原海水
は、水温２３．９℃、ｐＨ値８．２、電気伝導率５０．
１ｍＳ／ｃｍであった。
ｌ／ｍｉｎに調節し、６．０ｗ／ｖ％アンモニア水を吐
出量２５ｍｌ／ｍｉｎで添加した後、塩素（Ｃｌ2 ）と
して１２ｗ／ｖ％の次亜塩素酸ナトリウム水溶液を吐出
量２５ｍｌ／ｍｉｎで添加し反応させた。バイパス部で
合成されたモノクロラミン液の一部を本流に添加し、７
日間安定のため連続運転した。残留塩素濃度およびＴＨ
Ｍの測定を実施例１と同様の方法で実施した。結果をそ
れぞれ表１および表２に示す。ＴＨＭ分析の際の原海水
は、水温２３．９℃、ｐＨ値８．２、電気伝導率５０．
１ｍＳ／ｃｍであった。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】比較例１ 実施例１と同じ装置を用いてバイパス部の流量を１５ｌ
／ｍｉｎに調節し、２．０ｗ／ｖ％塩化アンモニウム水
溶液を吐出量１０ｍｌ／ｍｉｎで添加した後、塩素（Ｃ
ｌ2 ）として１．０ｗ／ｖ％の次亜塩素酸ナトリウム水
溶液を吐出量１０ｍｌ／ｍｉｎで添加し反応させた。バ
イパス部の全量を本流に添加し、７日間安定のため連続
運転した。残留塩素濃度およびＴＨＭの測定を実施例１
と同様の方法で実施した。結果をそれぞれ表３および表
４に示す。ＴＨＭ分析の際の原海水は、水温２３．８
℃、ｐＨ値８．２、電気伝導率５０．１ｍＳ／ｃｍであ
った。
／ｍｉｎに調節し、２．０ｗ／ｖ％塩化アンモニウム水
溶液を吐出量１０ｍｌ／ｍｉｎで添加した後、塩素（Ｃ
ｌ2 ）として１．０ｗ／ｖ％の次亜塩素酸ナトリウム水
溶液を吐出量１０ｍｌ／ｍｉｎで添加し反応させた。バ
イパス部の全量を本流に添加し、７日間安定のため連続
運転した。残留塩素濃度およびＴＨＭの測定を実施例１
と同様の方法で実施した。結果をそれぞれ表３および表
４に示す。ＴＨＭ分析の際の原海水は、水温２３．８
℃、ｐＨ値８．２、電気伝導率５０．１ｍＳ／ｃｍであ
った。
【００２１】比較例２ 実施例１において、塩化アンモニウムを添加せずに７日
間安定のため連続運転を行った。残留塩素濃度およびＴ
ＨＭの測定を実施例１と同様の方法で実施した。結果を
それぞれ表３および表４に示す。ＴＨＭ分析の際の原海
水は、水温２４．１℃、ｐＨ値８．１、電気伝導率５
０．０ｍＳ／ｃｍであった。
間安定のため連続運転を行った。残留塩素濃度およびＴ
ＨＭの測定を実施例１と同様の方法で実施した。結果を
それぞれ表３および表４に示す。ＴＨＭ分析の際の原海
水は、水温２４．１℃、ｐＨ値８．１、電気伝導率５
０．０ｍＳ／ｃｍであった。
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【発明の効果】本発明の方法により、被処理水の殺菌工
程でＴＨＭ等のハロゲン化有機物質の生成量が微量で、
かつ逆浸透膜の透過水のＴＨＭ生成能の値も従来法に比
べて小さくする事が可能である。
程でＴＨＭ等のハロゲン化有機物質の生成量が微量で、
かつ逆浸透膜の透過水のＴＨＭ生成能の値も従来法に比
べて小さくする事が可能である。
【図１】本発明に用いる装置の一実施例を示す概略図で
ある。
ある。
１ 海水取水ポンプ ２ バイパス部流量調節バルブ ３ アンモニア添加用定量ポンプ ４ 塩素添加用定量ポンプ ５ 砂濾過層 ６ 硫酸添加用定量ポンプ ７ カートリッジフィルター ８ 高圧ポンプ ９ 逆浸透膜モジュール １０ 透過水出口 １１ 濃縮水出口
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０２Ｆ 1/50 ５６０ Ｅ 9045−4Ｄ
Claims (3)
- 【請求項１】 被処理水である海水の殺菌剤としてモノ
クロラミンを用いる逆浸透膜を用いた海水淡水化プロセ
スにおいて、該モノクロラミンが、被処理水にアンモニ
ア源を添加し、その後に遊離塩素を添加し、且つ生成す
るモノクロラミンの濃度が有効塩素濃度に換算して３０
ｐｐｍ以上となるような条件で合成されたものであるこ
とを特徴とする海水淡水化プロセスにおける被処理水の
殺菌方法。 - 【請求項２】 逆浸透膜が三酢酸セルロースからなるこ
とを特徴とする請求項１記載の海水淡水化プロセスにお
ける被処理水の殺菌方法。 - 【請求項３】 逆浸透膜が耐塩素性を有するポリアミド
からなることを特徴とする請求項１記載の海水淡水化プ
ロセスにおける被処理水の殺菌方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5278594A JPH07124559A (ja) | 1993-11-08 | 1993-11-08 | 海水淡水化プロセスにおける被処理水の殺菌方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5278594A JPH07124559A (ja) | 1993-11-08 | 1993-11-08 | 海水淡水化プロセスにおける被処理水の殺菌方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07124559A true JPH07124559A (ja) | 1995-05-16 |
Family
ID=17599446
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5278594A Pending JPH07124559A (ja) | 1993-11-08 | 1993-11-08 | 海水淡水化プロセスにおける被処理水の殺菌方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07124559A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010004819A1 (ja) * | 2008-07-09 | 2010-01-14 | 東レ株式会社 | 逆浸透膜を用いた塩水の淡水化装置、および、この淡水化装置を用いた淡水の製造方法 |
| JP2012532015A (ja) * | 2009-06-29 | 2012-12-13 | ナノエイチツーオー・インコーポレーテッド | 窒素添加剤を含む改良された混成ｔｆｃｒｏ膜 |
| WO2013051192A1 (ja) * | 2011-10-03 | 2013-04-11 | 川崎重工業株式会社 | 有機性廃水の処理装置及び処理方法 |
| JP2015186774A (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-29 | 東レ株式会社 | 造水方法および造水装置 |
| JP2015186773A (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-29 | 東レ株式会社 | 造水方法および造水装置 |
| WO2018168641A1 (ja) * | 2017-03-15 | 2018-09-20 | 栗田工業株式会社 | 接水部材の洗浄液、洗浄剤および洗浄方法 |
| JP2018176116A (ja) * | 2017-04-19 | 2018-11-15 | 栗田工業株式会社 | 水処理方法 |
| WO2021192583A1 (ja) * | 2020-03-24 | 2021-09-30 | オルガノ株式会社 | 水回収システムおよび水回収方法 |
| WO2021192582A1 (ja) * | 2020-03-24 | 2021-09-30 | オルガノ株式会社 | 水処理方法、水処理装置、および膜用のスライム抑制剤 |
-
1993
- 1993-11-08 JP JP5278594A patent/JPH07124559A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010004819A1 (ja) * | 2008-07-09 | 2010-01-14 | 東レ株式会社 | 逆浸透膜を用いた塩水の淡水化装置、および、この淡水化装置を用いた淡水の製造方法 |
| JP2012532015A (ja) * | 2009-06-29 | 2012-12-13 | ナノエイチツーオー・インコーポレーテッド | 窒素添加剤を含む改良された混成ｔｆｃｒｏ膜 |
| WO2013051192A1 (ja) * | 2011-10-03 | 2013-04-11 | 川崎重工業株式会社 | 有機性廃水の処理装置及び処理方法 |
| JP2013078712A (ja) * | 2011-10-03 | 2013-05-02 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 有機性廃水の処理装置及び処理方法 |
| JP2015186774A (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-29 | 東レ株式会社 | 造水方法および造水装置 |
| JP2015186773A (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-29 | 東レ株式会社 | 造水方法および造水装置 |
| WO2018168641A1 (ja) * | 2017-03-15 | 2018-09-20 | 栗田工業株式会社 | 接水部材の洗浄液、洗浄剤および洗浄方法 |
| JP2018176116A (ja) * | 2017-04-19 | 2018-11-15 | 栗田工業株式会社 | 水処理方法 |
| WO2021192583A1 (ja) * | 2020-03-24 | 2021-09-30 | オルガノ株式会社 | 水回収システムおよび水回収方法 |
| WO2021192582A1 (ja) * | 2020-03-24 | 2021-09-30 | オルガノ株式会社 | 水処理方法、水処理装置、および膜用のスライム抑制剤 |
| CN115315413A (zh) * | 2020-03-24 | 2022-11-08 | 奥加诺株式会社 | 水处理方法、水处理装置以及膜用的粘泥抑制剂 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2439927C (en) | Methods of treating water using combinations of chlorine dioxide, chlorine and ammonia | |
| Bodzek et al. | Application of membrane processes in drinking water treatment–state of art | |
| KR101809769B1 (ko) | 수처리 방법 및 초순수 제조 방법 | |
| KR20100049616A (ko) | 유기물 함유수의 처리 방법 및 처리 장치 | |
| KR20110132335A (ko) | 활성탄용 슬라임 컨트롤제, 활성탄 장치에 대한 통수 방법, 유기물 함유수의 처리 방법 및 처리 장치 | |
| WO2020071177A1 (ja) | 水処理装置、水処理方法、正浸透膜処理方法、正浸透膜処理システムおよび水処理システム | |
| JP2010531724A (ja) | 次亜臭素酸塩による水処理 | |
| JP2003071252A (ja) | 多段式逆浸透処理方法 | |
| Stylianou et al. | Novel water treatment processes based on hybrid membrane-ozonation systems: a novel ceramic membrane contactor for bubbleless ozonation of emerging micropollutants | |
| JP2020518437A (ja) | 農業用途向けのナトリウム水、高塩度水、または高ナトリウム水の水処理 | |
| Koyuncu et al. | Application of the membrane technology to control ammonia in surface water | |
| JPH07124559A (ja) | 海水淡水化プロセスにおける被処理水の殺菌方法 | |
| JP6379571B2 (ja) | 造水方法および造水装置 | |
| JPS6336890A (ja) | 高純度水の製造装置 | |
| JPH0929075A (ja) | 膜分離プロセスにおける消毒副生成物の低減化方法 | |
| JP5055746B2 (ja) | 膜利用による水循環使用システム | |
| JPH0214794A (ja) | イオン交換装置の再生廃液の処理方法 | |
| JP5782675B2 (ja) | 水処理方法及び超純水製造方法 | |
| JP2015186773A (ja) | 造水方法および造水装置 | |
| JPH0252087A (ja) | 純水の製造方法 | |
| JPH0731966A (ja) | 高濃度アンモニア含有水からアンモニアをガス状で分離、処理する方法 | |
| Pontié et al. | Seawater, Brackish Waters, and Natural Waters Treatment with Hybrid Membrane Processes | |
| Chang et al. | Removal of natural organic matter (NOM) using ozonation and ultrafiltration | |
| JP2000042373A (ja) | 逆浸透法膜分離プロセスにおける殺菌方法 | |
| RU2188801C1 (ru) | Способ глубокой очистки воды |