JPH07118878A - 加工性と耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合金複合型めっき制振鋼板 - Google Patents
加工性と耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合金複合型めっき制振鋼板Info
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- JPH07118878A JPH07118878A JP28389793A JP28389793A JPH07118878A JP H07118878 A JPH07118878 A JP H07118878A JP 28389793 A JP28389793 A JP 28389793A JP 28389793 A JP28389793 A JP 28389793A JP H07118878 A JPH07118878 A JP H07118878A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、自動車，建材をはじめとする一般
加工用，構造材料として利用される加工性，耐食性およ
び耐熱制振性に優れた複層鋼板を提供する。 【構成】 重量％でＣ：０．０００５〜０．０８００
％，Ｍｎ：０．０５〜１．５０％，Ｐ：０．００３〜
０．２％，Ａｌ：０．１％以下，Ｎ：０．００１０〜
０．０５００％を含む鋼のＡ層と、双晶型制振合金のＢ
層とを、鋳込み時にＡ−Ｂ−Ａ層の板厚方向構造になる
ように、また凝固後のＢ層の厚みの比が４〜６０％とな
るようにして、鋳込み法により製造された複層構造を持
つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚方向平均含有量が１０〜８
９％のＺｎ−Ｎｉ合金被覆を有する制振鋼板である。 【効果】 耐食性，加工性，制振性と低コストを並立さ
せ得る金属材料として、自動車，構造材料，一般加工用
として広く利用し得る。
加工用，構造材料として利用される加工性，耐食性およ
び耐熱制振性に優れた複層鋼板を提供する。 【構成】 重量％でＣ：０．０００５〜０．０８００
％，Ｍｎ：０．０５〜１．５０％，Ｐ：０．００３〜
０．２％，Ａｌ：０．１％以下，Ｎ：０．００１０〜
０．０５００％を含む鋼のＡ層と、双晶型制振合金のＢ
層とを、鋳込み時にＡ−Ｂ−Ａ層の板厚方向構造になる
ように、また凝固後のＢ層の厚みの比が４〜６０％とな
るようにして、鋳込み法により製造された複層構造を持
つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚方向平均含有量が１０〜８
９％のＺｎ−Ｎｉ合金被覆を有する制振鋼板である。 【効果】 耐食性，加工性，制振性と低コストを並立さ
せ得る金属材料として、自動車，構造材料，一般加工用
として広く利用し得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車，建材をはじめ
とする一般加工用，構造材料として利用される加工性，
耐食性および耐熱制振性に優れた複層鋼板に関するもの
である。
とする一般加工用，構造材料として利用される加工性，
耐食性および耐熱制振性に優れた複層鋼板に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】自動車，建材などに使用される鋼板は、
プレス加工や曲げ加工を受けるため、加工性に優れるこ
とが要求される。そのため、それらの鋼板の降伏強さは
低く、伸びは大きく、ランクフォード値は高いことが必
要であるとされている。
プレス加工や曲げ加工を受けるため、加工性に優れるこ
とが要求される。そのため、それらの鋼板の降伏強さは
低く、伸びは大きく、ランクフォード値は高いことが必
要であるとされている。
【０００３】一方軽量化の観点から、引張強さはできる
だけ高いことが望ましい。また屋外などの腐食環境で使
用されることが多いため、優れた耐食性も要求される。
だけ高いことが望ましい。また屋外などの腐食環境で使
用されることが多いため、優れた耐食性も要求される。
【０００４】一方近年、交通機関の発達や住居の工場へ
の接近に伴って、騒音や振動が公害として社会問題化す
るようになり、また職場においてもその作業環境の改善
を目的として騒音や振動を規制する傾向にある。このよ
うな動向に対応して、騒音源や振動源である金属材料に
対して制振性能を付与することや、その制振性能の向上
を図ることが要請されている。
の接近に伴って、騒音や振動が公害として社会問題化す
るようになり、また職場においてもその作業環境の改善
を目的として騒音や振動を規制する傾向にある。このよ
うな動向に対応して、騒音源や振動源である金属材料に
対して制振性能を付与することや、その制振性能の向上
を図ることが要請されている。
【０００５】このような背景から、プレス加工性や曲げ
加工性に優れ、さらに耐食性に優れ、併せて制振性がよ
くて、強度も適宜に高い鋼板を開発する必要がある。
加工性に優れ、さらに耐食性に優れ、併せて制振性がよ
くて、強度も適宜に高い鋼板を開発する必要がある。
【０００６】従来から、このような鋼板についていくつ
か提案されていた。例えば、特公昭４５−３５６６２号
公報などに見られるように、２つの金属層の中間に粘弾
性樹脂からなる粘弾性中間層を挟み込んだ３層構造を有
する複合型制振鋼板が提案されている。
か提案されていた。例えば、特公昭４５−３５６６２号
公報などに見られるように、２つの金属層の中間に粘弾
性樹脂からなる粘弾性中間層を挟み込んだ３層構造を有
する複合型制振鋼板が提案されている。
【０００７】この樹脂複合型制振鋼板は、自動車のオイ
ルパンやエンジン・カバー，ホッパーのシュート部，搬
送設備のストッパー，家電機器，その他金属加工機械の
振動低減部材や振動防止が望まれる精密機械の構造部材
において、検討され採用されている。
ルパンやエンジン・カバー，ホッパーのシュート部，搬
送設備のストッパー，家電機器，その他金属加工機械の
振動低減部材や振動防止が望まれる精密機械の構造部材
において、検討され採用されている。
【０００８】また「鉄と鋼」誌，第６０年（１９７４）
第１４号２２０３ページなどに紹介されているＣｕ−Ａ
ｌ−Ｎｉ系合金は、高い制振性能を持ちながら強度も適
宜高い双晶型制振合金として従来から知られている。制
振合金は、一般に複合型，強磁性型，転位型，双晶型，
その他に分類されるが、双晶型制振合金はその中でも制
振性能と強度特性をあわせ持つ金属材料とされている。
第１４号２２０３ページなどに紹介されているＣｕ−Ａ
ｌ−Ｎｉ系合金は、高い制振性能を持ちながら強度も適
宜高い双晶型制振合金として従来から知られている。制
振合金は、一般に複合型，強磁性型，転位型，双晶型，
その他に分類されるが、双晶型制振合金はその中でも制
振性能と強度特性をあわせ持つ金属材料とされている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】これらはそれぞれ相応
の作用効果が得られるが、樹脂複合型制振鋼板は、粘弾
性中間層が約１００℃を越えると変質し始めるため、自
動車排気系部材のように耐熱性や強度が特に要求される
用途には適用できない。また耐食性が劣る。
の作用効果が得られるが、樹脂複合型制振鋼板は、粘弾
性中間層が約１００℃を越えると変質し始めるため、自
動車排気系部材のように耐熱性や強度が特に要求される
用途には適用できない。また耐食性が劣る。
【００１０】双晶型制振合金はコストが著しく高く、し
かも加工がほとんどできないため、民生用工業製品には
実用化されていない。
かも加工がほとんどできないため、民生用工業製品には
実用化されていない。
【００１１】樹脂複合型制振鋼板は、耐熱制振性、耐食
性が十分でなく、一方、双晶型制振合金はコストおよび
加工性に問題があった。本発明は、これらの総合性能を
同時に満たす複合鋼板を提供することを目的とするもの
である。
性が十分でなく、一方、双晶型制振合金はコストおよび
加工性に問題があった。本発明は、これらの総合性能を
同時に満たす複合鋼板を提供することを目的とするもの
である。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、上記目
的を達成するために詳細な検討を行なった結果、鋼板表
面層と内層の成分組成を変え、また鋼板厚み方向におけ
る前記表面層の割合を特定し、また鋼板表面にめっきを
施し、表面層は低コストで耐食性および加工性がよく、
また内層は制振性に優れることによって、複層鋼板全体
として耐食性，加工性，制振性と低コストを両立させる
ことが可能であることを新規に知見した。
的を達成するために詳細な検討を行なった結果、鋼板表
面層と内層の成分組成を変え、また鋼板厚み方向におけ
る前記表面層の割合を特定し、また鋼板表面にめっきを
施し、表面層は低コストで耐食性および加工性がよく、
また内層は制振性に優れることによって、複層鋼板全体
として耐食性，加工性，制振性と低コストを両立させる
ことが可能であることを新規に知見した。
【００１３】本発明はこの知見に基づいて構成したもの
であり、その要旨は以下の通りである。
であり、その要旨は以下の通りである。
【００１４】第１の本発明は、重量％でＣ ：０．００
０５〜０．０８００％，Ｍｎ：０．０５〜１．５０％，
Ｐ ：０．００３〜０．２％，Ａｌ：０．１％以下，Ｎ
：０．００１０〜０．０５００％を含み、残部が鉄お
よび不可避的不純物からなる鋼のＡ層と、双晶型制振合
金のＢ層とを、鋳込み時にＡ−Ｂ−Ａ層の板厚方向構造
になるように、かつまた凝固後の全板厚に対するＢ層の
厚みの比が４〜６０％となるようにして、鋳込み法によ
り製造された複層構造を持つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚
方向平均含有量が１０〜８９％で、残部がＮｉおよび不
可避的不純物であるＺｎ−Ｎｉ合金被覆を有することを
特徴とする加工性と耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合金複合
型めっき制振鋼板である。
０５〜０．０８００％，Ｍｎ：０．０５〜１．５０％，
Ｐ ：０．００３〜０．２％，Ａｌ：０．１％以下，Ｎ
：０．００１０〜０．０５００％を含み、残部が鉄お
よび不可避的不純物からなる鋼のＡ層と、双晶型制振合
金のＢ層とを、鋳込み時にＡ−Ｂ−Ａ層の板厚方向構造
になるように、かつまた凝固後の全板厚に対するＢ層の
厚みの比が４〜６０％となるようにして、鋳込み法によ
り製造された複層構造を持つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚
方向平均含有量が１０〜８９％で、残部がＮｉおよび不
可避的不純物であるＺｎ−Ｎｉ合金被覆を有することを
特徴とする加工性と耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合金複合
型めっき制振鋼板である。
【００１５】また上記第１の発明において、鋼のＡ層の
成分に、さらにＴｉ：０．４％以下，Ｎｂ：０．２％以
下，Ｚｒ：０．２％以下，Ｂ ：０．００８０％以下の
うちの１種以上の成分を加えた制振鋼板である。
成分に、さらにＴｉ：０．４％以下，Ｎｂ：０．２％以
下，Ｚｒ：０．２％以下，Ｂ ：０．００８０％以下の
うちの１種以上の成分を加えた制振鋼板である。
【００１６】第２の本発明は、重量％でＣ ：０．００
０５〜０．０８００％，Ｍｎ：０．０５〜１．５０％，
Ｐ ：０．００３〜０．２％，Ａｌ：０．１％以下，Ｎ
：０．００１０〜０．０５００％を含み、残部が鉄お
よび不可避的不純物からなる鋼のＡ層と、Ａｌ：９．０
〜１６．０％，Ｎｉ：２．４〜５．５％を含み、残部が
Ｃｕおよび不可避的不純物からなる合金のＢ層とを、鋳
込み時にＡ−Ｂ−Ａ層の板厚方向構造になるように、か
つまた凝固後の全板厚に対するＢ層の厚みの比が４〜６
０％となるようにして、鋳込み法により製造された複層
構造を持つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚方向平均含有量が
１０〜８９％で、残部がＮｉおよび不可避的不純物であ
るＺｎ−Ｎｉ合金被覆を有することを特徴とする加工性
と耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合金複合型めっき制振鋼板
である。
０５〜０．０８００％，Ｍｎ：０．０５〜１．５０％，
Ｐ ：０．００３〜０．２％，Ａｌ：０．１％以下，Ｎ
：０．００１０〜０．０５００％を含み、残部が鉄お
よび不可避的不純物からなる鋼のＡ層と、Ａｌ：９．０
〜１６．０％，Ｎｉ：２．４〜５．５％を含み、残部が
Ｃｕおよび不可避的不純物からなる合金のＢ層とを、鋳
込み時にＡ−Ｂ−Ａ層の板厚方向構造になるように、か
つまた凝固後の全板厚に対するＢ層の厚みの比が４〜６
０％となるようにして、鋳込み法により製造された複層
構造を持つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚方向平均含有量が
１０〜８９％で、残部がＮｉおよび不可避的不純物であ
るＺｎ−Ｎｉ合金被覆を有することを特徴とする加工性
と耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合金複合型めっき制振鋼板
である。
【００１７】また上記第２の発明において、鋼のＡ層の
成分に、さらに Ｔｉ：０．４％以下 Ｎｂ：０．２％以下 Ｚｒ：０．２％以下 Ｂ ：０．００８０％以下 のうちの１種以上の成分を加えた制振鋼板である。
成分に、さらに Ｔｉ：０．４％以下 Ｎｂ：０．２％以下 Ｚｒ：０．２％以下 Ｂ ：０．００８０％以下 のうちの１種以上の成分を加えた制振鋼板である。
【００１８】
【作用】以下、本発明を詳細に説明する。成分はすべて
重量％である。まずＡ層（３層構造の表層となる部分）
の成分に関して述べる。
重量％である。まずＡ層（３層構造の表層となる部分）
の成分に関して述べる。
【００１９】Ｃは、含有量が増えると加工性が劣化する
ため、上限を０．０８００％に限定する。加工性を向上
させるためにはこの含有量は低いほど好ましいが、０．
０００５％を下回ると製鋼コストが過大となり、本発明
の低コストという目的を達しないので、下限を０．００
０５％に限定する。
ため、上限を０．０８００％に限定する。加工性を向上
させるためにはこの含有量は低いほど好ましいが、０．
０００５％を下回ると製鋼コストが過大となり、本発明
の低コストという目的を達しないので、下限を０．００
０５％に限定する。
【００２０】Ｍｎは、含有量が０．０５％を下回ると熱
間脆性を生じ、鋼板を製造することができないので、
０．０５％以上含有させる必要がある。またＭｎは鋼を
硬化させる元素であり、必要とされる強度特性に応じて
添加量を増してよいが、その量が１．５０％を越えると
過度に硬質化し、加工性を損なうので、上限を１．５０
％に限定する。
間脆性を生じ、鋼板を製造することができないので、
０．０５％以上含有させる必要がある。またＭｎは鋼を
硬化させる元素であり、必要とされる強度特性に応じて
添加量を増してよいが、その量が１．５０％を越えると
過度に硬質化し、加工性を損なうので、上限を１．５０
％に限定する。
【００２１】Ｐも鋼を硬化させる元素であり、必要とさ
れる強度特性に応じて添加量を増してよいが、その量が
０．２％を越えると過度に硬質化し、加工性を損なうの
で、上限を０．２％に限定する。また強度特性より加工
性が重視される用途に対してはＰの含有量は低いほど好
ましいが、０．００３％を下回ると製鋼コストが過大と
なり、本発明の低コストという目的を達しないので、下
限を０．００３％に限定する。
れる強度特性に応じて添加量を増してよいが、その量が
０．２％を越えると過度に硬質化し、加工性を損なうの
で、上限を０．２％に限定する。また強度特性より加工
性が重視される用途に対してはＰの含有量は低いほど好
ましいが、０．００３％を下回ると製鋼コストが過大と
なり、本発明の低コストという目的を達しないので、下
限を０．００３％に限定する。
【００２２】Ａｌは脱酸に必要であるが、含有量が０．
１０％を越えると、Ａｌ2 Ｏ3 系介在物が増えて成形加
工時にフランジ割れなどの原因となり、またコスト高と
もなるので、その上限を０．１０％に限定する。
１０％を越えると、Ａｌ2 Ｏ3 系介在物が増えて成形加
工時にフランジ割れなどの原因となり、またコスト高と
もなるので、その上限を０．１０％に限定する。
【００２３】Ｎは敢えて添加する必要はないが、時効性
を生じる有害な不可避的不純物元素であり、０．０５０
０％を越えると時効性からストレッチャ・ストレインな
どの加工性劣化をきたし、また過度の硬質化から張出し
加工性の劣化をきたすので、その上限を０．０５００％
に限定する。このＮの含有量は低いほど好ましいが、
０．００１０％を下回ると製鋼コストが過大となり、本
発明の低コストという目的を達しないので、下限を０．
００１０％に限定する。
を生じる有害な不可避的不純物元素であり、０．０５０
０％を越えると時効性からストレッチャ・ストレインな
どの加工性劣化をきたし、また過度の硬質化から張出し
加工性の劣化をきたすので、その上限を０．０５００％
に限定する。このＮの含有量は低いほど好ましいが、
０．００１０％を下回ると製鋼コストが過大となり、本
発明の低コストという目的を達しないので、下限を０．
００１０％に限定する。
【００２４】複雑なプレス加工性が要求される用途に
は、以上の成分に加えてさらにＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｂの
うち１種以上を添加するのが有効である。
は、以上の成分に加えてさらにＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｂの
うち１種以上を添加するのが有効である。
【００２５】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒはいずれも炭窒化物形成
元素であり、鋼中の固溶Ｃおよび固溶Ｎを固定して、加
工性および非時効性を向上させることができる。ただ
し、その添加量が多くなると合金コストが過大となり、
低コストという本発明の目的を達しないので、Ｔｉは
０．４％，ＮｂおよびＺｒは０．２％をそれぞれ上限と
する。
元素であり、鋼中の固溶Ｃおよび固溶Ｎを固定して、加
工性および非時効性を向上させることができる。ただ
し、その添加量が多くなると合金コストが過大となり、
低コストという本発明の目的を達しないので、Ｔｉは
０．４％，ＮｂおよびＺｒは０．２％をそれぞれ上限と
する。
【００２６】Ｂは二次加工性を向上させるのに有効であ
る。ただし、その添加量が多くなると合金コストが過大
となり、低コストという本発明の目的を達しないので、
０．００８０％を上限とする。
る。ただし、その添加量が多くなると合金コストが過大
となり、低コストという本発明の目的を達しないので、
０．００８０％を上限とする。
【００２７】次にＢ層（３層構造の内層となる部分）の
成分組成について述べる。
成分組成について述べる。
【００２８】本発明者らの研究によれば、優れた制振性
能を得るためにＢ層は双晶型制振合金であることが必要
である。双晶型制振合金としては、Ａｕ−Ｃｄ合金，Ｉ
ｎ−Ｔｌ合金，Ｃｕ−Ａｌ−Ｎｉ合金，ＴｉＮｉ合金な
ど現在知られているどの成分でもよいが、特に優れた制
振性能と強度特性を両立させたい用途には、次に述べる
Ｃｕ−Ａｌ−Ｎｉ合金を用いることが好ましい。
能を得るためにＢ層は双晶型制振合金であることが必要
である。双晶型制振合金としては、Ａｕ−Ｃｄ合金，Ｉ
ｎ−Ｔｌ合金，Ｃｕ−Ａｌ−Ｎｉ合金，ＴｉＮｉ合金な
ど現在知られているどの成分でもよいが、特に優れた制
振性能と強度特性を両立させたい用途には、次に述べる
Ｃｕ−Ａｌ−Ｎｉ合金を用いることが好ましい。
【００２９】好ましいＣｕ−Ａｌ−Ｎｉ合金の成分は、
Ａｌ：９．０〜１６．０％，Ｎｉ：２．４〜５．５％を
含み、残部がＣｕおよび不可避的不純物からなる合金で
ある。学術的機構は明かでないが、この成分範囲におい
て、特に優れた制振性能と強度特性が得られる。
Ａｌ：９．０〜１６．０％，Ｎｉ：２．４〜５．５％を
含み、残部がＣｕおよび不可避的不純物からなる合金で
ある。学術的機構は明かでないが、この成分範囲におい
て、特に優れた制振性能と強度特性が得られる。
【００３０】次にＡ層とＢ層の構成について述べる。
【００３１】Ａ層単独では、加工性はよくコストも通常
の薄鋼板なみに低いが、制振性に劣る。Ｂ層単独では、
制振性には優れるがコストが著しく高く、加工も困難で
ある。本発明の目的を達成するには、Ａ層とＢ層をＡ−
Ｂ−Ａの板厚方向構造となるように鋳込み法で製造する
ことが必要である。
の薄鋼板なみに低いが、制振性に劣る。Ｂ層単独では、
制振性には優れるがコストが著しく高く、加工も困難で
ある。本発明の目的を達成するには、Ａ層とＢ層をＡ−
Ｂ−Ａの板厚方向構造となるように鋳込み法で製造する
ことが必要である。
【００３２】Ｂ−Ａ−Ｂ層およびＡ−Ｂ層の板厚方向構
造では、両層の比率をどのように組み合わせても、加工
性と制振性を両立させることができない。また、Ｂ−Ａ
−Ｂの板厚方向構造の場合は、表層の組成が通常の鋼と
著しく異なるため、表面処理鋼板の原板として使用する
場合に、めっきの種類に制約を生ずるという欠点もあ
る。
造では、両層の比率をどのように組み合わせても、加工
性と制振性を両立させることができない。また、Ｂ−Ａ
−Ｂの板厚方向構造の場合は、表層の組成が通常の鋼と
著しく異なるため、表面処理鋼板の原板として使用する
場合に、めっきの種類に制約を生ずるという欠点もあ
る。
【００３３】これまで複層鋼板の製造法については、鋳
込み法，熱延圧着法，爆着法などが見出されている。本
発明者らは、これらの製法と、界面での特性変化の状態
および強加工時の界面からの破壊現象について検討した
結果、鋳込み法以外の製法による複層鋼板では、界面で
の特性変化，すなわち成分の分離が急激なため、強加工
時に界面からの破壊が起き易いことを見出した。従っ
て、本発明において目的とする優れた加工性を実現する
ためには、製法を鋳込み法に限定することが必須であ
る。
込み法，熱延圧着法，爆着法などが見出されている。本
発明者らは、これらの製法と、界面での特性変化の状態
および強加工時の界面からの破壊現象について検討した
結果、鋳込み法以外の製法による複層鋼板では、界面で
の特性変化，すなわち成分の分離が急激なため、強加工
時に界面からの破壊が起き易いことを見出した。従っ
て、本発明において目的とする優れた加工性を実現する
ためには、製法を鋳込み法に限定することが必須であ
る。
【００３４】次にＡ層およびＢ層の厚み割合について述
べる。Ｂ層の厚みは、優れた制振性を確保するために、
全板厚に対する比率で４％以上とする必要がある。一方
Ｂ層厚みが厚くなると、加工性が劣化すると同時にコス
トが著しく高くなり、本発明の目的を損なうから、前記
６０％以下とする必要がある。
べる。Ｂ層の厚みは、優れた制振性を確保するために、
全板厚に対する比率で４％以上とする必要がある。一方
Ｂ層厚みが厚くなると、加工性が劣化すると同時にコス
トが著しく高くなり、本発明の目的を損なうから、前記
６０％以下とする必要がある。
【００３５】次にＡ層の表面処理について述べる。屋外
などの腐食環境でも優れた耐食性を発揮するためには、
Ａ層表面にＺｎ−Ｎｉ合金被覆を施すことが必要であ
る。Ｚｎの板厚方向平均含有量が１０％を下回ると十分
な耐食性が得られないので、Ｚｎ−Ｎｉ合金被覆中のＺ
ｎの板厚方向平均含有量の下限を１０％に限定する。ま
たＺｎの板厚方向平均含有量が８９％を越えると、塗料
密着性，加工性，溶接性が劣化するので、その上限を８
９％に限定する。
などの腐食環境でも優れた耐食性を発揮するためには、
Ａ層表面にＺｎ−Ｎｉ合金被覆を施すことが必要であ
る。Ｚｎの板厚方向平均含有量が１０％を下回ると十分
な耐食性が得られないので、Ｚｎ−Ｎｉ合金被覆中のＺ
ｎの板厚方向平均含有量の下限を１０％に限定する。ま
たＺｎの板厚方向平均含有量が８９％を越えると、塗料
密着性，加工性，溶接性が劣化するので、その上限を８
９％に限定する。
【００３６】このＺｎ−Ｎｉ合金被覆は、Ｚｎの板厚方
向平均含有量がこの範囲にあれば本発明の目的を達する
ことができるのであって、Ｚｎの含有量が板厚方向に変
化する皮膜や、異なるＺｎ含有量の層が積層された皮膜
であっても差し支えない。また結晶構造も問わない。ま
たＺｎ−Ｎｉ合金被覆をＡ層表面に施す方法は、通常電
気めっきを用いる。
向平均含有量がこの範囲にあれば本発明の目的を達する
ことができるのであって、Ｚｎの含有量が板厚方向に変
化する皮膜や、異なるＺｎ含有量の層が積層された皮膜
であっても差し支えない。また結晶構造も問わない。ま
たＺｎ−Ｎｉ合金被覆をＡ層表面に施す方法は、通常電
気めっきを用いる。
【００３７】本発明においては、熱延，冷延，焼鈍条件
は特に限定されないが、熱延は８００〜９５０℃を仕上
温度とすることが加工性や生産性の面から好ましい。ま
た捲取温度は５００〜７５０℃とするが、加工性および
酸洗性の点から好ましい。
は特に限定されないが、熱延は８００〜９５０℃を仕上
温度とすることが加工性や生産性の面から好ましい。ま
た捲取温度は５００〜７５０℃とするが、加工性および
酸洗性の点から好ましい。
【００３８】冷延は６０〜９３％の圧下率で行ない、焼
鈍は６００〜９００℃の温度で行なうのが加工性を確保
するのに好ましい。必要に応じて、Ｚｎ−Ｎｉ合金被覆
のさらに表面に有機被覆を付与してもよい。
鈍は６００〜９００℃の温度で行なうのが加工性を確保
するのに好ましい。必要に応じて、Ｚｎ−Ｎｉ合金被覆
のさらに表面に有機被覆を付与してもよい。
【００３９】
【実施例】Ａ層及びＢ層用溶鋼を表１，表２に示す成分
に調整し、２本ノズル鋳込み法により被覆鋳片を得た。
一部は比較のため熱延圧着法により複層鋼片を得た（実
験番号７）。板厚方向の複層構造はＡ−Ｂ−Ａ型とし、
Ａ層の厚みは両表層同一とし、全厚に対するＢ層厚みの
比率を表３に示した。
に調整し、２本ノズル鋳込み法により被覆鋳片を得た。
一部は比較のため熱延圧着法により複層鋼片を得た（実
験番号７）。板厚方向の複層構造はＡ−Ｂ−Ａ型とし、
Ａ層の厚みは両表層同一とし、全厚に対するＢ層厚みの
比率を表３に示した。
【００４０】
【表１】
【００４１】
【表２】
【００４２】
【表３】
【００４３】これらの鋳片および鋼片は、１２００℃に
４時間加熱した後、連続熱間圧延機で仕上温度約９３０
℃で厚み４ｍｍの鋼帯にし、約７３０℃で捲取り、酸洗
後８０％の冷間圧延を行い、その後８３０℃で６０秒の
連続焼鈍を行ない、さらに１％の調質圧延を施し、表３
に記載の組成のＺｎ−Ｎｉ合金被覆をめっきを行い、そ
の後特性評価を行った。
４時間加熱した後、連続熱間圧延機で仕上温度約９３０
℃で厚み４ｍｍの鋼帯にし、約７３０℃で捲取り、酸洗
後８０％の冷間圧延を行い、その後８３０℃で６０秒の
連続焼鈍を行ない、さらに１％の調質圧延を施し、表３
に記載の組成のＺｎ−Ｎｉ合金被覆をめっきを行い、そ
の後特性評価を行った。
【００４４】引張特性は、圧延方向にＪＩＳ５号試験片
を採取し、降伏強さが２８０ＭＰａ以下，引張強さが２
６０ＭＰａ以上，全伸びが１０％以上の条件をすべて満
たすものを○と評価し、それ以外のものを×と評価し
た。
を採取し、降伏強さが２８０ＭＰａ以下，引張強さが２
６０ＭＰａ以上，全伸びが１０％以上の条件をすべて満
たすものを○と評価し、それ以外のものを×と評価し
た。
【００４５】またエリクセン試験は、ＪＩＳ規格Ｚ２２
４７に準拠して行い、エリクセン値が８ｍｍ以上のもの
を○，それ未満のものを×と評価した。
４７に準拠して行い、エリクセン値が８ｍｍ以上のもの
を○，それ未満のものを×と評価した。
【００４６】曲げ試験は、ＪＩＳ規格Ｚ２２４８に準拠
して行い、最小曲げ半径を板厚で除した値が０．４以下
のものを○，それを越えるものを×と評価した。
して行い、最小曲げ半径を板厚で除した値が０．４以下
のものを○，それを越えるものを×と評価した。
【００４７】耐界面破壊性については、引張変形時の破
断形態を観察し、界面からの割れの存在するものおよび
存在が疑わしいものを×，全く存在しないものを○と判
定した。
断形態を観察し、界面からの割れの存在するものおよび
存在が疑わしいものを×，全く存在しないものを○と判
定した。
【００４８】制振性は、幅１０ｍｍ，長さ６０ｍｍの試
験片に曲げ振動を与え、自由減衰法で損失係数を測定
し、損失係数が０．００５以上のものを○，それ未満の
ものを×と評価した。この制振性の測定は、試験片温度
が室温の場合と２４０±１０℃の場合の２通りについて
行なった。
験片に曲げ振動を与え、自由減衰法で損失係数を測定
し、損失係数が０．００５以上のものを○，それ未満の
ものを×と評価した。この制振性の測定は、試験片温度
が室温の場合と２４０±１０℃の場合の２通りについて
行なった。
【００４９】耐食性は、塗膜厚２０μｍの塗装後クロス
カットを入れた各試料について、塩水噴霧−湿潤−乾燥
のサイクル試験を行い、穴あき深さで評価した。その成
績を同時測定したＳＰＣＥ−Ｐ１０の電気亜鉛めっき鋼
板と比較し、穴あき深さが電気亜鉛めっき鋼板と同等以
下のものを○，それを越えるものを×と判定した。
カットを入れた各試料について、塩水噴霧−湿潤−乾燥
のサイクル試験を行い、穴あき深さで評価した。その成
績を同時測定したＳＰＣＥ−Ｐ１０の電気亜鉛めっき鋼
板と比較し、穴あき深さが電気亜鉛めっき鋼板と同等以
下のものを○，それを越えるものを×と判定した。
【００５０】これらの特性評価結果を表４に示す。
【００５１】
【表４】
【００５２】実験番号１ないし５は本発明鋼であり、加
工性，制振性，耐食性に優れる。一方実験番号６，７は
比較鋼であり、６はＡ層が本発明の条件を満たすので加
工性は確保されるが、Ｂ層および金属被覆が本発明を外
れるので制振性および耐食性が悪い。７はＡ層，Ｂ層，
金属被覆とも本発明から外れているので、耐食性，加工
性，制振性とも劣り、鋳込み法でなく熱延圧着法で製造
されているので耐界面破壊性も悪い。
工性，制振性，耐食性に優れる。一方実験番号６，７は
比較鋼であり、６はＡ層が本発明の条件を満たすので加
工性は確保されるが、Ｂ層および金属被覆が本発明を外
れるので制振性および耐食性が悪い。７はＡ層，Ｂ層，
金属被覆とも本発明から外れているので、耐食性，加工
性，制振性とも劣り、鋳込み法でなく熱延圧着法で製造
されているので耐界面破壊性も悪い。
【００５３】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、引張り，
エリクセン，曲げ等の加工性に優れるとともに、界面破
壊性，制振性，耐食性に優れ、社会問題化する騒音や振
動等の公害問題に対応し、複層鋼板全体として耐食性，
加工性，制振性と低コストを並立させ得る金属材料とし
て、自動車，建材をはじめとする一般加工用，構造材料
として広く利用することができる。
エリクセン，曲げ等の加工性に優れるとともに、界面破
壊性，制振性，耐食性に優れ、社会問題化する騒音や振
動等の公害問題に対応し、複層鋼板全体として耐食性，
加工性，制振性と低コストを並立させ得る金属材料とし
て、自動車，建材をはじめとする一般加工用，構造材料
として広く利用することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｆ 15/02 Ｑ 9138−3Ｊ
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％でＣ ：０．０００５〜０．０８
００％，Ｍｎ：０．０５〜１．５０％，Ｐ ：０．００
３〜０．２％，Ａｌ：０．１％以下，Ｎ ：０．００１
０〜０．０５００％を含み、残部が鉄および不可避的不
純物からなる鋼のＡ層と、双晶型制振合金のＢ層とを、
鋳込み時にＡ−Ｂ−Ａ層の板厚方向構造になるように、
かつまた凝固後の全板厚に対するＢ層の厚みの比が４〜
６０％となるようにして、鋳込み法により製造された複
層構造を持つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚方向平均含有量
が１０〜８９％で、残部がＮｉおよび不可避的不純物で
あるＺｎ−Ｎｉ合金被覆を有することを特徴とする加工
性と耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合金複合型めっき制振鋼
板。 - 【請求項２】 鋼のＡ層の成分に、さらにＴｉ：０．４
％以下，Ｎｂ：０．２％以下，Ｚｒ：０．２％以下，Ｂ
：０．００８０％以下のうちの１種以上の成分を加え
た請求項１記載の加工性と耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合
金複合型めっき制振鋼板。 - 【請求項３】 重量％でＣ ：０．０００５〜０．０８
００％，Ｍｎ：０．０５〜１．５０％，Ｐ ：０．００
３〜０．２％，Ａｌ：０．１％以下，Ｎ ：０．００１
０〜０．０５００％を含み、残部が鉄および不可避的不
純物からなる鋼のＡ層と、Ａｌ：９．０〜１６．０％，
Ｎｉ：２．４〜５．５％を含み、残部がＣｕおよび不可
避的不純物からなる合金のＢ層とを、鋳込み時にＡ−Ｂ
−Ａ層の板厚方向構造になるように、かつまた凝固後の
全板厚に対するＢ層の厚みの比が４〜６０％となるよう
にして、鋳込み法により製造された複層構造を持つ素地
鋼板上に、Ｚｎの板厚方向平均含有量が１０〜８９％
で、残部がＮｉおよび不可避的不純物であるＺｎ−Ｎｉ
合金被覆を有することを特徴とする加工性と耐食性に優
れたＺｎ−Ｎｉ合金複合型めっき制振鋼板。 - 【請求項４】 鋼のＡ層の成分に、さらに Ｔｉ：０．４％以下 Ｎｂ：０．２％以下 Ｚｒ：０．２％以下 Ｂ ：０．００８０％以下 のうちの１種以上の成分を加えた請求項３記載の加工性
と耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合金複合型めっき制振鋼
板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28389793A JPH07118878A (ja) | 1993-10-19 | 1993-10-19 | 加工性と耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合金複合型めっき制振鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28389793A JPH07118878A (ja) | 1993-10-19 | 1993-10-19 | 加工性と耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合金複合型めっき制振鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07118878A true JPH07118878A (ja) | 1995-05-09 |
Family
ID=17671606
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28389793A Withdrawn JPH07118878A (ja) | 1993-10-19 | 1993-10-19 | 加工性と耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ合金複合型めっき制振鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07118878A (ja) |
-
1993
- 1993-10-19 JP JP28389793A patent/JPH07118878A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001226 |