JPH07108131A - 排ガスの処理方法 - Google Patents
排ガスの処理方法Info
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- JPH07108131A JPH07108131A JP5252723A JP25272393A JPH07108131A JP H07108131 A JPH07108131 A JP H07108131A JP 5252723 A JP5252723 A JP 5252723A JP 25272393 A JP25272393 A JP 25272393A JP H07108131 A JPH07108131 A JP H07108131A
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- Japan
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- gas
- waste gas
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＳＯ2 を含む排ガスの湿式処理方法に関す
る。 【構成】 石灰石を吸収剤としてＳＯ2 を含む排ガスを
湿式処理するにあたり、吸収塔入口の排ガスにＮＨ3 ガ
スを供給する第１の工程と、吸収液の一部を系外に排出
する過程で、吸収液ｐＨを１０以上に予め調整後加熱し
て吸収液よりＮＨ 3 をガスとして回収する第２の工程
と、第２の工程で発生したＮＨ3 ガスを第１の工程で使
用するＮＨ3 ガスの一部として供給するようにしてなる
排ガスの処理方法。
る。 【構成】 石灰石を吸収剤としてＳＯ2 を含む排ガスを
湿式処理するにあたり、吸収塔入口の排ガスにＮＨ3 ガ
スを供給する第１の工程と、吸収液の一部を系外に排出
する過程で、吸収液ｐＨを１０以上に予め調整後加熱し
て吸収液よりＮＨ 3 をガスとして回収する第２の工程
と、第２の工程で発生したＮＨ3 ガスを第１の工程で使
用するＮＨ3 ガスの一部として供給するようにしてなる
排ガスの処理方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は石炭焚き排ガスや重質油
燃焼排ガスの如きＳＯ2 を含む排ガスの湿式処理方法に
関する。
燃焼排ガスの如きＳＯ2 を含む排ガスの湿式処理方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】石灰石（ＣａＣＯ3 ）を吸収剤として排
ガスのＳＯ2 を吸収除去し、副生品として石膏を回収す
る湿式石灰石膏法排煙脱硫装置は広く実用化されてい
る。我が国では１９７０年代初頭に、まず重質油燃焼排
ガス処理用として実用化され、１９８２年の第２次エネ
ルギ危機以降には石炭を使用するボイラが増加し、これ
に伴って石炭焚き排ガスを処理する排煙脱硫装置が増加
したのは周知のとおりである。
ガスのＳＯ2 を吸収除去し、副生品として石膏を回収す
る湿式石灰石膏法排煙脱硫装置は広く実用化されてい
る。我が国では１９７０年代初頭に、まず重質油燃焼排
ガス処理用として実用化され、１９８２年の第２次エネ
ルギ危機以降には石炭を使用するボイラが増加し、これ
に伴って石炭焚き排ガスを処理する排煙脱硫装置が増加
したのは周知のとおりである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】吸収剤であるＣａＣＯ
3 は粉体として供給され、吸収液中で溶解しながら酸性
ガスであるＳＯ2 を中和する。ところが一般にはＣａＣ
Ｏ3 の溶解速度は比較的遅く、そのために吸収液中に未
反応分のＣａＣＯ3 が残留する。ＣａＣＯ3 残留分が多
くなると、副生石膏に混入するため、その純度を低下さ
せる他、ＣａＣＯ 3 の過剰消費をひき起こすため脱硫装
置の運転上問題となる。さらに石炭焚き排ガスにはダス
ト、ＨＣｌ、ＨＦなどＳＯ2 以外の共存物質が多く含ま
れる場合があり、これらは石灰石の溶解を著しく阻害
し、ますます上記問題を助長することが知られている。
｛例えば、J. Chem. Eng. Japan, 25, 146(1992)あるい
は J. Chem. Eng. Japan, 26, 112 (1993)など｝
3 は粉体として供給され、吸収液中で溶解しながら酸性
ガスであるＳＯ2 を中和する。ところが一般にはＣａＣ
Ｏ3 の溶解速度は比較的遅く、そのために吸収液中に未
反応分のＣａＣＯ3 が残留する。ＣａＣＯ3 残留分が多
くなると、副生石膏に混入するため、その純度を低下さ
せる他、ＣａＣＯ 3 の過剰消費をひき起こすため脱硫装
置の運転上問題となる。さらに石炭焚き排ガスにはダス
ト、ＨＣｌ、ＨＦなどＳＯ2 以外の共存物質が多く含ま
れる場合があり、これらは石灰石の溶解を著しく阻害
し、ますます上記問題を助長することが知られている。
｛例えば、J. Chem. Eng. Japan, 25, 146(1992)あるい
は J. Chem. Eng. Japan, 26, 112 (1993)など｝
【０００４】この対策として従来より種々の方法が採ら
れてきたが、中でも吸収液中に吸収助剤を加える方法は
広く知られている。吸収助剤として、Ｎａ2 ＳＯ4 ，Ｎ
ａ2ＳＯ3 ，ＮａＯＨ，Ｎａ2 ＣＯ3 ，ＮａＨＣＯ3 ，
ＮａＨＳＯ3 などのナトリウム化合物を使用する方法
は、特開昭６０−８４１３３号公報や特許第８９４７２
５号明細書や特許第９０３２７６号明細書を初め、特開
昭５３−１２９１６７号、特開昭５５−１２４５３０
号、特開昭５６−６５６１５号及び特開昭５１−９７５
９７号各公報において開示されており、マグネシウム化
合物を吸収助剤とする方法については、特開昭５３−１
７５６５号公報により公開されている。しかしながら本
発明の重要な構成であるＮＨ3 ガスを吸収助剤として使
用する方法については上記公開資料によっても全く触れ
られていない。
れてきたが、中でも吸収液中に吸収助剤を加える方法は
広く知られている。吸収助剤として、Ｎａ2 ＳＯ4 ，Ｎ
ａ2ＳＯ3 ，ＮａＯＨ，Ｎａ2 ＣＯ3 ，ＮａＨＣＯ3 ，
ＮａＨＳＯ3 などのナトリウム化合物を使用する方法
は、特開昭６０−８４１３３号公報や特許第８９４７２
５号明細書や特許第９０３２７６号明細書を初め、特開
昭５３−１２９１６７号、特開昭５５−１２４５３０
号、特開昭５６−６５６１５号及び特開昭５１−９７５
９７号各公報において開示されており、マグネシウム化
合物を吸収助剤とする方法については、特開昭５３−１
７５６５号公報により公開されている。しかしながら本
発明の重要な構成であるＮＨ3 ガスを吸収助剤として使
用する方法については上記公開資料によっても全く触れ
られていない。
【０００５】さて上記従来の吸収剤を使用する際の最大
の技術課題は吸収助剤の消費にあった。すなわち、一般
に湿式脱硫法で処理する排ガス中には、ＳＯ2 以外にダ
スト、ＨＣｌ、ＨＦなどの共存物質が含まれ、これらは
吸収液に溶解物質として蓄積し、前述のとおり石灰石の
溶解阻害や副生石膏の純度低下をひき起こす。このた
め、吸収液の一部を系外に排出して、上記溶解物質の蓄
積を防止する必要があった。吸収助剤は吸収液に溶解し
ているため、上記吸収液の排出に伴って系外に排出され
ることとなり、この排出分を補う量だけ新たに系外から
供給する必要があった。吸収助剤を加える効果により共
存物質の影響はある程度隠ぺいできるため、排水の排出
量は低減できるが、完全に無排水とすることは不可能で
ある。むしろ、吸収助剤の効果を高めるために吸収助剤
の吸収液中濃度を上げると、排水に伴って消費される吸
収助剤量がますます増大してしまう難点があった。吸収
助剤の大量消費は運転コストの増大を招くばかりか、排
煙脱硫装置を設置する地域によっては安定的な入手が困
難の場合もあり、装置の運転継続そのものにも悪影響を
及ぼす。
の技術課題は吸収助剤の消費にあった。すなわち、一般
に湿式脱硫法で処理する排ガス中には、ＳＯ2 以外にダ
スト、ＨＣｌ、ＨＦなどの共存物質が含まれ、これらは
吸収液に溶解物質として蓄積し、前述のとおり石灰石の
溶解阻害や副生石膏の純度低下をひき起こす。このた
め、吸収液の一部を系外に排出して、上記溶解物質の蓄
積を防止する必要があった。吸収助剤は吸収液に溶解し
ているため、上記吸収液の排出に伴って系外に排出され
ることとなり、この排出分を補う量だけ新たに系外から
供給する必要があった。吸収助剤を加える効果により共
存物質の影響はある程度隠ぺいできるため、排水の排出
量は低減できるが、完全に無排水とすることは不可能で
ある。むしろ、吸収助剤の効果を高めるために吸収助剤
の吸収液中濃度を上げると、排水に伴って消費される吸
収助剤量がますます増大してしまう難点があった。吸収
助剤の大量消費は運転コストの増大を招くばかりか、排
煙脱硫装置を設置する地域によっては安定的な入手が困
難の場合もあり、装置の運転継続そのものにも悪影響を
及ぼす。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記従来法の欠点を改善
する方法について、本発明者らは鋭意研究の結果、吸収
液中に溶解したアンモニウム塩が従来使用されていたナ
トリウム塩やマグネシウム塩の吸収助剤としての効果に
比べて著しく高い効果を示すことを新たに見い出し、そ
の特性を利用し、かつ吸収助剤の消費量を低減可能とす
る本発明を完成するに至った。
する方法について、本発明者らは鋭意研究の結果、吸収
液中に溶解したアンモニウム塩が従来使用されていたナ
トリウム塩やマグネシウム塩の吸収助剤としての効果に
比べて著しく高い効果を示すことを新たに見い出し、そ
の特性を利用し、かつ吸収助剤の消費量を低減可能とす
る本発明を完成するに至った。
【０００７】すなわち、本発明は石灰石を吸収剤として
ＳＯ2 を含む排ガスを湿式処理するにあたり、吸収塔入
口の排ガスにＮＨ3 ガスを供給する第１の工程と、吸収
液の一部を系外に排出する過程で、吸収液ｐＨを１０以
上に予め調整後加熱して吸収液よりＮＨ3 をガスとして
回収する第２の工程と、第２の工程で発生したＮＨ3ガ
スを第１の工程で使用するＮＨ3 ガスの一部として供給
することを特徴とする排ガスの処理方法である。
ＳＯ2 を含む排ガスを湿式処理するにあたり、吸収塔入
口の排ガスにＮＨ3 ガスを供給する第１の工程と、吸収
液の一部を系外に排出する過程で、吸収液ｐＨを１０以
上に予め調整後加熱して吸収液よりＮＨ3 をガスとして
回収する第２の工程と、第２の工程で発生したＮＨ3ガ
スを第１の工程で使用するＮＨ3 ガスの一部として供給
することを特徴とする排ガスの処理方法である。
【０００８】
【作用】次に本発明の作用を図１の一実施態様図をもっ
て説明する。石炭焚き排ガスが導かれる煙道１に、ＮＨ
3 ガスをラインａ及びラインｂより供給する。ラインａ
によって系外から供給されるＮＨ3 ガス流入量はスラリ
ろ液中のアンモニア濃度検知装置２からの信号を受け
て、該ろ液中のアンモニア濃度が一定となるようコント
ロール弁３により調整される。吸収塔４では、ラインｃ
により循環されたスラリが排ガスに接触し、ＳＯ2 とＮ
Ｈ3 ガスの大部分を吸収除去する。浄化された排ガスは
煙道５より系外に排出される。吸収塔タンク６にはタン
ク底部にラインｄより空気が供給され、ＳＯ2 吸収によ
り生成した亜硫酸イオンを酸化して石膏とする。
て説明する。石炭焚き排ガスが導かれる煙道１に、ＮＨ
3 ガスをラインａ及びラインｂより供給する。ラインａ
によって系外から供給されるＮＨ3 ガス流入量はスラリ
ろ液中のアンモニア濃度検知装置２からの信号を受け
て、該ろ液中のアンモニア濃度が一定となるようコント
ロール弁３により調整される。吸収塔４では、ラインｃ
により循環されたスラリが排ガスに接触し、ＳＯ2 とＮ
Ｈ3 ガスの大部分を吸収除去する。浄化された排ガスは
煙道５より系外に排出される。吸収塔タンク６にはタン
ク底部にラインｄより空気が供給され、ＳＯ2 吸収によ
り生成した亜硫酸イオンを酸化して石膏とする。
【０００９】また塔底タンク６にはラインｅより石灰石
粉体が吸収塔循環スラリのｐＨが一定となるよう供給さ
れる。吸収塔タンク６内のスラリは吸収塔循環ポンプ７
によって吸収塔６を循環するが、スラリ濃度を調整する
ために、ラインｆより補給水が加えられる。循環スラリ
の一部はラインｇによって抜き出され、固液分離機８に
供給され、ここでスラリ中の石膏と小量の未反応石灰石
の粒子が分離され、副生石膏９としてとり出される。ろ
液は一旦ろ液貯槽１０に貯えられ、その大部分はライン
ｈにより再び吸収塔タンク６に戻されるが、一部はライ
ンｉにより排水として抜き出される。抜き出された排水
はまずｐＨ調整槽１１に供給され、ここで強アルカリが
ラインｊより加えられ、ｐＨ≧１０に調整後、加熱装置
１２に送液され、ここでろ液中のアンモニウム塩はＮＨ
3 ガスとして回収され、ラインｂより再び排ガス中に供
給される。強アルカリとしては例えばＣａ（ＯＨ）2 、
ＮａＯＨなどが使用でき、この際の中和反応と加熱によ
るＮＨ3 ガスの回収は以下の反応式で表される。 中和反応 ２ＮＨ4 Ｘ＋Ｃａ（ＯＨ）2 → ２ＮＨ4 ＯＨ＋ＣａＸ2 （１） ＮＨ4 Ｘ＋ＮａＯＨ → ＮＨ4 ＯＨ＋ＮａＸ （２） Ｘはアニオンを示す。 ＮＨ3 ガス回収 ＮＨ4 ＯＨ → ＮＨ3 ＋Ｈ2 Ｏ （３） 加熱装置１２から排出される液は必要に応じて排水処理
を行った後、系外に排出される。
粉体が吸収塔循環スラリのｐＨが一定となるよう供給さ
れる。吸収塔タンク６内のスラリは吸収塔循環ポンプ７
によって吸収塔６を循環するが、スラリ濃度を調整する
ために、ラインｆより補給水が加えられる。循環スラリ
の一部はラインｇによって抜き出され、固液分離機８に
供給され、ここでスラリ中の石膏と小量の未反応石灰石
の粒子が分離され、副生石膏９としてとり出される。ろ
液は一旦ろ液貯槽１０に貯えられ、その大部分はライン
ｈにより再び吸収塔タンク６に戻されるが、一部はライ
ンｉにより排水として抜き出される。抜き出された排水
はまずｐＨ調整槽１１に供給され、ここで強アルカリが
ラインｊより加えられ、ｐＨ≧１０に調整後、加熱装置
１２に送液され、ここでろ液中のアンモニウム塩はＮＨ
3 ガスとして回収され、ラインｂより再び排ガス中に供
給される。強アルカリとしては例えばＣａ（ＯＨ）2 、
ＮａＯＨなどが使用でき、この際の中和反応と加熱によ
るＮＨ3 ガスの回収は以下の反応式で表される。 中和反応 ２ＮＨ4 Ｘ＋Ｃａ（ＯＨ）2 → ２ＮＨ4 ＯＨ＋ＣａＸ2 （１） ＮＨ4 Ｘ＋ＮａＯＨ → ＮＨ4 ＯＨ＋ＮａＸ （２） Ｘはアニオンを示す。 ＮＨ3 ガス回収 ＮＨ4 ＯＨ → ＮＨ3 ＋Ｈ2 Ｏ （３） 加熱装置１２から排出される液は必要に応じて排水処理
を行った後、系外に排出される。
【００１０】次に、本発明の根幹をなす、アンモニウム
塩共存時の石灰石溶解作用の促進効果を図２をもって説
明する。図２は本発明の出願人と同一グループが、学会
誌に発表｛ J. Chem. Eng. Japan, 26, 112 (1993)｝し
て公知となっている方法により、吸収液中の塩濃度が石
灰石の溶解速度に及ぼす影響を検討した結果である。
塩共存時の石灰石溶解作用の促進効果を図２をもって説
明する。図２は本発明の出願人と同一グループが、学会
誌に発表｛ J. Chem. Eng. Japan, 26, 112 (1993)｝し
て公知となっている方法により、吸収液中の塩濃度が石
灰石の溶解速度に及ぼす影響を検討した結果である。
【００１１】すなわち、各種塩を溶解した溶液中に一定
濃度（０．１モル／リットル）となるようＣａＣＯ3 の
粉体を加え、この溶液のｐＨが一定（５．２）となるよ
う硫酸を加えていったときの、硫酸添加速度から石灰石
の溶解速度を測定したものである。溶液中には予め試薬
石膏を１０wt％加えて石膏飽和とし、温度は５０℃で一
定とした。図２において、縦軸は塩を加えていない場合
に対する塩を加えた場合の石灰石の溶解速度の比、すな
わち石灰石の相対溶解速度を示したものである。横軸は
各種塩の濃度を示したものである。
濃度（０．１モル／リットル）となるようＣａＣＯ3 の
粉体を加え、この溶液のｐＨが一定（５．２）となるよ
う硫酸を加えていったときの、硫酸添加速度から石灰石
の溶解速度を測定したものである。溶液中には予め試薬
石膏を１０wt％加えて石膏飽和とし、温度は５０℃で一
定とした。図２において、縦軸は塩を加えていない場合
に対する塩を加えた場合の石灰石の溶解速度の比、すな
わち石灰石の相対溶解速度を示したものである。横軸は
各種塩の濃度を示したものである。
【００１２】図２から明らかなようにアンモニウム塩は
従来知られているナトリウム塩やマグネシウム塩のよう
な吸収助剤と異なり、低濃度でも石灰石の溶解速度を大
幅に増大する作用のあることが明らかである。本発明は
上記の事実に基づいて、なされたものである。
従来知られているナトリウム塩やマグネシウム塩のよう
な吸収助剤と異なり、低濃度でも石灰石の溶解速度を大
幅に増大する作用のあることが明らかである。本発明は
上記の事実に基づいて、なされたものである。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例をあげ、本発明の効果
を明らかにする。
を明らかにする。
【００１４】（実施例１）石炭焚き排ガスを図１と同じ
実施態様をもつ吸収装置で処理した。吸収装置の規模は
パイロット規模とし、テスト条件を表１に示す。
実施態様をもつ吸収装置で処理した。吸収装置の規模は
パイロット規模とし、テスト条件を表１に示す。
【００１５】
【表１】 表 １ パイロットプラントテスト条件 吸収剤 ： ＣａＣＯ3 ３２５メッシュ ９０％通過の粉体 処理ガス流量 ： ２００Nm3/h （ドライベース） 吸収塔入口ガスＳＯ2 濃度 ： ８００ppm （ドライベース） 排ガス源 ： 微粉炭燃焼排ガス 吸収塔液ガス比 ： １７．５リットル／Nm3 スラリ設定ｐＨ ： ６．３ 平均排水量 ： １リットル／ｈ ｐＨ調整用アルカリ ： Ｃａ（ＯＨ）2 アルカリ添加後のろ液調整ｐＨ ： １０ ろ液加熱温度 ： ９５℃
【００１６】吸収塔スラリろ液中のアンモニウム塩濃度
は０．１５（モル／リットル as ＮＨ4 + ) となるよう
ラインａからの供給量を調整した。定常状態での脱硫
率、副生石膏の純度、ラインより供給したＮＨ3 ガスの
平均供給量、Ｃａ（ＯＨ）2 平均供給量は表２のとおり
であった。
は０．１５（モル／リットル as ＮＨ4 + ) となるよう
ラインａからの供給量を調整した。定常状態での脱硫
率、副生石膏の純度、ラインより供給したＮＨ3 ガスの
平均供給量、Ｃａ（ＯＨ）2 平均供給量は表２のとおり
であった。
【００１７】
【表２】 表 ２ 実施例１の運転結果 脱硫率 ： ９８．２％ 副生石膏純度 ： ９８．６％ ＮＨ3 ガス（ラインａ，ラインｂからの合計量） の平均供給量 ： ０．０６６モル／ｈ Ｃａ（ＯＨ）2 供給量 ： ０．０７３モル／ｈ
【００１８】後述する比較例１、２に比較し、脱硫率及
び副生石膏の純度とも顕著に増大した。また、比較例２
に比較し、系外からの吸収助剤（ＮＨ3 ガス）の供給量
は著しく低減した。
び副生石膏の純度とも顕著に増大した。また、比較例２
に比較し、系外からの吸収助剤（ＮＨ3 ガス）の供給量
は著しく低減した。
【００１９】（実施例２）実施例１のパイロットプラン
トテスト運転条件のうち、アルカリ添加後のｐＨ調整値
を９．０とし、他は実施例１と全く同一条件で運転し
た。定常状態での脱硫率、副生石膏の純度、ラインａよ
り供給したＮＨ3 ガスの平均供給量、Ｃａ（ＯＨ）2 平
均供給量は表３のとおりであった。
トテスト運転条件のうち、アルカリ添加後のｐＨ調整値
を９．０とし、他は実施例１と全く同一条件で運転し
た。定常状態での脱硫率、副生石膏の純度、ラインａよ
り供給したＮＨ3 ガスの平均供給量、Ｃａ（ＯＨ）2 平
均供給量は表３のとおりであった。
【００２０】
【表３】 表 ３ 実施例２の運転結果 脱硫率 ： ９８．１％ 副生石膏純度 ： ９８．７％ ＮＨ3 ガス（ラインａ，ラインｂからの合計量） の平均供給量 ： ０．１２モル／ｈ Ｃａ（ＯＨ）2 供給量 ： ０．０３モル／ｈ
【００２１】実施例１と比較すると、脱硫率、副生石膏
純度はほとんど変わらないものの、ＮＨ3 ガスの平均供
給量が著しく増加していることが判明した。これはｐＨ
調整値が実施例１に比較して低いために排水中のアンモ
ニウム塩の回収が不完全であるためと推察され、実際加
熱処理後の排水中に、５０％以上のアンモニウム塩が残
留していることが認められた。実施例１との比較から、
ＮＨ3 ガスを回収するために吸収液ｐＨを１０以上とし
た後加熱することが必要であることが明らかとなった。
純度はほとんど変わらないものの、ＮＨ3 ガスの平均供
給量が著しく増加していることが判明した。これはｐＨ
調整値が実施例１に比較して低いために排水中のアンモ
ニウム塩の回収が不完全であるためと推察され、実際加
熱処理後の排水中に、５０％以上のアンモニウム塩が残
留していることが認められた。実施例１との比較から、
ＮＨ3 ガスを回収するために吸収液ｐＨを１０以上とし
た後加熱することが必要であることが明らかとなった。
【００２２】（比較例１）実施例１と同一装置を使用
し、ＮＨ3 ガスの供給、Ｃａ（ＯＨ）2 の供給を停止し
た以外は、実施例１と同一条件で運転を行った。定常状
態での脱硫率、副生石膏の純度は表４のとおりであっ
た。
し、ＮＨ3 ガスの供給、Ｃａ（ＯＨ）2 の供給を停止し
た以外は、実施例１と同一条件で運転を行った。定常状
態での脱硫率、副生石膏の純度は表４のとおりであっ
た。
【００２３】
【表４】 表 ４ 比較例１の運転結果 脱硫率 ： ９２．８％ 副生石膏の純度 ： ９１．８％
【００２４】（比較例２）実施例１と同一装置を使用
し、ＮＨ3 ガスの替わりにＮａＯＨを吸収塔タンク（図
１に図示なし）に供給し、吸収塔スラリろ液中のナトリ
ウム塩濃度を０．３０（モル／リットル as Ｎａ+ ）と
なるよう供給量を調整した。排水へのＣａ（ＯＨ）2 添
加は停止した。上記以外は、実施例１と同一条件で運転
を行ったところ、定常状態での脱硫率、副生石膏の純
度、ＮａＯＨの平均供給量は表５のとおりであった。
し、ＮＨ3 ガスの替わりにＮａＯＨを吸収塔タンク（図
１に図示なし）に供給し、吸収塔スラリろ液中のナトリ
ウム塩濃度を０．３０（モル／リットル as Ｎａ+ ）と
なるよう供給量を調整した。排水へのＣａ（ＯＨ）2 添
加は停止した。上記以外は、実施例１と同一条件で運転
を行ったところ、定常状態での脱硫率、副生石膏の純
度、ＮａＯＨの平均供給量は表５のとおりであった。
【００２５】
【表５】 表 ５ 比較例２の運転結果 脱硫率 ： ９５．６％ 副生石膏純度 ： ９５．２％ ＮａＯＨの平均供給量 ： ０．３３モル／ｈ
【００２６】
【発明の効果】アンモニウム塩の吸収助剤としての顕著
な効果に注目した本発明の方法を適用することにより、
従来法に比較し、脱硫性能の著しい改善と副生石膏の純
度を高めることができるようになると共に、吸収助剤で
あるＮＨ3 ガスを排水から回収し、循環利用すること
で、系外から供給する吸収助剤の量を著しく低減するこ
とを可能とした。
な効果に注目した本発明の方法を適用することにより、
従来法に比較し、脱硫性能の著しい改善と副生石膏の純
度を高めることができるようになると共に、吸収助剤で
あるＮＨ3 ガスを排水から回収し、循環利用すること
で、系外から供給する吸収助剤の量を著しく低減するこ
とを可能とした。
【図１】本発明の一実施態様を示す説明図。
【図２】アンモニウム塩共存時の石灰石溶解作用の促進
効果を示す図表。
効果を示す図表。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/34 １２５ Ｂ (72)発明者 田中 裕士 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 井上 健治 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 石灰石を吸収剤としてＳＯ2 を含む排ガ
スを湿式処理するにあたり、吸収塔入口の排ガスにＮＨ
3 ガスを供給する第１の工程と、吸収液の一部を系外に
排出する過程で、吸収液ｐＨを１０以上に予め調整後加
熱して吸収液よりＮＨ3 をガスとして回収する第２の工
程と、第２の工程で発生したＮＨ3 ガスを第１の工程で
使用するＮＨ3 ガスの一部として供給することを特徴と
する排ガスの処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5252723A JPH07108131A (ja) | 1993-10-08 | 1993-10-08 | 排ガスの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5252723A JPH07108131A (ja) | 1993-10-08 | 1993-10-08 | 排ガスの処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07108131A true JPH07108131A (ja) | 1995-04-25 |
Family
ID=17241373
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5252723A Withdrawn JPH07108131A (ja) | 1993-10-08 | 1993-10-08 | 排ガスの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07108131A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6863875B1 (en) | 1998-04-13 | 2005-03-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Flue gas treating system and process |
| WO2014021068A1 (ja) * | 2012-07-30 | 2014-02-06 | 三菱重工業株式会社 | 湿式排煙脱硫装置 |
| CN108939893A (zh) * | 2017-05-19 | 2018-12-07 | 大唐环境产业集团股份有限公司 | 一种浆液循环装置及调度方法 |
| WO2020077249A1 (en) * | 2018-10-11 | 2020-04-16 | Marsulex Environmental Technologies Corporation | Ammonia-based flue gas desulfurization system and method |
-
1993
- 1993-10-08 JP JP5252723A patent/JPH07108131A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6863875B1 (en) | 1998-04-13 | 2005-03-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Flue gas treating system and process |
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| CN104602787A (zh) * | 2012-07-30 | 2015-05-06 | 三菱日立电力系统株式会社 | 湿式废气脱硫装置 |
| US9028762B2 (en) | 2012-07-30 | 2015-05-12 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Wet type exhaust gas desulfurization apparatus |
| CN108939893A (zh) * | 2017-05-19 | 2018-12-07 | 大唐环境产业集团股份有限公司 | 一种浆液循环装置及调度方法 |
| CN108939893B (zh) * | 2017-05-19 | 2021-04-09 | 大唐环境产业集团股份有限公司 | 一种浆液循环装置及调度方法 |
| WO2020077249A1 (en) * | 2018-10-11 | 2020-04-16 | Marsulex Environmental Technologies Corporation | Ammonia-based flue gas desulfurization system and method |
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