JPH07106471B2 - 水平すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
水平すみ肉溶接用フラックス入りワイヤInfo
- Publication number
- JPH07106471B2 JPH07106471B2 JP3087536A JP8753691A JPH07106471B2 JP H07106471 B2 JPH07106471 B2 JP H07106471B2 JP 3087536 A JP3087536 A JP 3087536A JP 8753691 A JP8753691 A JP 8753691A JP H07106471 B2 JPH07106471 B2 JP H07106471B2
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- Japan
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- flux
- tio
- bead
- slag
- welding
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- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、水平すみ肉溶接用フラ
ックス入りワイヤに係り、より詳細には、炭素鋼及び低
合金鋼の溶接に適し、特に大脚長の水平すみ肉溶接にお
いて、優れたビード形状、ビード外観を有するチタニヤ
系ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤに関す
るものである。
ックス入りワイヤに係り、より詳細には、炭素鋼及び低
合金鋼の溶接に適し、特に大脚長の水平すみ肉溶接にお
いて、優れたビード形状、ビード外観を有するチタニヤ
系ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤに関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】チタニ
ヤ系のガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ
は、溶接作業性が良好であるという特徴を有しているた
め、従来より造船、鉄骨、橋梁等のすみ肉溶接に多用さ
れ、その使用量は増大している。
ヤ系のガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ
は、溶接作業性が良好であるという特徴を有しているた
め、従来より造船、鉄骨、橋梁等のすみ肉溶接に多用さ
れ、その使用量は増大している。
【０００３】水平すみ肉溶接継手の脚長は、６mmが主体
であるが、８〜１０mmの大脚長部もかなり存在してい
る。これら８〜１０mmの大脚長を必要とする水平すみ肉
溶接継手においては、従来、１パス施工ではビード止端
部にオーバーラップが形成され易くため、疲労強度に対
する配慮から２〜３パス施工で対処していた。しかしな
がら、２〜３パス施工の場合、ビードの止端部の形状は
改善されるものの、各パスの重なり部に段（凹凸）が生
じ易く、また溶接の能率性が低いなどの問題点を有して
いた。
であるが、８〜１０mmの大脚長部もかなり存在してい
る。これら８〜１０mmの大脚長を必要とする水平すみ肉
溶接継手においては、従来、１パス施工ではビード止端
部にオーバーラップが形成され易くため、疲労強度に対
する配慮から２〜３パス施工で対処していた。しかしな
がら、２〜３パス施工の場合、ビードの止端部の形状は
改善されるものの、各パスの重なり部に段（凹凸）が生
じ易く、また溶接の能率性が低いなどの問題点を有して
いた。
【０００４】本発明は、上記従来技術の問題点を解決す
るためになされたものであって、特に８〜１０mmの大脚
長を１パスで水平すみ肉溶接する場合において、ビード
形状、ビード外観の良好な溶接部を与えることができる
フラックス入りワイヤを提供することを目的とするもの
である。
るためになされたものであって、特に８〜１０mmの大脚
長を１パスで水平すみ肉溶接する場合において、ビード
形状、ビード外観の良好な溶接部を与えることができる
フラックス入りワイヤを提供することを目的とするもの
である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】ビード形状に大きな影響
を与えるのは、スラグの粘性であり、粘性が高過ぎると
ビード止端部にオーバラップが形成され易くなる。一
方、スラグの粘性が低すぎると凸型ビードになり易い。
そこで、本発明者は、この２つの相反する現象のどちら
をも解消し得る適切な粘度のフラックス組成を得るべく
種々検討し、基本的な成分系として、ＴiＯ2−ＭgＯ−
ＺrＯ2−ＳiＯ2−鉄酸化物を主要スラグ形成剤とするラ
ックス入りワイヤを試作した。
を与えるのは、スラグの粘性であり、粘性が高過ぎると
ビード止端部にオーバラップが形成され易くなる。一
方、スラグの粘性が低すぎると凸型ビードになり易い。
そこで、本発明者は、この２つの相反する現象のどちら
をも解消し得る適切な粘度のフラックス組成を得るべく
種々検討し、基本的な成分系として、ＴiＯ2−ＭgＯ−
ＺrＯ2−ＳiＯ2−鉄酸化物を主要スラグ形成剤とするラ
ックス入りワイヤを試作した。
【０００６】すなわち、スラグの粘度を高める成分とし
てＴiＯ2、ＺrＯ2、ＭgＯの３成分を必須成分として含
有させ、一方、スラグの粘度を低下させる成分として、
ＳiＯ2、鉄酸化物の２成分を必須成分として含有させた
ものである。
てＴiＯ2、ＺrＯ2、ＭgＯの３成分を必須成分として含
有させ、一方、スラグの粘度を低下させる成分として、
ＳiＯ2、鉄酸化物の２成分を必須成分として含有させた
ものである。
【０００７】しかし、このようにスラグの粘性を上げる
成分と下げる成分について特定のものを選定し、それら
を共存させることによってビード形状、ビード外観の改
善を図ることができたものの、必ずしも十分ではなかっ
た。そこで更に検討を加えた結果、フラックス中のスラ
グ成分の中で量も多量に含有させるＴiＯ2とスラグの粘
度を上げるＭgＯとの比、並びにＴiＯ2とスラグの粘度
を下げる鉄酸化物との比をそれぞれ特定範囲に規制する
ことにより、前記課題を解決できることを知見し、ここ
に本発明を完成したものである。
成分と下げる成分について特定のものを選定し、それら
を共存させることによってビード形状、ビード外観の改
善を図ることができたものの、必ずしも十分ではなかっ
た。そこで更に検討を加えた結果、フラックス中のスラ
グ成分の中で量も多量に含有させるＴiＯ2とスラグの粘
度を上げるＭgＯとの比、並びにＴiＯ2とスラグの粘度
を下げる鉄酸化物との比をそれぞれ特定範囲に規制する
ことにより、前記課題を解決できることを知見し、ここ
に本発明を完成したものである。
【０００８】すなわち、本発明は、フラックス入りワイ
ヤのフラックス成分として、ＴiＯ2：５〜８％、Ｍg
Ｏ：１〜３％、ＺrＯ2：０.２〜２.５％、ＳiＯ2：０.
２〜２.０％、鉄酸化物：０.１〜１.０％、Ｍn：０.５
〜５％及びＳi：０.２〜３％をそれぞれ含有すると共
に、ＴiＯ2／鉄酸化物比：８.５〜５０、ＴiＯ2／ＭgＯ
比：２〜７を満足していることを特徴とする水平すみ肉
溶接用フラックス入りワイヤを要旨とするものである。
ヤのフラックス成分として、ＴiＯ2：５〜８％、Ｍg
Ｏ：１〜３％、ＺrＯ2：０.２〜２.５％、ＳiＯ2：０.
２〜２.０％、鉄酸化物：０.１〜１.０％、Ｍn：０.５
〜５％及びＳi：０.２〜３％をそれぞれ含有すると共
に、ＴiＯ2／鉄酸化物比：８.５〜５０、ＴiＯ2／ＭgＯ
比：２〜７を満足していることを特徴とする水平すみ肉
溶接用フラックス入りワイヤを要旨とするものである。
【０００９】以下に本発明を更に詳述する。
【００１０】
【００１１】フラックス成分の限定理由は以下のとおり
である。なお、各成分の含有量はワイヤ重量に対する重
量％である。
である。なお、各成分の含有量はワイヤ重量に対する重
量％である。
【００１２】ＴiＯ2：ＴiＯ2はスラグ形成剤の基本成分
である。しかし、５％未満ではスラグの被包性が不十分
であり、ビード外観、形状が不良となり、一方、８％を
超えるとスラグ量が過剰になり、スラグ巻等の溶接欠陥
が生じ易くなる。したがって、ＴiＯ2量は５〜８％の範
囲とする。なお、ＴiＯ2原料としては、ルチール、チタ
ンスラグ、イルミナイト等が挙げられる。
である。しかし、５％未満ではスラグの被包性が不十分
であり、ビード外観、形状が不良となり、一方、８％を
超えるとスラグ量が過剰になり、スラグ巻等の溶接欠陥
が生じ易くなる。したがって、ＴiＯ2量は５〜８％の範
囲とする。なお、ＴiＯ2原料としては、ルチール、チタ
ンスラグ、イルミナイト等が挙げられる。
【００１３】ＭgＯ：ＭgＯはスラグの凝固点を高め、粘
性を高めることにより、特に大脚長溶接におけるビード
形状を改善する効果がある。しかし、１％未満ではビー
ド形状の改善効果がなく、一方、３％を超えるとスラグ
の粘性が過剰となり、スラグ被包性が不均一となり、ビ
ード外観が悪化する。したがって、ＭgＯ量は１〜３％
の範囲とする。なお、ＭgＯ原料としては、マグネシヤ
クリンカー、オリビンサンド、電融マグネシヤ、タルク
等が挙げられる。
性を高めることにより、特に大脚長溶接におけるビード
形状を改善する効果がある。しかし、１％未満ではビー
ド形状の改善効果がなく、一方、３％を超えるとスラグ
の粘性が過剰となり、スラグ被包性が不均一となり、ビ
ード外観が悪化する。したがって、ＭgＯ量は１〜３％
の範囲とする。なお、ＭgＯ原料としては、マグネシヤ
クリンカー、オリビンサンド、電融マグネシヤ、タルク
等が挙げられる。
【００１４】ＺrＯ2：ＺrＯ2は、ＭgＯと同様に、スラ
グの凝固点を高め、粘性を高めることにより、特に大脚
長溶接におけるビード形状を改善する効果がある。しか
し、０.２％未満ではビード形状改善効果がなく、一
方、２.５％を超えるとスラグの粘性が過剰となり、ス
ラグ巻等の溶接欠陥が生じ易くなる。したがって、Ｚr
Ｏ2量は０.２〜２.５％の範囲とする。なお、ＺrＯ2原
料としては、ジルコニヤ、ジルコン等が挙げられる。
グの凝固点を高め、粘性を高めることにより、特に大脚
長溶接におけるビード形状を改善する効果がある。しか
し、０.２％未満ではビード形状改善効果がなく、一
方、２.５％を超えるとスラグの粘性が過剰となり、ス
ラグ巻等の溶接欠陥が生じ易くなる。したがって、Ｚr
Ｏ2量は０.２〜２.５％の範囲とする。なお、ＺrＯ2原
料としては、ジルコニヤ、ジルコン等が挙げられる。
【００１５】ＳiＯ2：ＳiＯ2はスラグの凝固点を下げ、
粘性を小さくすることにより、ビード形状を調整する効
果がある。しかし、０.２％未満ではビード形状の改善
効果がなく、逆に２.０％を超えるとスラグの流動性が
過剰となり、ビード形状が悪化する。したがって、Ｓi
Ｏ2量は０.２〜２.０％の範囲とする。なお、ＳiＯ2原
料としては珪砂、長石、ジルコン、オリビンサンド、珪
灰石、ガラス等が挙げられる。
粘性を小さくすることにより、ビード形状を調整する効
果がある。しかし、０.２％未満ではビード形状の改善
効果がなく、逆に２.０％を超えるとスラグの流動性が
過剰となり、ビード形状が悪化する。したがって、Ｓi
Ｏ2量は０.２〜２.０％の範囲とする。なお、ＳiＯ2原
料としては珪砂、長石、ジルコン、オリビンサンド、珪
灰石、ガラス等が挙げられる。
【００１６】鉄酸化物：鉄酸化物は、ＳiＯ2と同様に、
スラグの凝固点を下げ、粘性を小さくすることにより、
ビード形状を改善する効果がある。しかし、０.１％未
満ではビード形状の改善効果がなく、逆に１.０％を超
えるとスラグの流動性が過剰となり、ビード形状が悪化
する。したがって、鉄酸化物量は０.１〜１.０％の範囲
とする。なお、鉄酸化物原料としてスケール、チタンス
ラグ等が挙げられる。
スラグの凝固点を下げ、粘性を小さくすることにより、
ビード形状を改善する効果がある。しかし、０.１％未
満ではビード形状の改善効果がなく、逆に１.０％を超
えるとスラグの流動性が過剰となり、ビード形状が悪化
する。したがって、鉄酸化物量は０.１〜１.０％の範囲
とする。なお、鉄酸化物原料としてスケール、チタンス
ラグ等が挙げられる。
【００１７】Ｍn：Ｍnは脱酸剤及び溶接金属の強度を調
整する成分であるが、０.５％未満では脱酸不足による
気孔が発生し、また５.０％を超えると溶接金属の強度
が高くなり過ぎて、耐割れ性の面で好ましくない。した
がって、Ｍn量は０.５〜５.０％の範囲とする。なお、
Ｍn原料としては電解Ｍn、Ｆe−Ｍn、Ｆe−Ｓi−Ｍn等
が挙げられる。
整する成分であるが、０.５％未満では脱酸不足による
気孔が発生し、また５.０％を超えると溶接金属の強度
が高くなり過ぎて、耐割れ性の面で好ましくない。した
がって、Ｍn量は０.５〜５.０％の範囲とする。なお、
Ｍn原料としては電解Ｍn、Ｆe−Ｍn、Ｆe−Ｓi−Ｍn等
が挙げられる。
【００１８】Ｓi：ＳiはＭnと同様の機能を有する他、
溶融金属の流動性を調整する作用がある。しかし、０.
２％未満ではビードが凸ビードになり易く、また、脱酸
不足による気孔が多発してくる。逆に３.０％を超える
と溶接金属の強度が過大となると共に靭性が低下する。
したがって、Ｓi量は０.２〜３.０％の範囲とする。な
お、Ｓi原料としては、Ｆe−Ｓi、Ｆe−Ｓi−Ｍn、Ｆe
−Ｓi−Ｂ、Ｓi−Ｍg等が挙げられる。
溶融金属の流動性を調整する作用がある。しかし、０.
２％未満ではビードが凸ビードになり易く、また、脱酸
不足による気孔が多発してくる。逆に３.０％を超える
と溶接金属の強度が過大となると共に靭性が低下する。
したがって、Ｓi量は０.２〜３.０％の範囲とする。な
お、Ｓi原料としては、Ｆe−Ｓi、Ｆe−Ｓi−Ｍn、Ｆe
−Ｓi−Ｂ、Ｓi−Ｍg等が挙げられる。
【００１９】但し、上記フラックス成分のうち、Ｔi
Ｏ2、鉄酸化物及びＭgＯについては、以下に説明するよ
うに、ＴiＯ2と鉄酸化物の重量比（ＴiＯ2／鉄酸化
物）、並びにＴiＯ2とＭgＯの重量比（ＴiＯ2／ＭgＯ）
をそれぞれ特定の範囲に規制する必要がある。
Ｏ2、鉄酸化物及びＭgＯについては、以下に説明するよ
うに、ＴiＯ2と鉄酸化物の重量比（ＴiＯ2／鉄酸化
物）、並びにＴiＯ2とＭgＯの重量比（ＴiＯ2／ＭgＯ）
をそれぞれ特定の範囲に規制する必要がある。
【００２０】ＴiＯ2／鉄酸化物：本発明者は、ビード形
状、特に大脚長水平すみ肉におけるビードの揃い（特に
表面の凹凸、止端部の揃い）を改善するために各種の試
験、研究を行った結果、ＴiＯ2／鉄酸化物の重量比を
８.５〜５０の範囲にすることが極めて有効であること
が判明した。しかし、ＴiＯ2／鉄酸化物の重量比が８.
５未満では上記効果が得られず、一方、５０を超えると
スラグの粘性が過剰となり、ビード止端部がオーバーラ
ップ気味となり、ビード形状が悪化するので好ましくな
い。
状、特に大脚長水平すみ肉におけるビードの揃い（特に
表面の凹凸、止端部の揃い）を改善するために各種の試
験、研究を行った結果、ＴiＯ2／鉄酸化物の重量比を
８.５〜５０の範囲にすることが極めて有効であること
が判明した。しかし、ＴiＯ2／鉄酸化物の重量比が８.
５未満では上記効果が得られず、一方、５０を超えると
スラグの粘性が過剰となり、ビード止端部がオーバーラ
ップ気味となり、ビード形状が悪化するので好ましくな
い。
【００２１】ＴiＯ2／ＭgＯ:本発明者は、ビード形状、
特に大脚長水平すみ肉のビード止端部の形状を改善する
ために各種の試験、研究を行った結果、ＴiＯ2／ＭgＯ
の重量比を２〜７の範囲にすることが極めて有効である
ことが判明した。しかし、ＴiＯ2／ＭgＯの重量比が２
未満では水平すみ肉のビード止端部の形状の改善効果が
得られず、一方、７を超えるとビードが凸気味となり、
形状が悪化するので好ましくない。
特に大脚長水平すみ肉のビード止端部の形状を改善する
ために各種の試験、研究を行った結果、ＴiＯ2／ＭgＯ
の重量比を２〜７の範囲にすることが極めて有効である
ことが判明した。しかし、ＴiＯ2／ＭgＯの重量比が２
未満では水平すみ肉のビード止端部の形状の改善効果が
得られず、一方、７を超えるとビードが凸気味となり、
形状が悪化するので好ましくない。
【００２２】なお、本発明においてフラックス率（ワイ
ヤ全重量に対するフラックスの重量％）は特に限定され
ないが、１５〜２５％が適当である。
ヤ全重量に対するフラックスの重量％）は特に限定され
ないが、１５〜２５％が適当である。
【００２３】また、フラックス成分としては、必要に応
じて、その他の酸化物、弗化物、金属及び合金などを適
量にて添加することができる。例えば、スラグ量を調整
するためにスラグ形成剤として、ＣaＯ、ＭnＯ、Ａl2Ｏ
3等の酸化物を添加できる。脱水素剤として、ＣaＦ2、
ＳrＦ2、ＭgＦ2、Ｋ2ＳiＦ6等の弗化物を添加できる。
また、脱酸剤としてＡl、Ｚr、Ｍg等を、溶接金属の靭
性改善のためにＢ、Ｎi等を適宜添加できる。溶接金属
の強度を調整するためにＭo、Ｃr、Ｃa、Ｖ等を添加で
きる。更にスラグの剥離性改善のために酸化ビスマスを
添加してもよい。この場合の添加量はワイヤ全重量当り
０.００２〜０.１０％が適当である。特に弗素量／酸化
ビスマスの重量比が０.６〜８０の範囲となるように金
属弗化物を添加すると、アークの拡がりも良好となり、
より美麗なビード外観を得ることができる。
じて、その他の酸化物、弗化物、金属及び合金などを適
量にて添加することができる。例えば、スラグ量を調整
するためにスラグ形成剤として、ＣaＯ、ＭnＯ、Ａl2Ｏ
3等の酸化物を添加できる。脱水素剤として、ＣaＦ2、
ＳrＦ2、ＭgＦ2、Ｋ2ＳiＦ6等の弗化物を添加できる。
また、脱酸剤としてＡl、Ｚr、Ｍg等を、溶接金属の靭
性改善のためにＢ、Ｎi等を適宜添加できる。溶接金属
の強度を調整するためにＭo、Ｃr、Ｃa、Ｖ等を添加で
きる。更にスラグの剥離性改善のために酸化ビスマスを
添加してもよい。この場合の添加量はワイヤ全重量当り
０.００２〜０.１０％が適当である。特に弗素量／酸化
ビスマスの重量比が０.６〜８０の範囲となるように金
属弗化物を添加すると、アークの拡がりも良好となり、
より美麗なビード外観を得ることができる。
【００２４】また、フラックス入りワイヤの断面形状は
適宜の形状のものにすることができ、更にケーシング材
質、ワイヤ径、シールドガス組成等々も特に制限されな
い。
適宜の形状のものにすることができ、更にケーシング材
質、ワイヤ径、シールドガス組成等々も特に制限されな
い。
【００２５】次に本発明の実施例を示す。
【００２６】
【表１】 及び
【表２】 に示す成分組成のフラックスを軟鋼製ケーシング内にフ
ラックス率１７〜１８となるように充填して１.２mmφ
のフラックス入りワイヤを製造し、以下の条件で溶接実
験を行った。
ラックス率１７〜１８となるように充填して１.２mmφ
のフラックス入りワイヤを製造し、以下の条件で溶接実
験を行った。
【００２７】溶接条件は以下のとおりである。 （１）供試鋼板及び継手形状…１２mmｔ×８５mmｗ×１
０００mmｌの鋼板を用いてＴ型すみ肉継手を形成した。 （２）溶接姿勢…水平すみ肉溶接 （３）シールドガス…１００％ＣＯ2、流量２５ｌ／分 （４）ワイヤ突出し長さ…２５mm （５）溶接電流…２８０Ａ （６）アーク電圧…３０Ｖ （７）電源極性…ＤＣワイヤ（＋） （８）溶接速度…３０cm／分 （９）トーチ角度…水平より５０゜ （１０）前進又は後退角…なし （１１）トーチ固定し、台車走行の自動溶接。
０００mmｌの鋼板を用いてＴ型すみ肉継手を形成した。 （２）溶接姿勢…水平すみ肉溶接 （３）シールドガス…１００％ＣＯ2、流量２５ｌ／分 （４）ワイヤ突出し長さ…２５mm （５）溶接電流…２８０Ａ （６）アーク電圧…３０Ｖ （７）電源極性…ＤＣワイヤ（＋） （８）溶接速度…３０cm／分 （９）トーチ角度…水平より５０゜ （１０）前進又は後退角…なし （１１）トーチ固定し、台車走行の自動溶接。
【００２８】溶接試験の結果を
【表３】 に示す。表３から明らかなように、本発明例（Ｎo.１１
〜Ｎo.１９）は非常に良好な溶接作業性及びビード外
観、形状が得られている。
〜Ｎo.１９）は非常に良好な溶接作業性及びビード外
観、形状が得られている。
【００２９】一方、比較例（Ｎo.１〜Ｎo.１０）では、
本発明で規定する要件の何れかを欠くため、次のような
問題がある。すなわち、Ｎo.１はＴiＯ2量が下限値を外
れ、ＺrＯ2量が下限値を外れるためにビード形状、ビー
ド外観が悪い。Ｎo.２はＴiＯ2量が上限値を外れ、Ｍg
Ｏ量が下限値を外れるためにビード形状が悪く、スラグ
巻が発生した。Ｎo.３はＭgＯ量が上限値を外れ、ＳiＯ
2量が下限値を外れるためにビード外観が悪くなってい
る。Ｎo.４はＺrＯ2量が上限値を外れ、鉄酸化物量が下
限値を外れるためにスラグ巻が発生し、ビード形状が悪
い。Ｎo.５はＳiＯ2量が上限値を外れるためにビード形
状が悪化した。Ｎo.６は鉄酸化物量が上限値を外れるた
めにビード形状が悪化した。Ｎo.７はＴiＯ2／鉄酸化物
の比が上限値を外れるためにビード形状が悪化した。Ｎ
o.８はＴiＯ2／鉄酸化物の比が下限値を外れるためにビ
ード外観が不良であった。Ｎo.９はＴiＯ2／ＭgＯの比
が上限値を外れるためにビード外観が不良であった。Ｎ
o.１０はＴiＯ2／ＭgＯの比が下限値を外れるためにビ
ード形状が不良であった。
本発明で規定する要件の何れかを欠くため、次のような
問題がある。すなわち、Ｎo.１はＴiＯ2量が下限値を外
れ、ＺrＯ2量が下限値を外れるためにビード形状、ビー
ド外観が悪い。Ｎo.２はＴiＯ2量が上限値を外れ、Ｍg
Ｏ量が下限値を外れるためにビード形状が悪く、スラグ
巻が発生した。Ｎo.３はＭgＯ量が上限値を外れ、ＳiＯ
2量が下限値を外れるためにビード外観が悪くなってい
る。Ｎo.４はＺrＯ2量が上限値を外れ、鉄酸化物量が下
限値を外れるためにスラグ巻が発生し、ビード形状が悪
い。Ｎo.５はＳiＯ2量が上限値を外れるためにビード形
状が悪化した。Ｎo.６は鉄酸化物量が上限値を外れるた
めにビード形状が悪化した。Ｎo.７はＴiＯ2／鉄酸化物
の比が上限値を外れるためにビード形状が悪化した。Ｎ
o.８はＴiＯ2／鉄酸化物の比が下限値を外れるためにビ
ード外観が不良であった。Ｎo.９はＴiＯ2／ＭgＯの比
が上限値を外れるためにビード外観が不良であった。Ｎ
o.１０はＴiＯ2／ＭgＯの比が下限値を外れるためにビ
ード形状が不良であった。
【００３０】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
水平すみ肉溶接、特に８〜１０mmの大脚長を１パスで水
平すみ肉溶接する場合において、ビード形状、ビード外
観の良好な溶接部を与えることができる。
水平すみ肉溶接、特に８〜１０mmの大脚長を１パスで水
平すみ肉溶接する場合において、ビード形状、ビード外
観の良好な溶接部を与えることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特公 平１−22079（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭62−47635（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭60−39480（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】 フラックス入りワイヤのフラックス成分
として（ワイヤ全重量に対する重量％、以下、同じ）、
ＴiＯ2：５〜８％、ＭgＯ：１〜３％、ＺrＯ2：０.２〜
２.５％、ＳiＯ2：０.２〜２.０％、鉄酸化物：０.１〜
１.０％、Ｍn：０.５〜５％及びＳi：０.２〜３％をそ
れぞれ含有すると共に、ＴiＯ2／鉄酸化物比：８.５〜
５０、ＴiＯ2／ＭgＯ比：２〜７を満足していることを
特徴とする水平すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3087536A JPH07106471B2 (ja) | 1991-03-27 | 1991-03-27 | 水平すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3087536A JPH07106471B2 (ja) | 1991-03-27 | 1991-03-27 | 水平すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04300091A JPH04300091A (ja) | 1992-10-23 |
| JPH07106471B2 true JPH07106471B2 (ja) | 1995-11-15 |
Family
ID=13917711
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3087536A Expired - Lifetime JPH07106471B2 (ja) | 1991-03-27 | 1991-03-27 | 水平すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07106471B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3816005B2 (ja) * | 2002-01-10 | 2006-08-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 水平すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ |
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