JPH07102413A - ポリテトラフルオロエチレン糸状物 - Google Patents
ポリテトラフルオロエチレン糸状物Info
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- JPH07102413A JPH07102413A JP5253828A JP25382893A JPH07102413A JP H07102413 A JPH07102413 A JP H07102413A JP 5253828 A JP5253828 A JP 5253828A JP 25382893 A JP25382893 A JP 25382893A JP H07102413 A JPH07102413 A JP H07102413A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 すぐれた引張強度を有すると同時に、従来得
られなかった大きい引張破断強度を有するポリテトラフ
ルオロエチレン糸状物を提供する。 【構成】 ２以上の見掛比重、０．９以上の配向度、９
０％以上の結晶化度、５ｇ／ｄ以上の引張強度及び１５
％以上の引張破断伸度を有するとともに、熱分析（ＤＳ
Ｃ）における昇温速度１０℃／分の昇温過程において、
３２５〜３５０℃と３７０〜３９０℃の２つの温度域に
それぞれ独立した結晶融解による吸熱ピークを有し、そ
の高温側ピークを与える結晶融解エネルギーの低温側ピ
ークを与える結晶融解エネルギーに対する融解エネルギ
ー比が２以上であることを特徴とするポリテトラフルオ
ロエチレン糸状物。
られなかった大きい引張破断強度を有するポリテトラフ
ルオロエチレン糸状物を提供する。 【構成】 ２以上の見掛比重、０．９以上の配向度、９
０％以上の結晶化度、５ｇ／ｄ以上の引張強度及び１５
％以上の引張破断伸度を有するとともに、熱分析（ＤＳ
Ｃ）における昇温速度１０℃／分の昇温過程において、
３２５〜３５０℃と３７０〜３９０℃の２つの温度域に
それぞれ独立した結晶融解による吸熱ピークを有し、そ
の高温側ピークを与える結晶融解エネルギーの低温側ピ
ークを与える結晶融解エネルギーに対する融解エネルギ
ー比が２以上であることを特徴とするポリテトラフルオ
ロエチレン糸状物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、従来のポリテトラフル
オロエチレン（以下、単にＰＴＦＥという）糸状物より
も優れた引張破断強度と引張破断伸度を有し、熱分析
（ＤＳＣ）における融解ピークの形状によって特徴づけ
られるＰＴＦＥ糸状物に関するものである。
オロエチレン（以下、単にＰＴＦＥという）糸状物より
も優れた引張破断強度と引張破断伸度を有し、熱分析
（ＤＳＣ）における融解ピークの形状によって特徴づけ
られるＰＴＦＥ糸状物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＰＴＦＥ糸状物を得る主な方法として、
従来、３つの方法が知られている。すなわち、第１の方
法は、ＰＴＦＥディスバージョン又はＰＴＦＥディスパ
ージョンとアルギン酸やビスコース等のマトリクス重合
体との複合液を硫酸水溶液のような凝固浴中に吐出させ
て糸状物とするエマルジョン紡糸法（例えば、特開昭６
３−１２６９１１号、特開昭６４−３４４０７号）、第
２の方法は、ＰＴＦＥファインパウダーのペースト押出
物を押出助剤除去後に延伸して得られる多孔質延伸ＰＴ
ＦＥのスリットテープを再延伸して糸状化させるスリッ
トヤーン法（例えば、特開平２−１２７５０９号）、そ
して、第３の方法は、ＰＴＦＥのパーフルオロ炭素化合
物溶剤による溶液を口金から不活性気体や不活性液体中
に押出して紡糸する溶液紡糸法（例えば、特開平１−１
９２８１２号）である。
従来、３つの方法が知られている。すなわち、第１の方
法は、ＰＴＦＥディスバージョン又はＰＴＦＥディスパ
ージョンとアルギン酸やビスコース等のマトリクス重合
体との複合液を硫酸水溶液のような凝固浴中に吐出させ
て糸状物とするエマルジョン紡糸法（例えば、特開昭６
３−１２６９１１号、特開昭６４−３４４０７号）、第
２の方法は、ＰＴＦＥファインパウダーのペースト押出
物を押出助剤除去後に延伸して得られる多孔質延伸ＰＴ
ＦＥのスリットテープを再延伸して糸状化させるスリッ
トヤーン法（例えば、特開平２−１２７５０９号）、そ
して、第３の方法は、ＰＴＦＥのパーフルオロ炭素化合
物溶剤による溶液を口金から不活性気体や不活性液体中
に押出して紡糸する溶液紡糸法（例えば、特開平１−１
９２８１２号）である。
【０００３】本発明は、これらＰＴＦＥ糸状物のうち第
２のスリットヤーン法により得られるものに関するもの
である。本発明のＰＴＦＥ糸状物は、この第２の方法に
おいて、第２段目以降の再延伸時の延伸温度を融点直下
の一定範囲に特定することにより得られる、特異なＤＳ
Ｃピーク形態の存在をもって特徴づけられ、かつ、優れ
た引張強度とともに従来得られなかったような大きい破
断伸度を有することを特徴とするＰＴＦＥ糸状物に関す
るものである。
２のスリットヤーン法により得られるものに関するもの
である。本発明のＰＴＦＥ糸状物は、この第２の方法に
おいて、第２段目以降の再延伸時の延伸温度を融点直下
の一定範囲に特定することにより得られる、特異なＤＳ
Ｃピーク形態の存在をもって特徴づけられ、かつ、優れ
た引張強度とともに従来得られなかったような大きい破
断伸度を有することを特徴とするＰＴＦＥ糸状物に関す
るものである。
【０００４】ところで、前記第２の方法についていま少
し詳しく説明すると、まずＰＴＦＥ粉末は押出助剤とし
ての潤滑液（ミネラルスピリットなど）と混合されてＰ
ＴＦＥペーストにされ、そのペースト押出により成形さ
れた後、加熱乾燥により潤滑液が除去された乾燥物はＰ
ＴＦＥの融点以下の温度で延伸され、フィブリルとノー
ドからなる繊維質の多孔質構造とされる（例えば、特公
昭５１−１８９９１号など）。次いで、糸状化のため
に、この延伸多孔化したＰＴＦＥ（以下、ＥＰＴＦＥと
いう）テープは、カッター等で長手方向に細くスリット
され、ＰＴＦＥの融点以上の温度において再延伸され
る。しかし、このような延伸条件のもとでは、従来は、
せいぜい５ｇ／ｄ程度の引張強度の比較的繊維度の大き
い糸状物しか得られなかった。
し詳しく説明すると、まずＰＴＦＥ粉末は押出助剤とし
ての潤滑液（ミネラルスピリットなど）と混合されてＰ
ＴＦＥペーストにされ、そのペースト押出により成形さ
れた後、加熱乾燥により潤滑液が除去された乾燥物はＰ
ＴＦＥの融点以下の温度で延伸され、フィブリルとノー
ドからなる繊維質の多孔質構造とされる（例えば、特公
昭５１−１８９９１号など）。次いで、糸状化のため
に、この延伸多孔化したＰＴＦＥ（以下、ＥＰＴＦＥと
いう）テープは、カッター等で長手方向に細くスリット
され、ＰＴＦＥの融点以上の温度において再延伸され
る。しかし、このような延伸条件のもとでは、従来は、
せいぜい５ｇ／ｄ程度の引張強度の比較的繊維度の大き
い糸状物しか得られなかった。
【０００５】前記した特開平２−１２７５０９号公報記
載の方法は、前記した第２の方法で得られた比較的繊維
度（デニール数）の大きい糸状物をさらに３５０〜４２
０℃のＰＴＦＥ融点以上の温度で再度２〜６倍（もとの
押出物からすると１．５〜１０倍）の高倍率に再延伸す
ることにより、見かけ比重２．１５〜２．３０、配向度
０．９以上、結晶化度９５％以上、引張強度４〜８ｇ／
ｄのＰＴＦＥ糸状物を得るものである。しかし、このよ
うにして得たＰＴＦＥ糸状物は引張強度において優れて
いる反面、その引張破断伸度は数％にすぎず、きわめて
小さく、実用的にはもろいという欠点があった。また、
このようにして得られた糸状物の熱分析（ＤＳＣ）では
昇温過程において３４５±５℃と３８０±５℃の２つの
温度域にＰＴＦＥの融解による吸熱ピークが現われてい
ることが明示されているが、低温側の融解吸熱ピークが
高温側の融解吸熱ピークに比べて格段に強いのが特徴で
ある。
載の方法は、前記した第２の方法で得られた比較的繊維
度（デニール数）の大きい糸状物をさらに３５０〜４２
０℃のＰＴＦＥ融点以上の温度で再度２〜６倍（もとの
押出物からすると１．５〜１０倍）の高倍率に再延伸す
ることにより、見かけ比重２．１５〜２．３０、配向度
０．９以上、結晶化度９５％以上、引張強度４〜８ｇ／
ｄのＰＴＦＥ糸状物を得るものである。しかし、このよ
うにして得たＰＴＦＥ糸状物は引張強度において優れて
いる反面、その引張破断伸度は数％にすぎず、きわめて
小さく、実用的にはもろいという欠点があった。また、
このようにして得られた糸状物の熱分析（ＤＳＣ）では
昇温過程において３４５±５℃と３８０±５℃の２つの
温度域にＰＴＦＥの融解による吸熱ピークが現われてい
ることが明示されているが、低温側の融解吸熱ピークが
高温側の融解吸熱ピークに比べて格段に強いのが特徴で
ある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、すぐれた引
張強度を有すると同時に、従来得られなかった大きい引
張破断強度を有するＰＴＦＥ糸状物を提供することをそ
の課題とする。
張強度を有すると同時に、従来得られなかった大きい引
張破断強度を有するＰＴＦＥ糸状物を提供することをそ
の課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、２以上の見掛比重、
０．９以上の配向度、９０％以上の結晶化度、５ｇ／ｄ
以上の引張強度及び１５％以上の引張破断伸度を有する
とともに、熱分析（ＤＳＣ）における昇温速度１０℃／
分の昇温過程において、３２５〜３５０℃と３７０〜３
９０℃の２つの温度域にそれぞれ独立した結晶融解によ
る吸熱ピークを有し、その高温側ピークを与える結晶融
解エネルギーの低温側ピークを与える結晶融解エネルギ
ーに対する融解エネルギー比が２以上であることを特徴
とするポリテトラフルオロエチレン糸状物が提供され
る。
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、２以上の見掛比重、
０．９以上の配向度、９０％以上の結晶化度、５ｇ／ｄ
以上の引張強度及び１５％以上の引張破断伸度を有する
とともに、熱分析（ＤＳＣ）における昇温速度１０℃／
分の昇温過程において、３２５〜３５０℃と３７０〜３
９０℃の２つの温度域にそれぞれ独立した結晶融解によ
る吸熱ピークを有し、その高温側ピークを与える結晶融
解エネルギーの低温側ピークを与える結晶融解エネルギ
ーに対する融解エネルギー比が２以上であることを特徴
とするポリテトラフルオロエチレン糸状物が提供され
る。
【０００８】本発明のＰＴＦＥ糸状物は、比重（ＳＳ
Ｇ）が２．２０以下、好ましくは２．１８以下、結晶化
度が９０％以上の粉末状の未焼成ＰＴＦＥを原料として
用いて製造される。原料ＰＴＦＥの分子量はできるだけ
高いものの使用が好ましい。ＳＳＧは一般にＡＳＴＭ
Ｄ−１４５７に準拠して求められる。ＰＴＦＥは、テト
ラフルオロエチレンのホモポリマーであることが好まし
いが、少量（１モル％以下）の単量体、例えば、エチレ
ン、クロロトリフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロ
ピレン、パーフルオロプロピルビニルエーテル等との共
重合体であってもよい。本発明のＰＴＦＥ糸状物は、見
掛比重：２．０以上、好ましくは２．２〜２．３、配向
度：０．９０以上、好ましくは０．９５以上、結晶化
度：９０％以上、好ましくは９５％以上、引張強度：５
ｇ／ｄ以上、好ましくは６〜８ｇ／ｄ、引張破断伸度：
１５％以上、好ましくは１５〜３０％を有するととも
に、そのＤＳＣ（Ｄｉｆｆｅｒｎｔｉａｌ Ｓｃａｎｎ
ｉｎｇ Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｒｙ）による昇温（１０℃
／分）過程において、３２５〜３５０℃と３７０〜３９
０℃の２つの温度域に結晶融解による吸熱ピークを有
し、その高温側ピークを与える結晶融解エネルギーが低
温側ピークを与える結晶融解エネルギーよりも２倍以上
であることを特徴とする。
Ｇ）が２．２０以下、好ましくは２．１８以下、結晶化
度が９０％以上の粉末状の未焼成ＰＴＦＥを原料として
用いて製造される。原料ＰＴＦＥの分子量はできるだけ
高いものの使用が好ましい。ＳＳＧは一般にＡＳＴＭ
Ｄ−１４５７に準拠して求められる。ＰＴＦＥは、テト
ラフルオロエチレンのホモポリマーであることが好まし
いが、少量（１モル％以下）の単量体、例えば、エチレ
ン、クロロトリフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロ
ピレン、パーフルオロプロピルビニルエーテル等との共
重合体であってもよい。本発明のＰＴＦＥ糸状物は、見
掛比重：２．０以上、好ましくは２．２〜２．３、配向
度：０．９０以上、好ましくは０．９５以上、結晶化
度：９０％以上、好ましくは９５％以上、引張強度：５
ｇ／ｄ以上、好ましくは６〜８ｇ／ｄ、引張破断伸度：
１５％以上、好ましくは１５〜３０％を有するととも
に、そのＤＳＣ（Ｄｉｆｆｅｒｎｔｉａｌ Ｓｃａｎｎ
ｉｎｇ Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｒｙ）による昇温（１０℃
／分）過程において、３２５〜３５０℃と３７０〜３９
０℃の２つの温度域に結晶融解による吸熱ピークを有
し、その高温側ピークを与える結晶融解エネルギーが低
温側ピークを与える結晶融解エネルギーよりも２倍以上
であることを特徴とする。
【０００９】図１に本発明のＰＴＦＥ糸状物のＤＳＣに
よる吸熱曲線を示す。図１に示す吸熱曲線１は、ＰＴＦ
Ｅ糸状物の試料を、一定の昇温速度（１０℃／分）で加
熱昇温させたときに得られる吸熱量の微分曲線であり、
吸熱ピークＡ及び吸熱ピークＢはそれぞれ試料の結晶融
解による吸熱を示す。低温側の吸熱ピークＡはノード部
分に存在するラメラ状結晶の融解に起因し、高温側の吸
熱ピークＢはフィブリル部分に存在するエキステンデッ
ドポリマーチェイン状結晶の融解に起因すると、一般に
考えられている。また、吸熱ピークＡ，Ｂにおけるその
ピーク面積Ｓ（Ａ）及びＳ（Ｂ）は結晶融解エネルギー
の大きさを示す。本発明のＰＴＦＥ糸状物の場合、その
高温側の吸熱ピークＢを与える結晶融解エネルギーは、
その低温の吸熱ピークＡを与える結晶融解エネルギーよ
りも大きく、通常、２倍以上の大きさを有する。特開平
２−１２７５０９号公報に示されたＰＴＦＥ糸状物（以
下、単に従来品とも言う）は、本発明のＰＴＦＥ糸状物
の場合とは逆で、低温側の吸熱ピークを与える結晶融解
エネルギーが、高温側の吸熱ピークを与える結晶融解エ
ネルギーよりも大きい。このように、本発明の糸状物と
従来品とは、その結晶構造において明確に相違するもの
である。
よる吸熱曲線を示す。図１に示す吸熱曲線１は、ＰＴＦ
Ｅ糸状物の試料を、一定の昇温速度（１０℃／分）で加
熱昇温させたときに得られる吸熱量の微分曲線であり、
吸熱ピークＡ及び吸熱ピークＢはそれぞれ試料の結晶融
解による吸熱を示す。低温側の吸熱ピークＡはノード部
分に存在するラメラ状結晶の融解に起因し、高温側の吸
熱ピークＢはフィブリル部分に存在するエキステンデッ
ドポリマーチェイン状結晶の融解に起因すると、一般に
考えられている。また、吸熱ピークＡ，Ｂにおけるその
ピーク面積Ｓ（Ａ）及びＳ（Ｂ）は結晶融解エネルギー
の大きさを示す。本発明のＰＴＦＥ糸状物の場合、その
高温側の吸熱ピークＢを与える結晶融解エネルギーは、
その低温の吸熱ピークＡを与える結晶融解エネルギーよ
りも大きく、通常、２倍以上の大きさを有する。特開平
２−１２７５０９号公報に示されたＰＴＦＥ糸状物（以
下、単に従来品とも言う）は、本発明のＰＴＦＥ糸状物
の場合とは逆で、低温側の吸熱ピークを与える結晶融解
エネルギーが、高温側の吸熱ピークを与える結晶融解エ
ネルギーよりも大きい。このように、本発明の糸状物と
従来品とは、その結晶構造において明確に相違するもの
である。
【００１０】本発明のＰＴＦＥ糸状物は、前記のよう
に、その結晶構造上の相違に起因して、高い引張強度を
有するとともに、特に、従来品よりも、その引張破断伸
度において著しく改善されたものである。図２に低温側
ピークＡを与える結晶融解エネルギーに対する高温側ピ
ークＢを与える結晶融解エネルギーの融解エネルギー比
（Ｓ（Ｂ）／Ｓ（Ａ））と引張強度（グラム（ｇ）／デ
ニール（ｄ））との関係を示す。また、図３にこの融解
エネルギー比と引張破断伸度（％）との関係を示す。
に、その結晶構造上の相違に起因して、高い引張強度を
有するとともに、特に、従来品よりも、その引張破断伸
度において著しく改善されたものである。図２に低温側
ピークＡを与える結晶融解エネルギーに対する高温側ピ
ークＢを与える結晶融解エネルギーの融解エネルギー比
（Ｓ（Ｂ）／Ｓ（Ａ））と引張強度（グラム（ｇ）／デ
ニール（ｄ））との関係を示す。また、図３にこの融解
エネルギー比と引張破断伸度（％）との関係を示す。
【００１１】本発明の糸状物を製造するには、まず前記
微粉末ＰＴＦＥにケロセン等のパラフィン系潤滑剤を混
合してペースト状物となした後、このペースト状物をダ
イを経てテープ状に押出成形する。これらの工程は特公
昭５１−１８９９１号に記載されているとおりである。
次いで、この押出テープ状成形物を乾燥することにより
潤滑剤を除去した後、ＰＴＦＥの融点以下の温度で一軸
以上の方向に延伸速度１０％／秒以上で延伸してフィル
ム形状にする。その後、必要に応じ、このフィルムをＰ
ＴＦＥの融点以上に加熱してから冷却する焼成処理を行
うことができるが、この焼成処理は必ずしも必要とされ
ない。これらの工程は上述の工程の場合と同じく特公昭
５１−１８９９１号に記載されているとおりである。
微粉末ＰＴＦＥにケロセン等のパラフィン系潤滑剤を混
合してペースト状物となした後、このペースト状物をダ
イを経てテープ状に押出成形する。これらの工程は特公
昭５１−１８９９１号に記載されているとおりである。
次いで、この押出テープ状成形物を乾燥することにより
潤滑剤を除去した後、ＰＴＦＥの融点以下の温度で一軸
以上の方向に延伸速度１０％／秒以上で延伸してフィル
ム形状にする。その後、必要に応じ、このフィルムをＰ
ＴＦＥの融点以上に加熱してから冷却する焼成処理を行
うことができるが、この焼成処理は必ずしも必要とされ
ない。これらの工程は上述の工程の場合と同じく特公昭
５１−１８９９１号に記載されているとおりである。
【００１２】上述の方法で製造されたフィルムは、これ
をカッター刃等により長手方向に望みの幅にスリット
し、リボンテープ状に加工した後に再び延伸させる。こ
の再延伸は、ＰＴＦＥの融点３２７℃以下の温度で、好
ましくは３００〜３２０℃の温度範囲で行うのが望まし
い。延伸速度は０．９〜１０％／秒の速度範囲で、延伸
倍率は２５倍以上、好ましくは３０倍以上に規定するの
が望ましい。このようにして得られたＰＴＦＥ糸状物
は、必要に応じＰＴＦＥの融点以上の温度、好ましくは
３５０〜３８０℃の温度範囲でその長さを固定したまま
焼成処理するのが望ましい。この焼成処理により熱収縮
を防止した本発明のＰＴＦＥ系状物が得られる。
をカッター刃等により長手方向に望みの幅にスリット
し、リボンテープ状に加工した後に再び延伸させる。こ
の再延伸は、ＰＴＦＥの融点３２７℃以下の温度で、好
ましくは３００〜３２０℃の温度範囲で行うのが望まし
い。延伸速度は０．９〜１０％／秒の速度範囲で、延伸
倍率は２５倍以上、好ましくは３０倍以上に規定するの
が望ましい。このようにして得られたＰＴＦＥ糸状物
は、必要に応じＰＴＦＥの融点以上の温度、好ましくは
３５０〜３８０℃の温度範囲でその長さを固定したまま
焼成処理するのが望ましい。この焼成処理により熱収縮
を防止した本発明のＰＴＦＥ系状物が得られる。
【００１３】このようにして得られるＰＴＦＥ糸状物
は、前記した低温側吸熱ピークＡを与える結晶融解エネ
ルギーに対する高温側ピークＢを与える結晶融解エネル
ギーの比が２以上であり、その引張強度が５ｇ／ｄ以
上、特に６〜８ｇ／ｄで、引張破断伸度が１５％以上、
特に１５〜３０％である高強度ＰＴＦＥ糸状物である。
また、本発明のＰＴＦＥ糸状物は、０．９以上、好まし
くは０．９５以上の配向度及び９０％以上、好ましくは
９５％以上の結晶化度を有する。製品糸状物の繊度は１
０〜２００デニール、通常、５０〜１５０デニールであ
る。
は、前記した低温側吸熱ピークＡを与える結晶融解エネ
ルギーに対する高温側ピークＢを与える結晶融解エネル
ギーの比が２以上であり、その引張強度が５ｇ／ｄ以
上、特に６〜８ｇ／ｄで、引張破断伸度が１５％以上、
特に１５〜３０％である高強度ＰＴＦＥ糸状物である。
また、本発明のＰＴＦＥ糸状物は、０．９以上、好まし
くは０．９５以上の配向度及び９０％以上、好ましくは
９５％以上の結晶化度を有する。製品糸状物の繊度は１
０〜２００デニール、通常、５０〜１５０デニールであ
る。
【００１４】本発明により前記高強度でかつ引張破断伸
度の大きいＰＴＦＥ糸状物を得るには、前記したよう結
晶化度が９０％以上と高く、比重（ＳＳＧ）が２．２０
以下の数平均分子量の大きい、未焼成ＰＴＦＥを原料と
して用いるとともに、それから得られた原料糸状物をそ
の融点より低い延伸温度で高倍率で延伸することが必要
である。結晶化度が低く、ＳＳＧが大きいＰＴＦＥを原
料として用いても、本発明の糸状物の如き高い引張強度
と引張破断伸度を有する製品糸状物を得ることができ
ず、また、前記２段階の延伸工程を用いない限り、本発
明の製品糸状物を得ることができない。
度の大きいＰＴＦＥ糸状物を得るには、前記したよう結
晶化度が９０％以上と高く、比重（ＳＳＧ）が２．２０
以下の数平均分子量の大きい、未焼成ＰＴＦＥを原料と
して用いるとともに、それから得られた原料糸状物をそ
の融点より低い延伸温度で高倍率で延伸することが必要
である。結晶化度が低く、ＳＳＧが大きいＰＴＦＥを原
料として用いても、本発明の糸状物の如き高い引張強度
と引張破断伸度を有する製品糸状物を得ることができ
ず、また、前記２段階の延伸工程を用いない限り、本発
明の製品糸状物を得ることができない。
【００１５】本発明により原料ＰＴＦＥ糸状物の延伸を
好ましく行うためには、原料ＰＴＦＥ糸状物を供給ロー
ル間に導入して一定速度で供給ロール間から送り出すと
ともに、この供給ロールから送り出された糸状物を引取
りロール間に導入して引取る。この際、引取りロールに
よる引取速度を大きくしてその原料糸状物を延伸する。
また、供給ロールと引取りロールとの間の糸状物は、こ
れを所定の延伸温度に加熱する。この場合の糸状物の加
熱は、加熱用ホットプレートによって好ましく実施し得
る他、電気炉内において加熱する方法、赤外線ヒータに
より加熱する方法、硝酸カリウム、硝酸ナトリウム、亜
硝酸ナトリウム等の無機塩からなる加熱浴中で加熱する
方法、これらの方法を組み合わせた方法等により実施す
ることができる。前記のようにして引取りロールから得
られる延伸糸状物は、必要に応じ、これを焼成処理す
る。この場合の焼成処理は、延伸糸状物引取りロールか
ら得られる延伸糸状物を、焼成糸状物引取りロールによ
り引取るとともに、その延伸糸状物引取りロールと焼成
糸状物引取りロールとの間において所定焼成温度に加熱
することにより行うことができる。この場合、焼成糸状
物引取りロールによる引取り速度は、延伸糸状物引取り
ロールの引取り速度と同じにして、焼成中の糸状物には
延伸がかからないようにする。また、延伸糸状物引取り
ロールと焼成糸状物引取りロール間における延伸糸状物
の焼成は、前記と同様に、ホットプレート、電気炉、赤
外線ヒータ、無機塩からなる加熱浴等を用いて行うこと
ができる。また、ＰＴＦＥテープ状物を延伸する工程
も、前記同様にして行うのが好ましい。
好ましく行うためには、原料ＰＴＦＥ糸状物を供給ロー
ル間に導入して一定速度で供給ロール間から送り出すと
ともに、この供給ロールから送り出された糸状物を引取
りロール間に導入して引取る。この際、引取りロールに
よる引取速度を大きくしてその原料糸状物を延伸する。
また、供給ロールと引取りロールとの間の糸状物は、こ
れを所定の延伸温度に加熱する。この場合の糸状物の加
熱は、加熱用ホットプレートによって好ましく実施し得
る他、電気炉内において加熱する方法、赤外線ヒータに
より加熱する方法、硝酸カリウム、硝酸ナトリウム、亜
硝酸ナトリウム等の無機塩からなる加熱浴中で加熱する
方法、これらの方法を組み合わせた方法等により実施す
ることができる。前記のようにして引取りロールから得
られる延伸糸状物は、必要に応じ、これを焼成処理す
る。この場合の焼成処理は、延伸糸状物引取りロールか
ら得られる延伸糸状物を、焼成糸状物引取りロールによ
り引取るとともに、その延伸糸状物引取りロールと焼成
糸状物引取りロールとの間において所定焼成温度に加熱
することにより行うことができる。この場合、焼成糸状
物引取りロールによる引取り速度は、延伸糸状物引取り
ロールの引取り速度と同じにして、焼成中の糸状物には
延伸がかからないようにする。また、延伸糸状物引取り
ロールと焼成糸状物引取りロール間における延伸糸状物
の焼成は、前記と同様に、ホットプレート、電気炉、赤
外線ヒータ、無機塩からなる加熱浴等を用いて行うこと
ができる。また、ＰＴＦＥテープ状物を延伸する工程
も、前記同様にして行うのが好ましい。
【００１６】なお、前記のようにして原料ＰＴＦＥ糸状
物を延伸して延伸ＰＴＦＥ糸状物を得る場合、その延伸
速度Ｖｓｔ（％／秒）及び延伸倍率Ｍｓｔ（倍）は、そ
れぞれ、次式で表わすことができる。 Ｖｓｔ＝（Ｖ2−Ｖ1）／Ｌ×（１００／６０） （１） Ｍｓｔ＝ Ｖ2／Ｖ1 （２） 前記式中、Ｖ1は供給ロールに原料糸状物を供給する速
度（原料糸状物供給ロールの周速度）（ｍ／分）を示
し、Ｖ2は延伸物引取りロールにより延伸糸状物を引取
る速度（延伸糸状物引取りロールの周速度）（ｍ／分）
を示す。Ｌは原料糸状物供給ロールと延伸糸状物引取り
ロールとの間の距離（ｍ）を示す。
物を延伸して延伸ＰＴＦＥ糸状物を得る場合、その延伸
速度Ｖｓｔ（％／秒）及び延伸倍率Ｍｓｔ（倍）は、そ
れぞれ、次式で表わすことができる。 Ｖｓｔ＝（Ｖ2−Ｖ1）／Ｌ×（１００／６０） （１） Ｍｓｔ＝ Ｖ2／Ｖ1 （２） 前記式中、Ｖ1は供給ロールに原料糸状物を供給する速
度（原料糸状物供給ロールの周速度）（ｍ／分）を示
し、Ｖ2は延伸物引取りロールにより延伸糸状物を引取
る速度（延伸糸状物引取りロールの周速度）（ｍ／分）
を示す。Ｌは原料糸状物供給ロールと延伸糸状物引取り
ロールとの間の距離（ｍ）を示す。
【００１７】
【発明の効果】本発明のＰＴＦＥ糸状物は、前記したよ
うに、特別の結晶構造を有し、高強度でありながら、大
きな引張破断伸度を有し、強靱性に富むものである。本
発明のＰＴＦＥ糸状物は、耐薬品性にすぐれた繊維製
品、例えば、ロープ、織物、編物等の原料用糸状物とし
て有利に用いられる。
うに、特別の結晶構造を有し、高強度でありながら、大
きな引張破断伸度を有し、強靱性に富むものである。本
発明のＰＴＦＥ糸状物は、耐薬品性にすぐれた繊維製
品、例えば、ロープ、織物、編物等の原料用糸状物とし
て有利に用いられる。
【００１８】
【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。なお、以下において示す見掛比重、配向度、結晶
化度、引張強度及び引張破断伸度は、以下のようにして
測定されたものである。また、ＤＳＣによる熱分析の方
法及びエネルギー比の測定は以下のようにして行われ
た。 （１）見掛比重（ＳＳＧ） 比重ビンにより、２５℃の水を媒体に用いて行った。 （２）配向度 繊維学会編、丸善（株）発行、「繊維便覧」、第８４頁
の記載の方法によって測定した。 （３）結晶化度 Ｘ線回析法により測定。２θ＝１５〜２５°の範囲にお
ける結晶ピークの面積と、バックグランドを無定形と仮
定したときのバックグランドの面積比から算出した。 （４）引張強度及び引張破断伸度 インストロン型引張試験機を用い、温度２５℃、相対湿
度５０％ＲＨの環境下において、チャック間距離５０ｍ
ｍ、引張速度２００ｍｍ／分の条件で測定した。 （５）ＤＳＣによる熱分析 セイコー電子（株）製ＤＳＣ−２２０を用い、１０℃／
分の昇温速度で３０℃から昇温させることにより行っ
た。 （６）融解エネルギー比の測定 ＤＳＣにより得られた図１に示す如き吸熱曲線から、吸
熱ピークＡの面積Ａ（Ａ）と吸熱ピークＢの面積Ｓ
（Ｂ）を求め、吸熱ピークＡの面積Ｓ（Ａ）に対する吸
熱ピークＢの面積Ｓ（Ｂ）の比（Ｓ（Ｂ）／Ｓ（Ａ））
を算出した。
する。なお、以下において示す見掛比重、配向度、結晶
化度、引張強度及び引張破断伸度は、以下のようにして
測定されたものである。また、ＤＳＣによる熱分析の方
法及びエネルギー比の測定は以下のようにして行われ
た。 （１）見掛比重（ＳＳＧ） 比重ビンにより、２５℃の水を媒体に用いて行った。 （２）配向度 繊維学会編、丸善（株）発行、「繊維便覧」、第８４頁
の記載の方法によって測定した。 （３）結晶化度 Ｘ線回析法により測定。２θ＝１５〜２５°の範囲にお
ける結晶ピークの面積と、バックグランドを無定形と仮
定したときのバックグランドの面積比から算出した。 （４）引張強度及び引張破断伸度 インストロン型引張試験機を用い、温度２５℃、相対湿
度５０％ＲＨの環境下において、チャック間距離５０ｍ
ｍ、引張速度２００ｍｍ／分の条件で測定した。 （５）ＤＳＣによる熱分析 セイコー電子（株）製ＤＳＣ−２２０を用い、１０℃／
分の昇温速度で３０℃から昇温させることにより行っ
た。 （６）融解エネルギー比の測定 ＤＳＣにより得られた図１に示す如き吸熱曲線から、吸
熱ピークＡの面積Ａ（Ａ）と吸熱ピークＢの面積Ｓ
（Ｂ）を求め、吸熱ピークＡの面積Ｓ（Ａ）に対する吸
熱ピークＢの面積Ｓ（Ｂ）の比（Ｓ（Ｂ）／Ｓ（Ａ））
を算出した。
【００１９】実施例１ 特公昭５１−１８９９１号公報に記載の方法に従って、
結晶化度が９３％でＳＳＧが２．１６のＰＴＦＥ粉末に
灯油を配合したベース状混合物を押出成形によりテープ
状に押出し、このテープを２００℃で乾燥してその灯油
を除去した。このようにして得たＰＴＦＥの１本のテー
プを、３００℃において延伸速度１０％／秒、延伸倍率
３倍で延伸した後、この延伸テープを繊度が２０００デ
ニールになるようにスリットして、原料糸状物を得た。
このものは、見掛比重：１．５、配向度：０．６、結晶
化度：９０％、引張強度：０．４２ｇ／ｄ、引張破断伸
度：１４５％、エネルギー比：０．０６を示すものであ
った。この原料糸状物を、原料供給ロールを介して一定
の速度Ｖ1で送り出すとともに、延伸糸状物引取りロー
ルにより一定の速度Ｖ2で引取った。この場合、原料供
給ロールから延伸糸状物引取りロールとの間の糸状物
は、これをホットプレートにより所定の延伸温度に加熱
した。また、延伸糸状物引取りロールにより引取られた
延伸糸状物は、これをホットプレートにより３６０℃で
焼成しながら、焼成糸状物引取りロールにより引取っ
た。この場合、延伸糸状物引取りロールによる引取り速
度は焼成糸状物引取りロールによる引取り速度とは同じ
速度とした。前記した再延伸処理において、延伸温度を
種々変化させるとともに、原料糸状物供給ロールと延伸
糸状物引取りロール間の距離及び原料供給速度に対する
延伸糸状物引取り速度を種々変化させ、延伸温度、延伸
速度Ｖｓｔ（％／秒）及び延伸倍率Ｍｓｔ（倍）の種々
異った製品糸状物を得た。この製品糸状物について、そ
の物性を測定し、その結果を表１〜表３に示す。また、
表１〜表３に示した製品糸状物を２００℃の恒温槽内で
３０分間放置して、その熱収縮率を調べたところ、その
熱収縮率は、いずれも０．５％以内であった。
結晶化度が９３％でＳＳＧが２．１６のＰＴＦＥ粉末に
灯油を配合したベース状混合物を押出成形によりテープ
状に押出し、このテープを２００℃で乾燥してその灯油
を除去した。このようにして得たＰＴＦＥの１本のテー
プを、３００℃において延伸速度１０％／秒、延伸倍率
３倍で延伸した後、この延伸テープを繊度が２０００デ
ニールになるようにスリットして、原料糸状物を得た。
このものは、見掛比重：１．５、配向度：０．６、結晶
化度：９０％、引張強度：０．４２ｇ／ｄ、引張破断伸
度：１４５％、エネルギー比：０．０６を示すものであ
った。この原料糸状物を、原料供給ロールを介して一定
の速度Ｖ1で送り出すとともに、延伸糸状物引取りロー
ルにより一定の速度Ｖ2で引取った。この場合、原料供
給ロールから延伸糸状物引取りロールとの間の糸状物
は、これをホットプレートにより所定の延伸温度に加熱
した。また、延伸糸状物引取りロールにより引取られた
延伸糸状物は、これをホットプレートにより３６０℃で
焼成しながら、焼成糸状物引取りロールにより引取っ
た。この場合、延伸糸状物引取りロールによる引取り速
度は焼成糸状物引取りロールによる引取り速度とは同じ
速度とした。前記した再延伸処理において、延伸温度を
種々変化させるとともに、原料糸状物供給ロールと延伸
糸状物引取りロール間の距離及び原料供給速度に対する
延伸糸状物引取り速度を種々変化させ、延伸温度、延伸
速度Ｖｓｔ（％／秒）及び延伸倍率Ｍｓｔ（倍）の種々
異った製品糸状物を得た。この製品糸状物について、そ
の物性を測定し、その結果を表１〜表３に示す。また、
表１〜表３に示した製品糸状物を２００℃の恒温槽内で
３０分間放置して、その熱収縮率を調べたところ、その
熱収縮率は、いずれも０．５％以内であった。
【００２０】表１〜３の結果から、引張強度５ｇ／ｄ以
上で引張破断伸度が１５％以上のＰＴＦＥ糸状物を得る
には、原料糸状物の延伸倍率Ｍｓｔを２５倍以上にする
必要のあることがわかる。
上で引張破断伸度が１５％以上のＰＴＦＥ糸状物を得る
には、原料糸状物の延伸倍率Ｍｓｔを２５倍以上にする
必要のあることがわかる。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】実施例２ 実施例１と同様にして得た予備延伸の行われたＰＴＦＥ
テープを、繊度が３２００デニールになるようにスリッ
トするとともに、この得られた糸状物を、延伸温度３０
０℃、延伸速度８％／秒、延伸倍率３２倍、及び延伸物
の焼成温度３６０℃の条件で、実施例１と同様にして再
延伸及び焼成を行って製品糸状物をえた。このときの製
品糸状物の生産速度は１２ｍ／分であった。前記のよう
にして得た製品糸状物は、１００デニールの繊度を有
し、引張強度：６．５ｇ／ｄ、引張破断伸度：２０％、
見掛比重：２．２４、配向度：０．９７、結晶化度：９
６％、熱収縮率：０．５％以下を示した。また、この製
品糸状物は、ＤＳＣによる熱分析の結果、図１に示した
吸熱曲線が得られた。即ち低温側吸熱ピークＡは３４４
℃に極大点を有し、その結晶融解エネルギーは１３．５
ｍＪ／ｍｇであり、一方、高温側吸熱ピークＢは３８２
℃に極大点を有し、その結晶融解エネルギーは３７．０
ｍＪ／ｍｇであり、融解エネルギー比は２．７４を示し
た。
テープを、繊度が３２００デニールになるようにスリッ
トするとともに、この得られた糸状物を、延伸温度３０
０℃、延伸速度８％／秒、延伸倍率３２倍、及び延伸物
の焼成温度３６０℃の条件で、実施例１と同様にして再
延伸及び焼成を行って製品糸状物をえた。このときの製
品糸状物の生産速度は１２ｍ／分であった。前記のよう
にして得た製品糸状物は、１００デニールの繊度を有
し、引張強度：６．５ｇ／ｄ、引張破断伸度：２０％、
見掛比重：２．２４、配向度：０．９７、結晶化度：９
６％、熱収縮率：０．５％以下を示した。また、この製
品糸状物は、ＤＳＣによる熱分析の結果、図１に示した
吸熱曲線が得られた。即ち低温側吸熱ピークＡは３４４
℃に極大点を有し、その結晶融解エネルギーは１３．５
ｍＪ／ｍｇであり、一方、高温側吸熱ピークＢは３８２
℃に極大点を有し、その結晶融解エネルギーは３７．０
ｍＪ／ｍｇであり、融解エネルギー比は２．７４を示し
た。
【００２５】実施例３ 実施例２において、延伸糸状物の焼成処理を行わなかっ
た以外は同様にして実験を行った。この場合に得られた
製品糸状物は、実施例２と同様の物性を示したが、その
熱収縮率は５％と高い値を示した。
た以外は同様にして実験を行った。この場合に得られた
製品糸状物は、実施例２と同様の物性を示したが、その
熱収縮率は５％と高い値を示した。
【００２６】比較例１ 実施例１において、原料ＰＴＦＥとして、ＳＳＧ：２．
２１、結晶化度：９２％のＰＴＦＥ粉末を原料として用
いた以外は、実施例１と同様にして実験を行った。この
場合、再延伸温度：３００℃、再延伸速度：８％／秒、
再延伸倍率：３２倍の条件を用い、焼成条件として３６
０℃を用いた。このようにして得た製品糸状物は、引張
強度：４．５ｇ／ｄ、引張破断伸度：６％、見掛比重：
２．２３、配向度：０．９７、結晶化度：９５％、融解
エネルギー比：２．６０を示すものであった。即ち、原
料として用いるＰＴＦＥのＳＳＧが大きいものであるた
め、引張強度及び引張破断伸度の大きい製品糸状物を得
ることができなかった。
２１、結晶化度：９２％のＰＴＦＥ粉末を原料として用
いた以外は、実施例１と同様にして実験を行った。この
場合、再延伸温度：３００℃、再延伸速度：８％／秒、
再延伸倍率：３２倍の条件を用い、焼成条件として３６
０℃を用いた。このようにして得た製品糸状物は、引張
強度：４．５ｇ／ｄ、引張破断伸度：６％、見掛比重：
２．２３、配向度：０．９７、結晶化度：９５％、融解
エネルギー比：２．６０を示すものであった。即ち、原
料として用いるＰＴＦＥのＳＳＧが大きいものであるた
め、引張強度及び引張破断伸度の大きい製品糸状物を得
ることができなかった。
【００２７】比較例２ 実施例１において、ＰＴＦＥの乾燥テープ状物を延伸す
ることなくスリットして得た糸状物を、３６０℃におい
て延伸速度８％／秒で延伸した。この場合、延伸倍率５
倍以上では延伸することができず、破断を生じた。一
方、延伸倍率４倍で得た製品糸状物は、引張強度：１．
２ｇ／ｄ、引張破断伸度：６０％、見掛比重：１．８
０、配向度：０．７３、結晶化度：４０％、熱収縮率：
３％、融解エネルギー比：０．４５を示した。
ることなくスリットして得た糸状物を、３６０℃におい
て延伸速度８％／秒で延伸した。この場合、延伸倍率５
倍以上では延伸することができず、破断を生じた。一
方、延伸倍率４倍で得た製品糸状物は、引張強度：１．
２ｇ／ｄ、引張破断伸度：６０％、見掛比重：１．８
０、配向度：０．７３、結晶化度：４０％、熱収縮率：
３％、融解エネルギー比：０．４５を示した。
【００２８】比較例３ 比較例２において、糸状物の延伸温度を４００℃とし、
延伸速度を１０％／秒として延伸したところ、この場合
には、延伸倍率３倍で破断を生じた。
延伸速度を１０％／秒として延伸したところ、この場合
には、延伸倍率３倍で破断を生じた。
【図１】本発明によるＰＴＦＥ糸状物をＤＳＣ分析して
得られた吸熱曲線である。
得られた吸熱曲線である。
【図２】融解エネルギー比と引張強度の関係を示すグラ
フである。
フである。
【図３】融解エネルギー比と引張破断伸度との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
１ 吸熱曲線 Ａ 低温側吸熱ピーク Ｂ 高温側吸熱ピーク Ｓ（Ａ） 低温側吸熱ピークの面積 Ｓ（Ｂ） 高温側吸熱ピークの面積
【手続補正書】
【提出日】平成６年１２月１９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】
【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。なお、以下において示す比重（ＳＳＧ）、見掛比
重、配向度、結晶化度、引張強度及び引張破断伸度は、
以下のようにして測定されたものである。また、ＤＳＣ
による熱分析の方法及びエネルギー比の測定は以下のよ
うにして行われた。 （１）比重（ＳＳＧ） 比重（ＳＳＧ）はＡＳＴＭ Ｄ−１４５７に準拠して測
定した。ＰＴＦＥレジンのサンプルを、上記方法に従っ
て圧縮成形および熱処理し、試験用のビレットを作成し
た。試験用ビレットにはボイドは含まれていない。比重
は、比重ビンにより、２５℃の０．０５％ＴＲＩＴＯＮ
Ｘ−１００（界面活性剤：ポリエチレングリコールア
ルキルフェニルエーテル、Ｒｏｈｍ＆Ｈａａｓ Ｃｏｍ
ｐａｎｙ（ＵＳＡ）社製）水溶液を媒体に用いて行っ
た。 （２）見掛比重 見掛比重は内部空間あるいはボイドを含む材料の比重を
表している。測定は、比重ビンにより、２５℃の０．０
５％ＴＲＩＴＯＮ Ｘ−１００水溶液を媒体に用いて行
った。 （３）配向度 糸状物の長さ方向に対するＰＴＦＥの（１００）面のＸ
線回折によった。繊維学会編、丸善（株）発行、「繊維
便覧」第５刷（１９７８）、８４−８７頁記載の方法に
準じて測定した。 （４）結晶化度 Ｘ線回折法により測定。２θ＝１５〜２５°の範囲にお
ける結晶ピークの面積と、バックグランドを無定形と仮
定したときのバックグランドの面積比から算出した。 （５）引張強度及び引張破断伸度 インストロン型引張試験機を用い、温度２５℃、相対湿
度５０％ＲＨの環境下において、チャック間距離５０ｍ
ｍ、引張速度２００ｍｍ／分の条件で測定した。 （６）ＤＳＣによる熱分析 セイコー電子（株）製ＤＳＣ−２２０を用い、１０℃／
分の昇温速度で３０℃から昇温させることにより行っ
た。 （７）融解エネルギー比の測定 ＤＳＣにより得られた図１に示す如き吸熱曲線から、吸
熱ピークＡの面積Ｓ（Ａ）と吸熱ピークＢの面積Ｓ
（Ｂ）を求め、吸熱ピークＡの面積Ｓ（Ａ）に対する吸
熱ピークＢの面積Ｓ（Ｂ）の比（Ｓ（Ｂ）／Ｓ（Ａ））
を算出した。
する。なお、以下において示す比重（ＳＳＧ）、見掛比
重、配向度、結晶化度、引張強度及び引張破断伸度は、
以下のようにして測定されたものである。また、ＤＳＣ
による熱分析の方法及びエネルギー比の測定は以下のよ
うにして行われた。 （１）比重（ＳＳＧ） 比重（ＳＳＧ）はＡＳＴＭ Ｄ−１４５７に準拠して測
定した。ＰＴＦＥレジンのサンプルを、上記方法に従っ
て圧縮成形および熱処理し、試験用のビレットを作成し
た。試験用ビレットにはボイドは含まれていない。比重
は、比重ビンにより、２５℃の０．０５％ＴＲＩＴＯＮ
Ｘ−１００（界面活性剤：ポリエチレングリコールア
ルキルフェニルエーテル、Ｒｏｈｍ＆Ｈａａｓ Ｃｏｍ
ｐａｎｙ（ＵＳＡ）社製）水溶液を媒体に用いて行っ
た。 （２）見掛比重 見掛比重は内部空間あるいはボイドを含む材料の比重を
表している。測定は、比重ビンにより、２５℃の０．０
５％ＴＲＩＴＯＮ Ｘ−１００水溶液を媒体に用いて行
った。 （３）配向度 糸状物の長さ方向に対するＰＴＦＥの（１００）面のＸ
線回折によった。繊維学会編、丸善（株）発行、「繊維
便覧」第５刷（１９７８）、８４−８７頁記載の方法に
準じて測定した。 （４）結晶化度 Ｘ線回折法により測定。２θ＝１５〜２５°の範囲にお
ける結晶ピークの面積と、バックグランドを無定形と仮
定したときのバックグランドの面積比から算出した。 （５）引張強度及び引張破断伸度 インストロン型引張試験機を用い、温度２５℃、相対湿
度５０％ＲＨの環境下において、チャック間距離５０ｍ
ｍ、引張速度２００ｍｍ／分の条件で測定した。 （６）ＤＳＣによる熱分析 セイコー電子（株）製ＤＳＣ−２２０を用い、１０℃／
分の昇温速度で３０℃から昇温させることにより行っ
た。 （７）融解エネルギー比の測定 ＤＳＣにより得られた図１に示す如き吸熱曲線から、吸
熱ピークＡの面積Ｓ（Ａ）と吸熱ピークＢの面積Ｓ
（Ｂ）を求め、吸熱ピークＡの面積Ｓ（Ａ）に対する吸
熱ピークＢの面積Ｓ（Ｂ）の比（Ｓ（Ｂ）／Ｓ（Ａ））
を算出した。
Claims (1)
- 【請求項１】 ２以上の見掛比重、０．９以上の配向
度、９０％以上の結晶化度、５ｇ／ｄ以上の引張強度及
び１５％以上の引張破断伸度を有するとともに、熱分析
（ＤＳＣ）における昇温速度１０℃／分の昇温過程にお
いて、３２５〜３５０℃と３７０〜３９０℃の２つの温
度域にそれぞれ独立した結晶融解による吸熱ピークを有
し、その高温側ピークを与える結晶融解エネルギーの低
温側ピークを与える結晶融解エネルギーに対する融解エ
ネルギー比が２以上であることを特徴とするポリテトラ
フルオロエチレン糸状物。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5253828A JPH07102413A (ja) | 1993-09-16 | 1993-09-16 | ポリテトラフルオロエチレン糸状物 |
| US08/307,863 US5470655A (en) | 1993-09-16 | 1994-09-15 | Polytetrafluoroethylene filamentary material |
| EP94306785A EP0648869B1 (en) | 1993-09-16 | 1994-09-16 | Polytetrafluoroethylene filamentary material |
| DE69417335T DE69417335T2 (de) | 1993-09-16 | 1994-09-16 | Fadenförmiges Material aus Polytetrafluoroethylen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5253828A JPH07102413A (ja) | 1993-09-16 | 1993-09-16 | ポリテトラフルオロエチレン糸状物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07102413A true JPH07102413A (ja) | 1995-04-18 |
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