JPH0689380B2 - 耐食耐摩耗部材およびその製造方法 - Google Patents
耐食耐摩耗部材およびその製造方法Info
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- JPH0689380B2 JPH0689380B2 JP63309607A JP30960788A JPH0689380B2 JP H0689380 B2 JPH0689380 B2 JP H0689380B2 JP 63309607 A JP63309607 A JP 63309607A JP 30960788 A JP30960788 A JP 30960788A JP H0689380 B2 JPH0689380 B2 JP H0689380B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明は、例えばガラスファイバなどを充填したプラス
チックの加工に用いられるスクリュ等のように耐食耐摩
耗性を必要とする部材およびその製造方法に関するもの
である。
チックの加工に用いられるスクリュ等のように耐食耐摩
耗性を必要とする部材およびその製造方法に関するもの
である。
（従来の技術） 近年、ガラスファイバ、シリカ等の充填物を添加したプ
ラスチックが用いられている。このようなプラスチック
を加工するためのシリンダおよびスクリュ等は、上記充
填物によって摩耗するため、耐食性はもちろん耐摩耗性
が強く要求されている。特にスクリュおよび逆流防止弁
等の部材は、耐食耐摩耗性と同時に使用上、取付け上ま
たは寸法上などの点から比較的高い機械的強度をも必要
とする。そこで、シリンダに比較してスクリュや逆流防
止弁等に対する耐食耐摩耗性の付与は遅くれており、従
来は窒化処理や浸炭処理を施こしたものが用いられ、場
合によっては耐食耐摩耗性を有するNi基自溶性合金など
を溶射して被覆したものも用いられていた。
ラスチックが用いられている。このようなプラスチック
を加工するためのシリンダおよびスクリュ等は、上記充
填物によって摩耗するため、耐食性はもちろん耐摩耗性
が強く要求されている。特にスクリュおよび逆流防止弁
等の部材は、耐食耐摩耗性と同時に使用上、取付け上ま
たは寸法上などの点から比較的高い機械的強度をも必要
とする。そこで、シリンダに比較してスクリュや逆流防
止弁等に対する耐食耐摩耗性の付与は遅くれており、従
来は窒化処理や浸炭処理を施こしたものが用いられ、場
合によっては耐食耐摩耗性を有するNi基自溶性合金など
を溶射して被覆したものも用いられていた。
（発明が解決しようとする課題） ところが、例えば窒化処理したスクリュは、窒化層が0.
2mm以下と薄く、また浸炭処理は処理硬さがHv800程度と
低いため、ガラスファイバを30重量％混入したプラスチ
ックの場合、１〜２ヵ月程度でスクリュのフライト部が
大きく摩耗して使用できなくなっていた。また、Ni基自
溶性合金などを溶射して被覆層を設けたものは、被覆層
の熱膨張係数とスクリュ基材の熱膨張係数の差が大きい
ため、被覆後に焼鈍処理を施こすことが不可欠であり、
この結果、スクリュ基材の硬度が非常に低く、スクリュ
に要求される機械的強度を十分に得られない欠点があっ
た。
2mm以下と薄く、また浸炭処理は処理硬さがHv800程度と
低いため、ガラスファイバを30重量％混入したプラスチ
ックの場合、１〜２ヵ月程度でスクリュのフライト部が
大きく摩耗して使用できなくなっていた。また、Ni基自
溶性合金などを溶射して被覆層を設けたものは、被覆層
の熱膨張係数とスクリュ基材の熱膨張係数の差が大きい
ため、被覆後に焼鈍処理を施こすことが不可欠であり、
この結果、スクリュ基材の硬度が非常に低く、スクリュ
に要求される機械的強度を十分に得られない欠点があっ
た。
さらにまた、中空分割型スクリュを１本のスクリュ軸に
複数個嵌入してスクリュを形成する組立式スクリュにあ
っては、中空分割型スクリュの全体をTiC粒子とFe基自
溶性合金との複合体である超硬合金で製作したものも用
いられているが、これは硬くて非常にもろいため、フラ
イト部や中空穴に設けたキー溝部が破壊する欠点があっ
た。
複数個嵌入してスクリュを形成する組立式スクリュにあ
っては、中空分割型スクリュの全体をTiC粒子とFe基自
溶性合金との複合体である超硬合金で製作したものも用
いられているが、これは硬くて非常にもろいため、フラ
イト部や中空穴に設けたキー溝部が破壊する欠点があっ
た。
本発明は、耐食耐摩耗性に優れると共に機械的強度を十
分に有し、剥離や破損の発生もほとんどなく、長寿命が
得られる耐食耐摩耗性部材およびその製造方法を提供す
ることを目的としている。
分に有し、剥離や破損の発生もほとんどなく、長寿命が
得られる耐食耐摩耗性部材およびその製造方法を提供す
ることを目的としている。
（課題を解決するための手段） 前記目的を達成するための本発明による耐食耐摩耗性部
材は、カーボン量が0.3重量％以下であって焼入可能な
機械構造用炭素鋼若しくは合金鋼で形成され焼入処理を
施こされている基材と、硬質粒子を焼入可能な合金鋼の
マトリックで結合した超硬合金で形成され同じく焼入処
理を施こされている耐食耐摩耗部分と、この耐食耐摩耗
部分と基材とを拡散接合するための金属接合層とからな
るものである。
材は、カーボン量が0.3重量％以下であって焼入可能な
機械構造用炭素鋼若しくは合金鋼で形成され焼入処理を
施こされている基材と、硬質粒子を焼入可能な合金鋼の
マトリックで結合した超硬合金で形成され同じく焼入処
理を施こされている耐食耐摩耗部分と、この耐食耐摩耗
部分と基材とを拡散接合するための金属接合層とからな
るものである。
なお、金属接合層は、カーボン量が0.3重量％以下の鉄
合金粒子または溶融温度が1100℃以上のCo基もしくはNi
基合金粒子とマトリックス金属とによって形成すること
が好ましい。
合金粒子または溶融温度が1100℃以上のCo基もしくはNi
基合金粒子とマトリックス金属とによって形成すること
が好ましい。
また、前記の耐食耐摩耗性部材の製造方法としては、焼
入処理を施こされていない前記基材と耐食耐摩耗部分と
を、すき間を介在させて配置し、このすき間内に前記の
合金粒子を充填するか、または充填することなしに、減
圧雰囲気中で加熱し、すき間内に金属の融液を浸透させ
て基材と耐食耐摩耗部分とを拡散接合した後、少なくと
も焼入を含む熱処理を施こす方法とすることが好まし
い。
入処理を施こされていない前記基材と耐食耐摩耗部分と
を、すき間を介在させて配置し、このすき間内に前記の
合金粒子を充填するか、または充填することなしに、減
圧雰囲気中で加熱し、すき間内に金属の融液を浸透させ
て基材と耐食耐摩耗部分とを拡散接合した後、少なくと
も焼入を含む熱処理を施こす方法とすることが好まし
い。
（作用） 前記のような基材と耐食耐摩耗部分との組合わせとし、
これらを金属接合層で結合すると、いずれの側にも割れ
やヒビ割れを生じないと共に、拡散接合による強固な結
合を生ずる。また、耐食耐摩耗部分は接合後に焼入れす
ることにより非常に優れた耐食耐摩耗性を有し、基材は
機械部材として要求される機械的強度、特に靱性を有
し、両者の組合わせによって機械的強度と耐食耐摩耗性
を共に満足する部材となる。
これらを金属接合層で結合すると、いずれの側にも割れ
やヒビ割れを生じないと共に、拡散接合による強固な結
合を生ずる。また、耐食耐摩耗部分は接合後に焼入れす
ることにより非常に優れた耐食耐摩耗性を有し、基材は
機械部材として要求される機械的強度、特に靱性を有
し、両者の組合わせによって機械的強度と耐食耐摩耗性
を共に満足する部材となる。
また、金属接合層中に合金粒子を充填すれば、接合層自
身の機械的強度、例えばせん断力を向上させることがで
きる。
身の機械的強度、例えばせん断力を向上させることがで
きる。
（実施例） 以下本発明をプラスチックの押出機用スクリュに適用し
た実施例につき第１図ないし第３図を参照して説明す
る。
た実施例につき第１図ないし第３図を参照して説明す
る。
実施例−１、 第１図に示す中空円筒状の基材11を、JIS規格のSCM415
（成分、重量％、C:0.13〜0.18,Si:0.15〜0.35,Mn:0.60
〜0.85,P:0.030以下,S:0.030以下,Cr:0.90〜1.20,Mo:0.
15〜0.30,Bal:Fe）で形成した。この基材11は、内面に
キー溝12を有し、図示しないスクリュ軸に嵌入して用い
るものである。
（成分、重量％、C:0.13〜0.18,Si:0.15〜0.35,Mn:0.60
〜0.85,P:0.030以下,S:0.030以下,Cr:0.90〜1.20,Mo:0.
15〜0.30,Bal:Fe）で形成した。この基材11は、内面に
キー溝12を有し、図示しないスクリュ軸に嵌入して用い
るものである。
13はスクリュのフライト部となる耐食耐摩耗部分で、フ
ェロチック:CM55（中外電気工業社製：商品名）により
形成した。このフェロチック:CM55は、TiC粒子（55重量
％）をJIS規格のSKD11に類似の鋼をマトリックス金属
（45重量％）として焼結したものである。この耐食耐摩
耗部分13は、機械加工により穴径を前記基材11の外径よ
り2m大きく形成すると共に、外周に予じめフライト部13
aを加工した。
ェロチック:CM55（中外電気工業社製：商品名）により
形成した。このフェロチック:CM55は、TiC粒子（55重量
％）をJIS規格のSKD11に類似の鋼をマトリックス金属
（45重量％）として焼結したものである。この耐食耐摩
耗部分13は、機械加工により穴径を前記基材11の外径よ
り2m大きく形成すると共に、外周に予じめフライト部13
aを加工した。
前記基材11と耐食耐摩耗部分13とを、第１図に示すよう
に、真空炉（図示せず）のルツボ14上に、同心状にセッ
トし、両者の間に1mmのすき間ｔが生ずるようにした。
に、真空炉（図示せず）のルツボ14上に、同心状にセッ
トし、両者の間に1mmのすき間ｔが生ずるようにした。
このすき間ｔ内に、JIS規格のSUS410（成分、重量％、
C:0.15以下,Si:1.00以下,Mn:1.00以下,P:0.040以下,S:
0.030以下,Cr:11.50〜13.50,Bal:Fe）の金属粒子（100
メッシュ以下）15を充填した。
C:0.15以下,Si:1.00以下,Mn:1.00以下,P:0.040以下,S:
0.030以下,Cr:11.50〜13.50,Bal:Fe）の金属粒子（100
メッシュ以下）15を充填した。
次に、前記すき間ｔの上方に、第１図に示すように、Ni
基自溶性合金（成分、重量％、B:2.4,Si:4.5,C:0.5,Fe:
0.5以下,Bal:Ni,その他:0.5以下）の粉末16を置いた。
基自溶性合金（成分、重量％、B:2.4,Si:4.5,C:0.5,Fe:
0.5以下,Bal:Ni,その他:0.5以下）の粉末16を置いた。
前記のようにルツボ14上にセットしたものをルツボ14と
共に、図示しない真空炉に入れ、真空度２×10-2Torrの
減圧雰囲気中で、1100℃まで加熱し、この温度に30分間
保持した。この加熱によりNi基自溶性合金粉末16を溶融
させ、すき間ｔ内に充填された前記金属粒子15間に浸透
させて金属接合層17（第２図参照）を形成すると共に、
基材11と耐食耐摩耗部分13との両方にそれぞれ拡散接合
させた。
共に、図示しない真空炉に入れ、真空度２×10-2Torrの
減圧雰囲気中で、1100℃まで加熱し、この温度に30分間
保持した。この加熱によりNi基自溶性合金粉末16を溶融
させ、すき間ｔ内に充填された前記金属粒子15間に浸透
させて金属接合層17（第２図参照）を形成すると共に、
基材11と耐食耐摩耗部分13との両方にそれぞれ拡散接合
させた。
この加熱終了後、上記1100℃から真空炉の温度を急降下
させて急冷し、いわゆる真空焼入れを行ない、続いて55
0℃空冷による焼もどしを行なった。
させて急冷し、いわゆる真空焼入れを行ない、続いて55
0℃空冷による焼もどしを行なった。
その結果、金属接合層17は、第２図の写真（50倍）に示
すように、拡散による良好な接合状態であることが確認
された。また、金属接合層17のせん断試験の結果、せん
断強さは45Kgf/mm2と高い値を得た。さらに耐食耐摩耗
部分13の硬度はHRC68と十分に高く、基材11の硬度はHRC
20と機械部品に要求される硬度を十分に有し、靱性に富
むものであった。
すように、拡散による良好な接合状態であることが確認
された。また、金属接合層17のせん断試験の結果、せん
断強さは45Kgf/mm2と高い値を得た。さらに耐食耐摩耗
部分13の硬度はHRC68と十分に高く、基材11の硬度はHRC
20と機械部品に要求される硬度を十分に有し、靱性に富
むものであった。
前記のようにして製造したスクリュを仕上げ加工して、
図示しないスクリュ軸に組込み、ガラスファイバを30重
量％混入したプラスチックの押出成形に使用した結果、
スクリュのフライト部を形成している耐食耐摩耗部分13
の摩耗はほとんど見られず、２ヵ月間のテストによって
もほとんど摩耗が進んでいないことを確認した。また、
基材11,金属接合層17,耐食耐摩耗部分13自身ならびにこ
れらの間のいずれにもひび割れやすき間等の欠陥を生じ
ず、さらに基材11のキー溝12の変形もなく、スクリュ軸
やキーとの係合関係も良好に保たれていた。
図示しないスクリュ軸に組込み、ガラスファイバを30重
量％混入したプラスチックの押出成形に使用した結果、
スクリュのフライト部を形成している耐食耐摩耗部分13
の摩耗はほとんど見られず、２ヵ月間のテストによって
もほとんど摩耗が進んでいないことを確認した。また、
基材11,金属接合層17,耐食耐摩耗部分13自身ならびにこ
れらの間のいずれにもひび割れやすき間等の欠陥を生じ
ず、さらに基材11のキー溝12の変形もなく、スクリュ軸
やキーとの係合関係も良好に保たれていた。
実施例−２、 この実施例−２は、基材11と耐食耐摩耗部分13とのすき
間ｔ内に、第１図に示した金属粒子15を充填せずに、前
記と同じNi基自溶性合金粉末16をすき間ｔ内に溶融浸透
させたほかは、材質的には実施例−１と同一である。ま
た、前記すき間ｔの寸法は、後述する加熱温度1100℃に
おいて0.1mmとなるように設定した。
間ｔ内に、第１図に示した金属粒子15を充填せずに、前
記と同じNi基自溶性合金粉末16をすき間ｔ内に溶融浸透
させたほかは、材質的には実施例−１と同一である。ま
た、前記すき間ｔの寸法は、後述する加熱温度1100℃に
おいて0.1mmとなるように設定した。
前記すき間ｔの上方に、実施例−１と同様にNi基自溶性
合金粉末16を置き、実施例−１と同様に真空炉により11
00℃に加熱した。なお、この1100℃での保持時間は15分
間であった。加熱後の焼入れ、焼もどしは実施例−１と
同様にした。
合金粉末16を置き、実施例−１と同様に真空炉により11
00℃に加熱した。なお、この1100℃での保持時間は15分
間であった。加熱後の焼入れ、焼もどしは実施例−１と
同様にした。
その結果、第４図に示す金属接合層18のせん断強さが30
Kgf/mm2と実施例−１より低くかったほかは、実施例−
１とほとんど同じであった。
Kgf/mm2と実施例−１より低くかったほかは、実施例−
１とほとんど同じであった。
前述した実施例−1,2は、いずれも本発明をプラスチッ
クの押出成形用スクリュに適用した例を示したが、これ
に限らず、射出成形用スクリュおよび該スクリュに組合
わせて用いる逆流防止弁、さらにはプラスチック加工機
以外の他の種々の装置の部材に適用でき、基材11と耐食
耐摩耗部分13の形状、構成も適用する部材によって適宜
に決定すればよいことは言うまでもない。
クの押出成形用スクリュに適用した例を示したが、これ
に限らず、射出成形用スクリュおよび該スクリュに組合
わせて用いる逆流防止弁、さらにはプラスチック加工機
以外の他の種々の装置の部材に適用でき、基材11と耐食
耐摩耗部分13の形状、構成も適用する部材によって適宜
に決定すればよいことは言うまでもない。
なお、実施例−１のように金属接合層17中に金属粒子15
を充填する場合は、すき間ｔの寸法は0.1〜3mm程度にす
ることが好ましく、また、実施例−２のように金属粒子
15を充填しない場合には、加熱時のすき間ｔが0.05mm未
満であると溶融金属の浸透が不完全となり、逆に広すぎ
ると溶融金属が下へ流れ出てしまうので、0.05〜0.3mm
とすることが好ましい。
を充填する場合は、すき間ｔの寸法は0.1〜3mm程度にす
ることが好ましく、また、実施例−２のように金属粒子
15を充填しない場合には、加熱時のすき間ｔが0.05mm未
満であると溶融金属の浸透が不完全となり、逆に広すぎ
ると溶融金属が下へ流れ出てしまうので、0.05〜0.3mm
とすることが好ましい。
また、基材11の材質は、カーボン量が0.3重量％以下で
あって焼入可能な機械構造用炭素鋼若しくは合金鋼であ
ればよく、前記のSCM415のほか、例えば、SCM420,SC15,
SC17,SC20,SCr415,SCr420,SNCM220,SNCM415などを用い
ることができる。
あって焼入可能な機械構造用炭素鋼若しくは合金鋼であ
ればよく、前記のSCM415のほか、例えば、SCM420,SC15,
SC17,SC20,SCr415,SCr420,SNCM220,SNCM415などを用い
ることができる。
また、耐食耐摩耗部分13の材質は、炭化物または硼化物
等の硬質粒子を焼入可能な合金鋼のマトリックスで結合
した超硬合金であればよく、前記のフェロチック:CM55
のほか、同CM35、KF合金（富士ダイス社製、商品名）、
KHM（東洋鋼板社製、商品名）などを用いることができ
る。
等の硬質粒子を焼入可能な合金鋼のマトリックスで結合
した超硬合金であればよく、前記のフェロチック:CM55
のほか、同CM35、KF合金（富士ダイス社製、商品名）、
KHM（東洋鋼板社製、商品名）などを用いることができ
る。
また、金属接合層17に充填する金属粒子15は、該金属接
合層17の機械的強度を増すための骨材として作用するも
のであり、特に材質を限定する必要はないが、カーボン
量が0.3重量％以下の鉄合金粒子または溶融温度が1100
℃以上のCo基、Ni基合金が好ましく、これらに相当する
ものとして、純鉄,SC15,SC17,SC20,SCr415,SCr420,SCM4
15,SUS403,SUS410,SUS420J1,SUS316,ステライト合金（C
o系），ハステロイ合金（Ni系）などをあげることがで
きる。
合層17の機械的強度を増すための骨材として作用するも
のであり、特に材質を限定する必要はないが、カーボン
量が0.3重量％以下の鉄合金粒子または溶融温度が1100
℃以上のCo基、Ni基合金が好ましく、これらに相当する
ものとして、純鉄,SC15,SC17,SC20,SCr415,SCr420,SCM4
15,SUS403,SUS410,SUS420J1,SUS316,ステライト合金（C
o系），ハステロイ合金（Ni系）などをあげることがで
きる。
さらにまた金属接合層17のマトリックス金属および金属
接合層18自身を形成する金属の材質は、前記のようなNi
基自溶性合金のほか、Co基またはFe基自溶性合金を用い
ることが好ましいが、1100℃程度で溶融し、前記のよう
な基材11および耐食耐摩耗部分13と拡散接合などの強固
な結合を生ずるものであればよい。
接合層18自身を形成する金属の材質は、前記のようなNi
基自溶性合金のほか、Co基またはFe基自溶性合金を用い
ることが好ましいが、1100℃程度で溶融し、前記のよう
な基材11および耐食耐摩耗部分13と拡散接合などの強固
な結合を生ずるものであればよい。
以上述べたように本発明によれば、必要な部分が十分な
耐食耐摩耗性を有すると共に、基材は機械的強度、特に
優れた靱性を有し、基材と耐食耐摩耗部分とは拡散接合
によって強固に結合され、前記両部分およびこれらを結
合する金属接合層のいずれの部分にもひび割れ等の欠陥
を生ずることもないため、機械的強度を必要とする耐食
耐摩耗部材ととして優れた効果を発揮する。
耐食耐摩耗性を有すると共に、基材は機械的強度、特に
優れた靱性を有し、基材と耐食耐摩耗部分とは拡散接合
によって強固に結合され、前記両部分およびこれらを結
合する金属接合層のいずれの部分にもひび割れ等の欠陥
を生ずることもないため、機械的強度を必要とする耐食
耐摩耗部材ととして優れた効果を発揮する。
第１図は本発明の実施例−１による耐食耐摩耗部材の製
造途中を示す断面図、第２図は実施例−１による接合部
の金属組織を示す写真（50倍）、第３図は本発明の実施
例−２による耐食耐摩耗部材の製造途中を示す断面図、
第４図は実施例−２による接合部の金属組織を示す写真
（100倍）である。 11……基材、12……キー溝、 13……耐食耐摩耗部分、 14……ルツボ（真空炉の）、 15……金属粒子、16……接合用の金属粉末、 17,18……金属接合層、ｔ……すき間。
造途中を示す断面図、第２図は実施例−１による接合部
の金属組織を示す写真（50倍）、第３図は本発明の実施
例−２による耐食耐摩耗部材の製造途中を示す断面図、
第４図は実施例−２による接合部の金属組織を示す写真
（100倍）である。 11……基材、12……キー溝、 13……耐食耐摩耗部分、 14……ルツボ（真空炉の）、 15……金属粒子、16……接合用の金属粉末、 17,18……金属接合層、ｔ……すき間。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−92823（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−47505（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−65564（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−120404（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−199371（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−87846（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−144809（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】カーボン量が0.3重量％以下であって焼入
可能な機械構造用炭素鋼若しくは合金鋼で形成され焼入
処理を施こされている基材と、硬質粒子を焼入可能な合
金鋼のマトリックスで結合した超硬合金で形成され同じ
く焼入処理を施こされている耐食耐摩耗部分と、前記耐
食耐摩耗部分と前記基材とを拡散接合するための金属接
合層とからなる耐食耐摩耗部材。 - 【請求項２】金属接合層は、カーボン量が0.3重量％以
下の鉄合金粒子または溶融温度が1110℃以上のCo基若し
くはNi基合金粒子とマトリックス金属とによって形成さ
れていることを特徴とする請求項１記載の耐食耐摩耗部
材。 - 【請求項３】焼入処理を施こされていない請求項１記載
の基材と耐食耐摩耗部分とを、すき間を介在させて減圧
雰囲気中で加熱し、前記すき間内に接合用金属の融液を
浸透させて前記基材と耐食耐摩耗部分とを拡散接合した
後、少なくとも焼入れを含む熱処理を施こすことを特徴
とする請求項１記載の耐食耐摩耗部材の製造方法。 - 【請求項４】焼入処理を施こされていない請求項１記載
の基材と耐食耐摩耗部分とを、すき間を介在させて設置
し、前記すき間内に請求項２記載の合金粒子を充填し、
これらを減圧雰囲気中で加熱し、前記すき間内にマトリ
ックス金属の融液を浸透させて前記基材と耐食耐摩耗部
分とを拡散接合した後、少なくとも焼入れを含む熱処理
を施こすことを特徴とする請求項２記載の耐食耐摩耗部
材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63309607A JPH0689380B2 (ja) | 1988-12-07 | 1988-12-07 | 耐食耐摩耗部材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63309607A JPH0689380B2 (ja) | 1988-12-07 | 1988-12-07 | 耐食耐摩耗部材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02156005A JPH02156005A (ja) | 1990-06-15 |
| JPH0689380B2 true JPH0689380B2 (ja) | 1994-11-09 |
Family
ID=17995063
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63309607A Expired - Lifetime JPH0689380B2 (ja) | 1988-12-07 | 1988-12-07 | 耐食耐摩耗部材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0689380B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| FR2914206B1 (fr) * | 2007-03-27 | 2009-09-04 | Sas Varel Europ Soc Par Action | Procede pour fabriquer une piece comprenant au moins un bloc en materiau dense constitue de particules dures dispersees dans une phase liante : application a des outils de coupe ou de forage. |
| CN102225469B (zh) * | 2011-06-07 | 2013-01-09 | 南通高欣金属陶瓷复合材料有限公司 | 陶瓷网格增强金属耐磨复合材料及制备方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH0741545B2 (ja) * | 1986-02-27 | 1995-05-10 | 日立金属株式会社 | ドライブビツト |
| JPS63144809A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-06-17 | Hitachi Ltd | 複合ロ−ル |
-
1988
- 1988-12-07 JP JP63309607A patent/JPH0689380B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02156005A (ja) | 1990-06-15 |
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