JP2883055B2 - 硬質合金と鋳鉄材料との鋳ぐるみ接合方法及びその熱処理方法 - Google Patents
硬質合金と鋳鉄材料との鋳ぐるみ接合方法及びその熱処理方法Info
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- JP2883055B2 JP2883055B2 JP6064197A JP6064197A JP2883055B2 JP 2883055 B2 JP2883055 B2 JP 2883055B2 JP 6064197 A JP6064197 A JP 6064197A JP 6064197 A JP6064197 A JP 6064197A JP 2883055 B2 JP2883055 B2 JP 2883055B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は硬質合金と鋳鉄材料
との鋳ぐるみ接合方法及びその熱処理方法に関する。
との鋳ぐるみ接合方法及びその熱処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】硬質材料を摩耗部品に適用する場合、最
も汎用的に用いられている超硬合金（（例えば、ＷＣ−
Ｃｏ系合金）を鋳ぐるむことは困難なため、通常、コス
トの高い銀ろう等によるろう付けや接合強度の低い接着
剤により母材との接着が行われている。本発明はこれに
対して、鋳ぐるみ性を改善するために超硬合金の結合材
であるＣｏを高クロム鋳鉄に置き換えた硬質合金（ＷＣ
−高クロム鋳鉄系合金）を摩耗部品に適用するための鋳
ぐるみ接合方法の改善に関するものであり、この種の鋳
ぐるみ接合方法としては、特開昭６０−２０６５５７号
公報に、「炭化物粒子とＣを３〜５重量％とＣｒを５〜
３０重量％含む共晶組成に近い鋳鉄結合材とからなるサ
ーメットを、同結合材と同一成分を有する鋳鉄材料で鋳
ぐるみ接合することを特徴とする鋳鉄とサーメットとの
接合方法」が記載されている。
も汎用的に用いられている超硬合金（（例えば、ＷＣ−
Ｃｏ系合金）を鋳ぐるむことは困難なため、通常、コス
トの高い銀ろう等によるろう付けや接合強度の低い接着
剤により母材との接着が行われている。本発明はこれに
対して、鋳ぐるみ性を改善するために超硬合金の結合材
であるＣｏを高クロム鋳鉄に置き換えた硬質合金（ＷＣ
−高クロム鋳鉄系合金）を摩耗部品に適用するための鋳
ぐるみ接合方法の改善に関するものであり、この種の鋳
ぐるみ接合方法としては、特開昭６０−２０６５５７号
公報に、「炭化物粒子とＣを３〜５重量％とＣｒを５〜
３０重量％含む共晶組成に近い鋳鉄結合材とからなるサ
ーメットを、同結合材と同一成分を有する鋳鉄材料で鋳
ぐるみ接合することを特徴とする鋳鉄とサーメットとの
接合方法」が記載されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記公報に記載された
従来の鋳ぐるみ接合方法には、次のような欠点がある。
すなわち、図４（ｂ）に示すように、単に結合材と同一
成分を有する鋳鉄材料で鋳ぐるみをするだけでは、鋳ぐ
るみ後の硬質合金と鋳鉄材料との接合界面１２に密着不
良部１３が形成され、良好な接合面が得られない。図５
（ｂ）はその接合界面１２の部分を拡大して示す図であ
る。
従来の鋳ぐるみ接合方法には、次のような欠点がある。
すなわち、図４（ｂ）に示すように、単に結合材と同一
成分を有する鋳鉄材料で鋳ぐるみをするだけでは、鋳ぐ
るみ後の硬質合金と鋳鉄材料との接合界面１２に密着不
良部１３が形成され、良好な接合面が得られない。図５
（ｂ）はその接合界面１２の部分を拡大して示す図であ
る。
【０００４】また、硬質合金と鋳鉄材料との間に千数百
℃の温度差があるため、熱衝撃により硬質合金が割れた
り、両者の熱膨張係数の差により接合界面に亀裂が発生
したりする。さらに、これらの欠点を改善するために鋳
ぐるみ接合前に硬質合金の予熱を行う方法は、実用化に
支障があるだけでなく、予熱時に硬質合金表面が酸化す
るために接合界面の密着性が低下する。
℃の温度差があるため、熱衝撃により硬質合金が割れた
り、両者の熱膨張係数の差により接合界面に亀裂が発生
したりする。さらに、これらの欠点を改善するために鋳
ぐるみ接合前に硬質合金の予熱を行う方法は、実用化に
支障があるだけでなく、予熱時に硬質合金表面が酸化す
るために接合界面の密着性が低下する。
【０００５】本発明はこのような従来の技術の有する問
題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、硬質
合金を鋳鉄材料で鋳ぐるむに当たって鋳ぐるみ後の接合
界面に亀裂が発生せず、硬質合金が割れることなく、接
合界面の密着強度の高い硬質合金と鋳鉄材料との鋳ぐる
み接合方法及びその熱処理方法を提供することにある。
題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、硬質
合金を鋳鉄材料で鋳ぐるむに当たって鋳ぐるみ後の接合
界面に亀裂が発生せず、硬質合金が割れることなく、接
合界面の密着強度の高い硬質合金と鋳鉄材料との鋳ぐる
み接合方法及びその熱処理方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、結合材と同一成分系の鋳鉄材料によって硬
質合金の表面にコーティングを施しておくことにより、
該硬質合金と鋳鉄材料との鋳ぐるみ接合界面は同一成分
系となるので、密着不良は発生せず、両材料は強固に接
合されるのである。
に本発明は、結合材と同一成分系の鋳鉄材料によって硬
質合金の表面にコーティングを施しておくことにより、
該硬質合金と鋳鉄材料との鋳ぐるみ接合界面は同一成分
系となるので、密着不良は発生せず、両材料は強固に接
合されるのである。
【０００７】
【発明の実施の形態】すなわち、本発明は、炭化タング
ステン６０〜９０重量％と残部が結合材合金からなる硬
質合金を鋳鉄材料で鋳ぐるみ接合する方法において、あ
らかじめ上記結合材と同一成分を有する鋳鉄材料以外の
鋳鉄材料によって硬質合金の表面にコーティングを施し
ておくことを特徴としている。
ステン６０〜９０重量％と残部が結合材合金からなる硬
質合金を鋳鉄材料で鋳ぐるみ接合する方法において、あ
らかじめ上記結合材と同一成分を有する鋳鉄材料以外の
鋳鉄材料によって硬質合金の表面にコーティングを施し
ておくことを特徴としている。
【０００８】結合材合金としては、クロム１２〜３２重
量％、炭素１〜３．５重量％および残部が鉄からなる高
クロム鋳鉄を使用することができる。また、結合材合金
として、クロム１２〜３２重量％、炭素１〜３．５重量
％、珪素０．３〜１．５重量％および残部が鉄からなる
高クロム鋳鉄を使用することができる。さらに、結合材
合金として、クロム１２〜３２重量％、炭素１〜３．５
重量％、珪素０．３〜１．５重量％、マンガン０．４〜
２．０重量％および残部が鉄からなる高クロム鋳鉄を使
用することもできる。
量％、炭素１〜３．５重量％および残部が鉄からなる高
クロム鋳鉄を使用することができる。また、結合材合金
として、クロム１２〜３２重量％、炭素１〜３．５重量
％、珪素０．３〜１．５重量％および残部が鉄からなる
高クロム鋳鉄を使用することができる。さらに、結合材
合金として、クロム１２〜３２重量％、炭素１〜３．５
重量％、珪素０．３〜１．５重量％、マンガン０．４〜
２．０重量％および残部が鉄からなる高クロム鋳鉄を使
用することもできる。
【０００９】また、コーティングを施す鋳鉄材料として
は、炭素２〜４重量％、珪素１〜２重量％および残部が
鉄からなる鋳鉄材料を使用することができる。
は、炭素２〜４重量％、珪素１〜２重量％および残部が
鉄からなる鋳鉄材料を使用することができる。
【００１０】本発明の鋳ぐるみ接合方法によれば、コー
ティングを施した硬質合金と鋳鉄材料との鋳ぐるみ接合
界面は同一成分系からなるので、両材料は強固に接合さ
れ、密着不良部が生じることはない。
ティングを施した硬質合金と鋳鉄材料との鋳ぐるみ接合
界面は同一成分系からなるので、両材料は強固に接合さ
れ、密着不良部が生じることはない。
【００１１】また、硬質合金表面のコーティング層が緩
衝材となるので、鋳ぐるみ時の熱衝撃により硬質合金が
割れることはなく、硬質合金と鋳鉄材料との熱膨張係数
の差により、接合界面に亀裂が発生するということもな
い。
衝材となるので、鋳ぐるみ時の熱衝撃により硬質合金が
割れることはなく、硬質合金と鋳鉄材料との熱膨張係数
の差により、接合界面に亀裂が発生するということもな
い。
【００１２】コーティングの方法としては、例えば、粉
末焼結により硬質合金を作製する際にあらかじめ結合材
の粉末を硬質合金表面に付けておいて同時に焼結する方
法、焼結して得た硬質合金の表面に結合材の粉末を付け
て再度焼結する方法、または表面被膜形成技術（例え
ば、溶射、ＰＶＤ、ＣＶＤ等）を用いることができる。
本発明の方法に従って硬質合金と鋳鉄材料とを鋳ぐるみ
接合したものを９００〜１１００℃で加熱後、強風冷却
または炉外放置空冷をすることにより、硬質合金と鋳鉄
材料の性能を十分に活かして、硬質合金の硬さをＨＲＣ
（ロックウェル硬さＣスケール）６５〜８０とし、鋳鉄
材料の硬さをＨＲＣ５０〜７０とすることができる。
末焼結により硬質合金を作製する際にあらかじめ結合材
の粉末を硬質合金表面に付けておいて同時に焼結する方
法、焼結して得た硬質合金の表面に結合材の粉末を付け
て再度焼結する方法、または表面被膜形成技術（例え
ば、溶射、ＰＶＤ、ＣＶＤ等）を用いることができる。
本発明の方法に従って硬質合金と鋳鉄材料とを鋳ぐるみ
接合したものを９００〜１１００℃で加熱後、強風冷却
または炉外放置空冷をすることにより、硬質合金と鋳鉄
材料の性能を十分に活かして、硬質合金の硬さをＨＲＣ
（ロックウェル硬さＣスケール）６５〜８０とし、鋳鉄
材料の硬さをＨＲＣ５０〜７０とすることができる。
【００１３】９００〜１１００℃に加熱するのは、鋳鉄
材料の硬さが最も大きくなるからである。
材料の硬さが最も大きくなるからである。
【００１４】上記温度に加熱後に油冷、水冷等の急冷を
行うと、鋳鉄材料が割れる可能性がある。一方、急冷に
代えて炉冷等の徐冷を行うと、鋳鉄材料の硬さが大きく
ならない（ＨＲＣ５０未満）。そこで、本発明の方法に
従って鋳ぐるみ接合したものを９００〜１１００℃に加
熱後、強風冷却または炉外放置空冷をすることにより、
上記した硬度を有する硬質合金と鋳鉄材料を得ることが
できる。なお、強風冷却とは、９００〜１１００℃から
５００〜５５０℃までの冷却速度が６０〜１２０℃／mi
n.で、５００〜５５０℃から室温までの冷却速度が上記
冷却速度の１／２〜１／１０のものをいう。また、炉外
放置空冷の冷却速度は、９００〜１１００℃から５００
〜５５０℃までの冷却速度が２〜１００℃／min.程度で
あり、５００〜５５０℃から室温までの冷却速度は上記
冷却速度の１／２〜１／５０程度である。これらの冷却
速度は被冷却対象物によって異なる。
行うと、鋳鉄材料が割れる可能性がある。一方、急冷に
代えて炉冷等の徐冷を行うと、鋳鉄材料の硬さが大きく
ならない（ＨＲＣ５０未満）。そこで、本発明の方法に
従って鋳ぐるみ接合したものを９００〜１１００℃に加
熱後、強風冷却または炉外放置空冷をすることにより、
上記した硬度を有する硬質合金と鋳鉄材料を得ることが
できる。なお、強風冷却とは、９００〜１１００℃から
５００〜５５０℃までの冷却速度が６０〜１２０℃／mi
n.で、５００〜５５０℃から室温までの冷却速度が上記
冷却速度の１／２〜１／１０のものをいう。また、炉外
放置空冷の冷却速度は、９００〜１１００℃から５００
〜５５０℃までの冷却速度が２〜１００℃／min.程度で
あり、５００〜５５０℃から室温までの冷却速度は上記
冷却速度の１／２〜１／５０程度である。これらの冷却
速度は被冷却対象物によって異なる。
【００１５】硬質合金の硬さをＨＲＣ６５〜８０とする
のは、ＨＲＣ６５未満では鋳鉄材料と同じ硬さであり、
硬質合金を使用する意味がないからである。また、ＨＲ
Ｃ８０超のものは作製するのが困難である。なお、硬質
合金の好ましい硬度範囲は、ＨＲＣ６８〜７７である。
のは、ＨＲＣ６５未満では鋳鉄材料と同じ硬さであり、
硬質合金を使用する意味がないからである。また、ＨＲ
Ｃ８０超のものは作製するのが困難である。なお、硬質
合金の好ましい硬度範囲は、ＨＲＣ６８〜７７である。
【００１６】鋳鉄材料の硬さをＨＲＣ５０〜７０とする
のは、ＨＲＣ５０未満のものは耐摩耗性が悪いからであ
る。また、ＨＲＣ７０超のものは作製するのが困難であ
る。なお、鋳鉄材料の好ましい硬度範囲は、ＨＲＣ６０
〜６５である。
のは、ＨＲＣ５０未満のものは耐摩耗性が悪いからであ
る。また、ＨＲＣ７０超のものは作製するのが困難であ
る。なお、鋳鉄材料の好ましい硬度範囲は、ＨＲＣ６０
〜６５である。
【００１７】
【実施例】実施例について、図面を参照しながら順次説
明する。
明する。
【００１８】（１）硬質合金表面へのコーティング 図１の工程図に示すように、『炭化タングステン７０重
量％と残部が結合材合金からなり、該結合材合金がクロ
ム２５重量％と炭素３重量％と珪素０．８重量％とマン
ガン１．０重量％と残部が鉄からなる高クロム鋳鉄であ
る』硬質合金１の表面に（図１（ａ）参照）、炭素３重
量％、珪素１．５重量％および残部が鉄からなる鋳鉄粉
末２を冷間静水圧加圧（ＣＩＰ）装置により２ton/cm2
の圧力３を付加して（図１（ｂ）参照）、硬質合金１の
表面に付着させた（図１（ｃ）参照）。そして、鋳鉄粉
末２を付着した硬質合金１を焼結炉４により１２５０℃
で焼結し（図１（ｄ）参照）、硬質合金１の表面に鋳鉄
材料のコーティング５を施した（図１（ｅ）参照）。
量％と残部が結合材合金からなり、該結合材合金がクロ
ム２５重量％と炭素３重量％と珪素０．８重量％とマン
ガン１．０重量％と残部が鉄からなる高クロム鋳鉄であ
る』硬質合金１の表面に（図１（ａ）参照）、炭素３重
量％、珪素１．５重量％および残部が鉄からなる鋳鉄粉
末２を冷間静水圧加圧（ＣＩＰ）装置により２ton/cm2
の圧力３を付加して（図１（ｂ）参照）、硬質合金１の
表面に付着させた（図１（ｃ）参照）。そして、鋳鉄粉
末２を付着した硬質合金１を焼結炉４により１２５０℃
で焼結し（図１（ｄ）参照）、硬質合金１の表面に鋳鉄
材料のコーティング５を施した（図１（ｅ）参照）。
【００１９】（２）鋳ぐるみ 上記のようにして、硬質合金の表面に鋳鉄材料のコーテ
ィングを施したものを、砂型に釘等を用いて動かないよ
うに固定し、溶解炉により１４５０℃に加熱して溶湯化
した鋳鉄材料を砂型に流し込み、砂型内で冷却すること
により鋳ぐるみ接合した。その結果、図２（ａ）（ｂ）
に示すように、鋳鉄材料のコーティングを施した硬質合
金１´を鋳鉄材料６で鋳ぐるんだ破砕機用部品７を得
た。
ィングを施したものを、砂型に釘等を用いて動かないよ
うに固定し、溶解炉により１４５０℃に加熱して溶湯化
した鋳鉄材料を砂型に流し込み、砂型内で冷却すること
により鋳ぐるみ接合した。その結果、図２（ａ）（ｂ）
に示すように、鋳鉄材料のコーティングを施した硬質合
金１´を鋳鉄材料６で鋳ぐるんだ破砕機用部品７を得
た。
【００２０】図３は、上記のような本発明の鋳ぐるみ接
合方法で接合した部材の接合強度（（ＭＰａ）を他の鋳
ぐるみ接合方法で接合した部材の接合強度と比較する図
で、比較例１は硬質合金にコーティングを施さなかった
ものを示し、比較例２は硬質合金にＮｉメッキを施した
ものを示す。同図に明らかなように、本発明の鋳ぐるみ
接合方法によれば、高い接合強度を得られることが分か
る。
合方法で接合した部材の接合強度（（ＭＰａ）を他の鋳
ぐるみ接合方法で接合した部材の接合強度と比較する図
で、比較例１は硬質合金にコーティングを施さなかった
ものを示し、比較例２は硬質合金にＮｉメッキを施した
ものを示す。同図に明らかなように、本発明の鋳ぐるみ
接合方法によれば、高い接合強度を得られることが分か
る。
【００２１】また、図４（ａ）は上記のような本発明の
鋳ぐるみ接合方法で得た破砕機用部品７の鋳ぐるみ接合
部分を拡大して示す断面図であり、同図から分かるよう
に、鋳ぐるみ接合後の界面に亀裂はなく、（図４（ｂ）
とは異なり）密着不良等の欠陥も発生していない。図５
（ａ）は、その接合界面の部分を拡大して示す図であ
る。
鋳ぐるみ接合方法で得た破砕機用部品７の鋳ぐるみ接合
部分を拡大して示す断面図であり、同図から分かるよう
に、鋳ぐるみ接合後の界面に亀裂はなく、（図４（ｂ）
とは異なり）密着不良等の欠陥も発生していない。図５
（ａ）は、その接合界面の部分を拡大して示す図であ
る。
【００２２】（３）熱処理 上記のようにして作製した破砕機用部品を１１００℃で
２時間加熱後、冷却ファンにより強風冷却した（１１０
０℃から５５０℃までの冷却速度は１００℃／min.で、
５５０℃から室温までの冷却速度は３０℃／min.）。そ
の結果、破砕機用部品の硬質合金、鋳鉄材料及びそれら
の接合部には割れ等の欠陥は発生しておらず、しかも、
硬質合金の硬さとしてＨＲＣ７５、鋳鉄材料の硬さとし
てＨＲＣ６４を得た。
２時間加熱後、冷却ファンにより強風冷却した（１１０
０℃から５５０℃までの冷却速度は１００℃／min.で、
５５０℃から室温までの冷却速度は３０℃／min.）。そ
の結果、破砕機用部品の硬質合金、鋳鉄材料及びそれら
の接合部には割れ等の欠陥は発生しておらず、しかも、
硬質合金の硬さとしてＨＲＣ７５、鋳鉄材料の硬さとし
てＨＲＣ６４を得た。
【００２３】（４）実機による破砕試験 図６は以上のようにして得た破砕機用部品７を破砕機８
に取り付けて原石９を破砕する状況を示す断面図であ
る。同図において、投入口１０から投入される原石９
は、耐摩耗性の高い６個の破砕機用部品７を周縁部に均
等間隔で取り付けて矢示方向に回転するローター１１に
より適当な大きさに破砕される。ローター１１の周速は
約３０ｍ／sec であり、約１０ton の原石を処理した状
態でも、割れや剥離等の異常は認められず、鋳ぐるみに
よる密着性が高いことを確認した。
に取り付けて原石９を破砕する状況を示す断面図であ
る。同図において、投入口１０から投入される原石９
は、耐摩耗性の高い６個の破砕機用部品７を周縁部に均
等間隔で取り付けて矢示方向に回転するローター１１に
より適当な大きさに破砕される。ローター１１の周速は
約３０ｍ／sec であり、約１０ton の原石を処理した状
態でも、割れや剥離等の異常は認められず、鋳ぐるみに
よる密着性が高いことを確認した。
【００２４】
【発明の効果】本発明は上記のように構成されているの
で、次の効果を奏する。
で、次の効果を奏する。
【００２５】 硬質合金表面のコーティング層が緩衝
材となるので、鋳ぐるみ時の熱衝撃により硬質合金が割
れることはなく、また、コーティングを施した硬質合金
と鋳鉄材料との鋳ぐるみ接合界面は同一成分系であるか
ら、接合界面に亀裂は発生せず、両材料は強固に接合さ
れて密着不良は生じない。
材となるので、鋳ぐるみ時の熱衝撃により硬質合金が割
れることはなく、また、コーティングを施した硬質合金
と鋳鉄材料との鋳ぐるみ接合界面は同一成分系であるか
ら、接合界面に亀裂は発生せず、両材料は強固に接合さ
れて密着不良は生じない。
【００２６】 硬質合金を接着剤やろう付けにより高
クロム鋳鉄の母材に接合した場合は、接合した後には高
温で加熱できないため熱処理を施すことができず、この
ために高クロム鋳鉄の硬さがＨＲＣ４０以下となるの
で、このままの状態では耐摩耗性が悪い。本発明に従っ
て硬質合金を鋳ぐるみにより鋳鉄材料と接合した場合に
は、熱処理を施すことができるので、鋳鉄材料の性能を
十分に発揮できる硬さを得ることができる。
クロム鋳鉄の母材に接合した場合は、接合した後には高
温で加熱できないため熱処理を施すことができず、この
ために高クロム鋳鉄の硬さがＨＲＣ４０以下となるの
で、このままの状態では耐摩耗性が悪い。本発明に従っ
て硬質合金を鋳ぐるみにより鋳鉄材料と接合した場合に
は、熱処理を施すことができるので、鋳鉄材料の性能を
十分に発揮できる硬さを得ることができる。
【図１】本発明のコーティングの工程を説明する図であ
る。
る。
【図２】図２（ａ）は鋳ぐるみ接合によって得た破砕機
用部品の正面図、図２（ｂ）は図２（ａ）のＡ−Ａ矢視
断面図である。
用部品の正面図、図２（ｂ）は図２（ａ）のＡ−Ａ矢視
断面図である。
【図３】本発明の鋳ぐるみ接合方法による接合強度を比
較例のそれと比較する図である。
較例のそれと比較する図である。
【図４】図４（ａ）は本発明のコーティングを施した硬
質合金を鋳鉄材料で鋳ぐるみ接合した部分の金属組織写
真を示す図（倍率６）、図４（ｂ）はコーティングを施
さなかった硬質合金を高クロム鋳鉄で鋳ぐるみ接合した
部分の金属組織写真を示す図である（倍率８）。
質合金を鋳鉄材料で鋳ぐるみ接合した部分の金属組織写
真を示す図（倍率６）、図４（ｂ）はコーティングを施
さなかった硬質合金を高クロム鋳鉄で鋳ぐるみ接合した
部分の金属組織写真を示す図である（倍率８）。
【図５】図５（ａ）は図４（ａ）の接合界面部分を拡大
して示す図（倍率１００）、図５（ｂ）は図４（ｂ）の
接合界面部分を拡大して示す図（倍率１００）である。
して示す図（倍率１００）、図５（ｂ）は図４（ｂ）の
接合界面部分を拡大して示す図（倍率１００）である。
【図６】破砕機の一例を示す断面図である。
１、１´…硬質合金 ２…鋳鉄粉末 ３…圧力 ４…焼結炉 ５…コーティング ６…鋳鉄材料 ７…破砕機用部品 ８…破砕機 ９…原石 １０…投入口 １１…ローター １２…接合界面 １３…密着不良部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 30/00 Ｃ２３Ｃ 30/00 Ａ // Ｂ２２Ｆ 3/24 Ｂ２２Ｆ 3/24 １０２Ａ (72)発明者 苧野 兵衛 兵庫県明石市川崎町１番１号 川崎重工 業株式会社 明石工場内 (72)発明者 岡崎 章三 兵庫県明石市川崎町１番１号 川崎重工 業株式会社 明石工場内 (72)発明者 田村 朗 千葉県八千代市上高野1780番地 川崎重 工業株式会社 八千代工場内 (56)参考文献 特開 昭56−13465（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−199165（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−30568（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−229459（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−206915（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 19/00
Claims (6)
- 【請求項１】 炭化タングステン６０〜９０重量％と残
部が結合材合金からなる硬質合金を鋳鉄材料で鋳ぐるみ
接合する方法において、あらかじめ上記結合材と同一成
分を有する鋳鉄材料以外の鋳鉄材料によって硬質合金の
表面にコーティングを施しておくことを特徴とする硬質
合金と鋳鉄材料との鋳ぐるみ接合方法。 - 【請求項２】 結合材合金が、クロム１２〜３２重量
％、炭素１〜３．５重量％および残部が鉄からなる高ク
ロム鋳鉄である請求項１記載の硬質合金と鋳鉄材料との
鋳ぐるみ接合方法。 - 【請求項３】 結合材合金が、クロム１２〜３２重量
％、炭素１〜３．５重量％、珪素０．３〜１．５重量％
および残部が鉄からなる高クロム鋳鉄である請求項１記
載の硬質合金と鋳鉄材料との鋳ぐるみ接合方法。 - 【請求項４】 結合材合金が、クロム１２〜３２重量
％、炭素１〜３．５重量％、珪素０．３〜１．５重量
％、マンガン０．４〜２．０重量％および残部が鉄から
なる高クロム鋳鉄である請求項１記載の硬質合金と鋳鉄
材料との鋳ぐるみ接合方法。 - 【請求項５】 コーティングを施す鋳鉄材料が、炭素２
〜４重量％、珪素１〜２重量％および残部が鉄からなる
鋳鉄材料である請求項１、２、３または４記載の硬質合
金と鋳鉄材料との鋳ぐるみ接合方法。 - 【請求項６】 請求項１、２、３、４または５記載の方
法により硬質合金と鋳鉄材料とを鋳ぐるみ接合したもの
を９００〜１１００℃で加熱後、強風冷却または炉外放
置空冷をすることにより、硬質合金の硬さをＨＲＣ６５
〜８０とし、鋳鉄材料の硬さをＨＲＣ５０〜７０とする
硬質合金と鋳鉄材料の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6064197A JP2883055B2 (ja) | 1997-03-14 | 1997-03-14 | 硬質合金と鋳鉄材料との鋳ぐるみ接合方法及びその熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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